JPH0287487A

JPH0287487A - コネクター

Info

Publication number: JPH0287487A
Application number: JP24057488A
Authority: JP
Inventors: Kazuyoshi Kubo; 久保　和善; Takao Nozaki; 隆男野崎
Original assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd
Current assignee: Sumitomo Wiring Systems Ltd
Priority date: 1988-09-26
Filing date: 1988-09-26
Publication date: 1990-03-28
Also published as: JPH041477B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、例えば自動車用の電気・電子機器回路を接
続するためのポリブチレンテレフタレート（以下ｒＰＢ
ＴＪと称す）樹脂製のコネクターに関する。

（従来の技術とその課題）射出成形により得られるプラスチックコネクターの中で
ＰＢＴ樹脂製のものは、耐熱変形性、耐薬品性９寸法安
定性に優れるため、今後の使用量は菖しく伸長するもの
と考えられている。特に自動車ワイヤハーネス用コネク
ターの場合、その材料として以前から使用されているポ
リアミド等の他材料から、上記高性能のＰＢＴ樹脂への
置換が著しく進むものと思われる。一方、自動車用コネ
クターは、要求される４能の増加にともなう形状の複雑
化、コストダウンおよび軽量化を目的としだｄ白化、ざ
らに生産性の向上等が強く要求されている。

ところで、これらの多数の要求を満足するには、コネク
ターを構成する樹脂の高流動化が必須となる。つまり、
高流ＩＪＪ化を図ることにより、金型内へ樹脂をスムー
ズに充填させて、形状の複雑化、薄肉化、さらに−回の
）１出成形により得られるコネクター数の増加、いわゆ
る金型の多数個、取り化を図り生産性を向上させること
ができる。

しかしながら、従来のＰＢＴ樹脂製コネクターでは、高
流動化を図ろうとすると、耐衝撃性に劣るという問題が
あった。すなわち、高流動化を実現するためにはＰ　Ｂ
　Ｔの低分子ｍ化を図るか、または射出成形時における
射出成形温度を高め、ＰＢＴ樹脂の溶融粘度を低下させ
ることが考えられる。しかし、低分子ｆｆ１ＰＢＴは本
質的に靭性に乏しく、また、射出成形温度を上げた場合
は射出成形機シリンダー内で樹脂の熱分解が生じて、い
ずれの場合にも得られるコネクターの機械的特性、特に
耐ＷｔＪｑＪ性が低下し、コネクターを最終製品に組立
て、取付は等を行う工程中において、あるいはコネクタ
ー使用時において、振動、衝撃、応力。

油、溶剤、薬品、寒熱等のＩｊ！境要因によりクラック
、破壊等が生じ、コネクターの製品歩留りおよび寿命の
低下が生じる。

（発明の目的）この発明は、上記従来技術の問題を解消し、形状の複雑
化、薄肉化が図れ、しかも生産性、耐衝撃性に優れたコ
ネクターを提供することを目的とする。

（目的を達成するための手段）上記目的を達成するため、この発明のコネクターは、極
限粘度数０．７０〜０．９２（１／ｇのポリブチレンテ
レフタレート樹脂５〜９５型組部と、極限粘度数０．９
３〜１．４０ｄｌ／９のポリブチレンテレフタレート樹
脂９５〜５重重部とから得られる組成物により構成され
ている。

（実施例）この発明の一実施例であるコネクターは、極限粘度数０
．７０〜０．９２ｄｌｌ’Ｊのポリブチレンテレフタレ
ート樹脂５〜９５重量部と、極限粘度数０．９３〜１．
４０（ｊｊ！／ｇのポリブチレンテレフタレート（以下
「ＰＢＴ」と称す）樹脂９５〜５重吊部とから得られる
組成物により構成され、その組成物を射出成形法により
成形してコネクターとして製品化する。

上記組成物は、射出成形時における金型内での溶融樹脂
の段階で流動性が高いので、金型内にスムーズに充填さ
れて不完全充填（ショートショット）を生じず形状の複
雑化、薄肉化が図れるとともに、金型の多数個取り化が
実現できて十分な生産性が確保される。また、低温で射
出成形が行なえて熱劣化が少なくなり、製品化されたコ
ネクターの耐衝撃性が優れる。さらに、極限粘度数０．
７０〜０．９２ｄｌ／ｇおよび０．９３〜１．４０６ｊ
！／９に示されるように、このＰＢＴ樹脂は比較的に高
分子用であるので、この意味でも耐衝撃性に優れている
。なお、上記組成物が比較的低温で射出成形が行なえる
理由は必ずしも明確ではないが、極限粘度数の異なる２
種類のＰＢＴ樹脂から得られる組成物が、１種類のＰＢ
Ｔ樹脂から得られる組成物より結晶化開始温度が低いた
めであると考えられる。

次に、構成要素を例示的に説明する。

上記ＰＢＴ樹脂は、例えば１．４−ブタンジオールとジ
メチルテレフタレートからＩｌ造されるものが用いられ
るが、代りに製造の際に必要に応じてエチレングリコー
ル、１．３−プロパンジオール等のジオールや、テレフ
タル酸以外のジカルボン酸などの少量の第三成分を共縮
合させたポリマーを用いてもよい。この実施例では、テ
ｉ・ラクロルエタン／フェノールの４０／６０　（重量
％）混合溶媒中、３０℃での極限粘度数［η］の値が０
．７０〜０．９２ｄｌ／ｇのＰＢＴ樹脂５〜９５重量部
と、極限粘度数［η１の値が０，９３〜１．４０　ｄ１
／９のＰＢＴ樹脂９５〜５重量部とを用いており、特に
両者の樹脂の重量品がともに７０〜９０重量部の範囲内
にあればより好ましくなる。なお、前者のＰ　Ｂ　Ｔ樹
脂が５重Ｍ部以下では射出成形時の流動性が低く、９５
重量部以上では成形されたコネクターの強度が低下する
。

上記組成物においては、無機及び／または有機の充填剤
は必須でないが、必要に応じて下記充填剤を使用するこ
とによって剛性等の向上をはかることができる。好適な
充填剤としては、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、ア
ラミド楳帷、チタン酸カリウム６アスベスト、炭化ケイ
素、セラミック繊維、窒化ケイ素などの繊維状強化剤、
硫酸バリウム、硫酸カルシウム、カオリン、クレー、パ
イロフィライト、ベントナイト、セリナイト、ゼオライ
ト、マイカ、雲母、ネフェリンシナイト。

タルク、アタルバルジャイト、ウオラストナイト。

ＰＭＦ、フェライト、硅酸カルシウム、炭酸カルシウム
、炭酸マグネシウム、ドロマイト、三酸化アンセン。酸
化亜鉛０Ｍ化チタン、酸化マグネシウム、酸化鉄、二硫
化モリブデン、黒鉛９石こう。

ガラスピーズ、ガラスパウダー、ガラスバルーン。

石英１石英ガラスなどの強化充填剤を挙げることができ
る。他に核剤、離型剤、カップリング剤。

着色剤、滑剤、耐熱安定剤、耐候性安定剤１発泡剤、Ｈ
燃剤、三酸化アンチモン等の難燃助剤、２エチルへキシ
ル−Ｐ−ヒドロキシベンゾエート。

ベンゼンスルホン酸ブチルアミド等の可塑剤等を添加し
てもよい。

さらに、必要に応じて、ポリエチレンテレフタレート、
ポリアミド、ウレタン化ＰＢＴ、ボリエヂレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレン、ポリアクリレ゛−ト、Ａｓｓ
、Ａｓ、ポリ塩化ビニル、ポリアセタール、ポリカーボ
ネート、ポリサルホン。

ポリエーテルサルホン、ポリフェニレンオキシド。

ポリフェニレンサルファイド等のプラスチック類やポリ
エステル系、ポリアミド系、ポリウレタン系、アクリル
系、オレフィン系、塩化ビニル系。

スチレン系、ＡＢＳ系等の熱可塑性エラストマー類を添
加することも可能である。

なお、組成物の調製は種々の公知の方法で可能である。

例えば、原料を予めタンブラ−又はヘンシェルミキサー
のような混合機で均一に混合した後、−軸又は二軸の押
出機等に供給して溶融混練した後、ペレット状の組成物
として調製する方法等がある。

また、組成物の成形方法は、通常の射出成形機により行
なえ、好ましくは射出成形橢の設定温度として、シリン
ダー２３０〜２９０℃、金型７０〜８０℃の範囲内がよ
い。

次に、この発明を実験例により具体的に説明する。ここ
では、この発明に基づく実験例１〜３と、この発明の構
成要素を満足しない比較例１〜３とを揚げ、両者を比較
することによりこの発明の効果を説明する。言うまでも
ないが、この発明は、以下に示す実験例１〜３に限定さ
れるものではない。

なお、例中の部は重石部を意味する。

実験例１実験例１では、テトラクロルエタン／フェノールの４０
／６０（重用％）の混合溶媒中で測定した帰限粘度数［
η］が０．８５（１部ｇのＰＢＴ樹脂５０．０部と、極
限粘度数［η］が１．００のＰＢＴ樹脂４９．４部と、
離型剤としてのモンタンワックスナトリウム塩０．３部
と、イルガノックス　７０７０（イルガノックスはチバ
ガイギー製耐熱安定剤のσ録商標）０．３部とを均一混
合した後、４０ｍφ−軸押出機を用いて２４０℃のシリ
ンダー温度で溶融混練し、ペレット状の組成物に調製し
た。

その後、得られたペレット状の組成物を使用して、７０
オンスのスクリュー型射出成形機によりシリンダー温度
２６０℃、金型温度４５℃、射出圧１４００〜５００　
Ｋｇ　／　ｃｉ　、射出速度中速、成形サイクル射出／
冷却＝７／３０秒の成形条件で、図面に示されるような
自動車ワイヤハーネス用コネクター１を、そのコネクタ
ー１が一度に８個型取りできるいわゆる８個取り金型に
て成形した。そして、得られたコネクターの外観美、つ
まり組成物の溶融樹脂の段階での金型への充填性の良否
について評価を行うとともに、そのコネクターに対しデ
ュポン式落錘！ｉ撃試験機により落錘荷重５００９でテ
ストした際にクラックの入る落鍾の最低落下路Ｍ（ｃｍ
）を評価した。

実験例２実験例１において、極限粘度数［η］が０．８５ｄ１／
９のＰＢＴｌｉｉｌ脂を５０．０部から７０，０部に、
極限粘度数［η］が１．００ｄｊ！／ｇのＰＢＴ樹脂を
４９．４部から２９．４部にそれぞれ代え、その他は実
験例１と同様に構成した組成物を同様に成形し、同様の
評価を行なった。

実験例３実験例１において、極限粘度数［η］が０．８５ｄｊ！
／ｆｆのＰＢＴ樹脂を５０．０部から８０．０部に代え
て、さらに極限粘度数［η］が１．０Ｏｄｌ／Ｓ？のＰ
ＢＴ樹脂４９．４部に代えて、極限粘度数［η］が１．
１５　ｄ　１　／　’ＪのＰＢＴ樹脂１９．４部を用い
、その他は実験例１と同様に構成した組成物を同様に成
形し、同様の評価を行なった。

比較例１実験例１の極限粘度数［η］が０．８５ｄＪ／ｇのＰＢ
Ｔ樹脂および極限粘度数［η］が１．００　ｄｌ／グの
ＰＢＴ樹脂４９．４部に代えて、極限粘度数［η］が０
．８５ｄｉ／９のＰＢＴ樹脂９９．４部を用い、その他
は実験例１と同様に成形し、同様の評価を行なった。

比較例２比較例１の極限粘度数［η］が０．８５（ｊ１／’？の
ＰＢＴ樹脂９９．４部に代えて、極限粘度数［η］が０
．９２ｄｊ！／ｇのＰＢＴ１３１脂９９，４部を用いた
ことを除き比較例１と同様に成形し、同様の１圃を行な
った。

比較例３比較例１の極限粘度数［η］が０．８５ｄ１／ｇのＰＢ
Ｔ樹脂９９，４部に代えて、極限粘度数［η］が１．１
５ｄＪ／ｇのＰＢＴ樹脂９９．４部を用いたことを除き
、比較例１と同様に成形し、同様の評価を行なった。

それぞれの結果を表１に示す。

表　　１表１に示されるように、実験例１〜３では、いずれら外
観美が良好で、つまり射出成形時における溶融樹脂の段
階での金型内への充填がスムーズに行なわれ、したがっ
て形状の複雑化、薄肉化に充分に対処できるとともに、
金型の多数個取り化にも適用できて生産性に優れること
が判明した。

さらに、デュポン式衝撃テスト結果がいずれも５０　ｃ
ｍ以上で優れた１ｌＩ４衝撃性を備えていることも判明
した。これに対し、比較例１．２は、それぞれ外観美が
良好で生産性等は具備しているものの、デコボン式！！
ｉ撃テスト結果が２０　ｃｍおよび４０αとそれぞれ小
さく、耐衝撃性に問題があることが判明した。また、比
較例３では、耐衝撃性には問題はないが、外観美が不良
で、つまり金型への充填が不完全であり、生産性等を備
えていないことが判明した。

（発明の効果）以上のように、この発明のコネクターによれば、）１出
成形時における金型内での溶融樹脂の段階でＦＱ動性が
高いので、不完全充填がなく金型内への充填がスムーズ
に行なわれ、形状の複雑化、薄肉化が図れるとともに、
金型の多数個取り化が実現できて生産性に優れ、しかも
低温で射出成形が行なえ熱劣化が防止されて耐衝撃性に
も優れるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明に基づく実験例により得られた自動車ワ
イヤハーネス用コネクターを示す斜視図である。１・・・コネクタート・・コネクター

Claims

【特許請求の範囲】

（１）極限粘度数０．７０〜０．９２ｄｌ／ｇのポリブ
チレンテレフタレート樹脂５〜９５重量部と、極限粘度
数０．９３〜１．４０ｄｌ／ｇのポリブチレンテレフタ
レート樹脂９５〜５重量部とから得られる組成物により
構成されたことを特徴とするコネクター。