JPH0280330A - 光学素子成形方法 - Google Patents
光学素子成形方法Info
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- JPH0280330A JPH0280330A JP23223388A JP23223388A JPH0280330A JP H0280330 A JPH0280330 A JP H0280330A JP 23223388 A JP23223388 A JP 23223388A JP 23223388 A JP23223388 A JP 23223388A JP H0280330 A JPH0280330 A JP H0280330A
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Classifications
-
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- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
E産業上の利用分野]
本発明は、レンズ、プリズム等のガラスよりなる光学素
子を、ガラス素材のプレス成形により製造する光学素子
成形方法に関するものである。
子を、ガラス素材のプレス成形により製造する光学素子
成形方法に関するものである。
[従来の技術]
研磨[程を必要としないでガラス素材のプレス成形によ
ってレンズを製造する技術は従来のレンズの製造におい
て必要とされた複雑なに稈をなくし、 FA’iす11
1つ電価にレンズを製造することをII)能とし、近来
、レンズのみならずプリズムその池のガラスよりなる光
学J、 Tの製造に便用されるようになってきた。
ってレンズを製造する技術は従来のレンズの製造におい
て必要とされた複雑なに稈をなくし、 FA’iす11
1つ電価にレンズを製造することをII)能とし、近来
、レンズのみならずプリズムその池のガラスよりなる光
学J、 Tの製造に便用されるようになってきた。
このようなガラスの九学木rのプレス成形に使用される
型材に要求される性質としては、硬さ、挙げられる。従
来、この柿の型材として、金属。
型材に要求される性質としては、硬さ、挙げられる。従
来、この柿の型材として、金属。
セラミックス及びそれらをコーティングした材料等、散
多くの提案がされている。いくつかの例を挙げるならば
、特開昭49−51112には13Crマルデンサイト
鋼が、特開昭!12−45613にはSiC及びS i
3N4が、特開昭60−246230には超硬合金に
貴金属をコーディングした材料が、又、特開昭61−1
83134にはダイヤモンド薄膜又はダイヤモンド状炭
素膜をコーディングした材料が提案されている7[発明
が解決しようとする課題] しかし、13crマルデンサイト鋼は酸化しやす(、さ
らに高温でトcが硝−r中に拡散して硝rが着色する欠
点をもつ。S+C,5iJN4は一般的には酸化されに
くいとされているか、高温ではやはり酸化がおこり表面
にSiO□の膜が形成される為硝rと融着を起こし、さ
らに高硬度の為型自体の加工性が極めて悪いという欠点
を持つ。i°1金属をコーディングした材料は融着は起
こしにくいが、極めて軟らかいl)、傷がつきやすく叉
変形しゃ−4−い欠点をもつ。叉、ダイヤモンi;薄膜
をコーテイングした材料は表面の下請さに欠けるため得
られた光′?素rの鏡面性が不足する。
多くの提案がされている。いくつかの例を挙げるならば
、特開昭49−51112には13Crマルデンサイト
鋼が、特開昭!12−45613にはSiC及びS i
3N4が、特開昭60−246230には超硬合金に
貴金属をコーディングした材料が、又、特開昭61−1
83134にはダイヤモンド薄膜又はダイヤモンド状炭
素膜をコーディングした材料が提案されている7[発明
が解決しようとする課題] しかし、13crマルデンサイト鋼は酸化しやす(、さ
らに高温でトcが硝−r中に拡散して硝rが着色する欠
点をもつ。S+C,5iJN4は一般的には酸化されに
くいとされているか、高温ではやはり酸化がおこり表面
にSiO□の膜が形成される為硝rと融着を起こし、さ
らに高硬度の為型自体の加工性が極めて悪いという欠点
を持つ。i°1金属をコーディングした材料は融着は起
こしにくいが、極めて軟らかいl)、傷がつきやすく叉
変形しゃ−4−い欠点をもつ。叉、ダイヤモンi;薄膜
をコーテイングした材料は表面の下請さに欠けるため得
られた光′?素rの鏡面性が不足する。
叉、ダイヤモンド状炭素膜と称される膜は、種類に決ま
るものではなく、■炭素のみからなっているが、結合の
形式はS p、S p” 、S pJ混成からなるアモ
ルファスの膜、■微小なグラファイトの集合体、■炭素
原r以外に水素74;j fを含むアモルファス膜(水
素化アモルファス炭素膜、以トa−C:II模と略ず)
、■微小なダイヤモンドや微小なグラファイトと、アモ
ルファスの両者の構造を含む膜等がある。叉、ト述の6
膜についても■はs9− S p 2. s p sの
割合、■はグラファイトの大きさ、C9は水素と炭素の
割合、■は結晶とアモルファスの割合がそれぞれ5°4
なれば膜の性質が5゛ルなってくる。特開昭61−18
3134に開示されているダイヤモンド状炭素膜はこの
点について記述が全く無く、イオンビームスパッタで作
ったと記載されているのみである。一般に、グラファイ
トのイオンビームスパッタでは、■の膜が形成される。
るものではなく、■炭素のみからなっているが、結合の
形式はS p、S p” 、S pJ混成からなるアモ
ルファスの膜、■微小なグラファイトの集合体、■炭素
原r以外に水素74;j fを含むアモルファス膜(水
素化アモルファス炭素膜、以トa−C:II模と略ず)
、■微小なダイヤモンドや微小なグラファイトと、アモ
ルファスの両者の構造を含む膜等がある。叉、ト述の6
膜についても■はs9− S p 2. s p sの
割合、■はグラファイトの大きさ、C9は水素と炭素の
割合、■は結晶とアモルファスの割合がそれぞれ5°4
なれば膜の性質が5゛ルなってくる。特開昭61−18
3134に開示されているダイヤモンド状炭素膜はこの
点について記述が全く無く、イオンビームスパッタで作
ったと記載されているのみである。一般に、グラファイ
トのイオンビームスパッタでは、■の膜が形成される。
しかしながら、■、■、■の膜のように多+9結合を多
く含んだり、あるいは多in結合が、11−局在化して
共役系が長かったり、グラファイト徽結晶を含んだりし
た膜は■の膜に比べてガラスの成分である酸化鉛を還元
しやすいので、鉛の析出が起こって、型の耐久性が低下
したり、光?ふ子の而れ1度が低トしたりする欠点をも
つ。
く含んだり、あるいは多in結合が、11−局在化して
共役系が長かったり、グラファイト徽結晶を含んだりし
た膜は■の膜に比べてガラスの成分である酸化鉛を還元
しやすいので、鉛の析出が起こって、型の耐久性が低下
したり、光?ふ子の而れ1度が低トしたりする欠点をも
つ。
従って1本発明の目的は、ガラスの光学Af”−の成J
[aに適した光学素r成形方法を提供することで、特に
、高4でガラスと型が融着なおこさず5型が酸化されに
<<、鉛の析出が生じない、繰り返し、成形によって光
学素子の面積度が低トしない光学罎ミr成j[ε方法を
提供することにある。
[aに適した光学素r成形方法を提供することで、特に
、高4でガラスと型が融着なおこさず5型が酸化されに
<<、鉛の析出が生じない、繰り返し、成形によって光
学素子の面積度が低トしない光学罎ミr成j[ε方法を
提供することにある。
[課題を解決するための手段J
本発明に従ってガラス木材を成形用型を用いてプレス成
形することによる光?素子成形方法において、該プレス
成形を酸素分FI−が1〜l[1OPaの酸素雰囲気ト
で行うことを特徴とする光’i’ J r成形)J法が
提供される。
形することによる光?素子成形方法において、該プレス
成形を酸素分FI−が1〜l[1OPaの酸素雰囲気ト
で行うことを特徴とする光’i’ J r成形)J法が
提供される。
本発明においては、Iv素外分FF1〜100)’aの
酸素雰囲気でプレス成形する。I’l!素分圧がlPa
未膚であると鉛が析出し型の耐久性を低下させたり、プ
レス成形して得られる光学累fの面積度を低トさせたり
する。また、酸木分汁が1011Paを越えると成形用
キ!の酸化が起−き型の耐久性を低ドさせたり、九′?
木rの面y−1度を低トさせたりする。
酸素雰囲気でプレス成形する。I’l!素分圧がlPa
未膚であると鉛が析出し型の耐久性を低下させたり、プ
レス成形して得られる光学累fの面積度を低トさせたり
する。また、酸木分汁が1011Paを越えると成形用
キ!の酸化が起−き型の耐久性を低ドさせたり、九′?
木rの面y−1度を低トさせたりする。
プレス成形の雰囲気には酸素以外にも窒ふ簀の不活性ガ
スが存在していてもよい。
スが存在していてもよい。
本発明において用いる成形用型としては、プレス成形に
際しガラスと接する部分にはダイヤモンド膜を介してa
−C: 11膜が肢覆されている成形用型が、プレス
成形に際し酸化が起きにくいために好ましい。
際しガラスと接する部分にはダイヤモンド膜を介してa
−C: 11膜が肢覆されている成形用型が、プレス
成形に際し酸化が起きにくいために好ましい。
成形用型のI%lJ llJ材としては1.超硬合金の
他、鏡面性、−1熱f1に優れたセラミ9り材料が挙げ
られる。lIrましくは耐熱湯度が600℃以1であり
、線膨張・+屯か10−’台の材料である。
他、鏡面性、−1熱f1に優れたセラミ9り材料が挙げ
られる。lIrましくは耐熱湯度が600℃以1であり
、線膨張・+屯か10−’台の材料である。
成形用型のガラスと接する部分に被1υされるダイヤモ
ンド膜の膜I!7は、0.1〜0.5μmが好ましい。
ンド膜の膜I!7は、0.1〜0.5μmが好ましい。
膜I′/が0.1〜0.5μmであると1表面粗さがI
I maxo、 5μm以ドとなり、さらにこの表面に
a−C: H膜を5〜IOμm形成するとRmaxO,
05uIn以トとなり、優れた面積度をイ1する光学素
rを成形することができる。
I maxo、 5μm以ドとなり、さらにこの表面に
a−C: H膜を5〜IOμm形成するとRmaxO,
05uIn以トとなり、優れた面積度をイ1する光学素
rを成形することができる。
ダイヤモンド膜は、公知のプラズマCV I)法(例え
ば特開昭58−91100′Iハ同511−11049
4号、特公昭61−2532す゛)等によって形成され
る。また、a−C:Ir膜はメタンと水素の高周波放電
、イオンビーム蒸着、電子サイクロトロン共鳴プラズマ
等の方法によって堆積される。メタンと水素の他に炭ふ
を供給するガスとしては、飽和あるいは不飽和炭化水素
、)′J香族炭化水素等の炭素と水素を含むものを使用
する事ができる。史に、00やCO2など酸素を含むガ
スも使用可能である。
ば特開昭58−91100′Iハ同511−11049
4号、特公昭61−2532す゛)等によって形成され
る。また、a−C:Ir膜はメタンと水素の高周波放電
、イオンビーム蒸着、電子サイクロトロン共鳴プラズマ
等の方法によって堆積される。メタンと水素の他に炭ふ
を供給するガスとしては、飽和あるいは不飽和炭化水素
、)′J香族炭化水素等の炭素と水素を含むものを使用
する事ができる。史に、00やCO2など酸素を含むガ
スも使用可能である。
こうして得られるa−C:H膜は炭素以外5〜4()原
r%の水素を含むものであり、そのヌープ硬度は600
〜2000kg/ms程である6又、炭素原rの結合状
態は一トとしてspf′混成である。
r%の水素を含むものであり、そのヌープ硬度は600
〜2000kg/ms程である6又、炭素原rの結合状
態は一トとしてspf′混成である。
[実施例1
以F、図面を参照しながら本発明の具体的実施例を説明
する。
する。
実施例1
第1 P′A及び第2図は本発明に用いる光学素子成形
後型を示すものである。
後型を示すものである。
第1図は光学素fのプレス成形面の状態を示し、第2図
は光学素子成形後の状態を示す。第1図中1は型rrl
材、2は該型tす材のガラスと接する部分に形成された
a C: H膜、5は該型母材に形成されたダイヤモ
ンド膜、3はガラス素材であり、第2図中4は光学素子
である。第1図に示すように型の間に置かれた硝子素材
3をプレス成形することによって、第2図に示すように
レンズ等の光学木r4が成形される。
は光学素子成形後の状態を示す。第1図中1は型rrl
材、2は該型tす材のガラスと接する部分に形成された
a C: H膜、5は該型母材に形成されたダイヤモ
ンド膜、3はガラス素材であり、第2図中4は光学素子
である。第1図に示すように型の間に置かれた硝子素材
3をプレス成形することによって、第2図に示すように
レンズ等の光学木r4が成形される。
次にダイヤモンド膜およびa−C:II膜の形成方法に
ついて述べる。まず、wc(qo%l+c。
ついて述べる。まず、wc(qo%l+c。
(10%)からなる型lす材のガラスと接する部分をカ
バーで保護し、マイクロ波CV D法によって雪1.
t+)材の表面にダイヤモンド膜を厚さ1μm堆積した
。用いた装置を第3図に示す。図中11はn空容器、1
2はマイクロ波導波管、l:3.14はガス導入11.
15は基板ホルダー、16はダイヤモンド膜を被覆する
型iす材である。
バーで保護し、マイクロ波CV D法によって雪1.
t+)材の表面にダイヤモンド膜を厚さ1μm堆積した
。用いた装置を第3図に示す。図中11はn空容器、1
2はマイクロ波導波管、l:3.14はガス導入11.
15は基板ホルダー、16はダイヤモンド膜を被覆する
型iす材である。
メタン、水素をそれぞれガス導入1114.13から導
入し、流1.)をそれぞれI、ZOOSCCMとした。
入し、流1.)をそれぞれI、ZOOSCCMとした。
電力500Wのマイクロ波を導波管12より導入した。
11i1J母祠の表面温度は800℃、圧力は601’
orr、また成1漠時間は3時間であった。
orr、また成1漠時間は3時間であった。
次に型のガラスに接する部分のカバーをはずした後、さ
らにダイヤモンド膜をL記と同じ条件で45分間堆相し
、型のガラスに接す部分に1“ノさ0.2μm9表血相
さRn+ax 0.3μmダイヤモンド膜を形成した。
らにダイヤモンド膜をL記と同じ条件で45分間堆相し
、型のガラスに接す部分に1“ノさ0.2μm9表血相
さRn+ax 0.3μmダイヤモンド膜を形成した。
本実施例では、ダイヤモンド1模を形成するためにマイ
クロ波CV D法を用いたが、熱フイラメント法、高周
波法、直流法等を用いてもさしつかえない。
クロ波CV D法を用いたが、熱フイラメント法、高周
波法、直流法等を用いてもさしつかえない。
次に型のガラスと接する部分に、第4図に示ずカウフマ
ン型の装置を用いたイオンビーム法によってa−C:I
f膜を厚さ7μ清堆積した。
ン型の装置を用いたイオンビーム法によってa−C:I
f膜を厚さ7μ清堆積した。
第4図において、2+はn空容器、22はイオンビーム
装置、23はイオン化室、24はガス導入口、25はイ
オンビーム引き出しグリッド。
装置、23はイオン化室、24はガス導入口、25はイ
オンビーム引き出しグリッド。
26はイオンビーム、27は型i+J材、28は基板ホ
ルダ及びヒーター、29は排気口である。
ルダ及びヒーター、29は排気口である。
C11411,をそれぞれ+5.303CCMガス導入
[124から導入し、イオン室23でイオン化し、イオ
ンビーム26を引き出す。基板ホルダー28に型Ltd
材27をマウントし型温度250℃、FF電力 X I
O−”rorらイオンビーム引き出しグリッド25と
アースとの7ri位差は0.5にV、ビーム電流は0.
85m^/+am”で成膜を行なった。
[124から導入し、イオン室23でイオン化し、イオ
ンビーム26を引き出す。基板ホルダー28に型Ltd
材27をマウントし型温度250℃、FF電力 X I
O−”rorらイオンビーム引き出しグリッド25と
アースとの7ri位差は0.5にV、ビーム電流は0.
85m^/+am”で成膜を行なった。
その結果、この膜は、炭素の他に水素を30原子%含ん
でおり1表面粗さは0.02μm、ヌープ硬度は、 +
500に27mmであった。叉、ラマンスペクトルには
グラファイトに帰因する+580+、m−1のハントは
認められなかった。この膜の第〜イオン化ボデンシャル
は6eVであった。
でおり1表面粗さは0.02μm、ヌープ硬度は、 +
500に27mmであった。叉、ラマンスペクトルには
グラファイトに帰因する+580+、m−1のハントは
認められなかった。この膜の第〜イオン化ボデンシャル
は6eVであった。
本実施例ではイオンビーム法を用いているが。
a −C: fill!2の形成には、この他に電子サ
イクロトロン共+BQプラズマ法や高周波放電法等も用
いることができる。
イクロトロン共+BQプラズマ法や高周波放電法等も用
いることができる。
次に、本発明の光学素r・成形方法によって6rIrレ
ンズのプレス成形を行った例について詳述する。ト記の
表1は実験に供したり材の種類を小ず。
ンズのプレス成形を行った例について詳述する。ト記の
表1は実験に供したり材の種類を小ず。
表1
ε工材として超硬合金■C(90%)◆CntlO%)
及び焼結SiCを使用した。
及び焼結SiCを使用した。
L記の例に使用したレンズの成形装置6を第5図に示1
゜ 第5図中、51は真空槽本体、52はそのフタ、5:S
は光学素rを成形する為の1苧、54はそのト型、55
はl′7Jをおさλるための一ヒ型おさえ、56は胴を
、57は型ホルダ−,58はヒータ、59はト型をつき
トげるつき1゛、げ棒、60は該つきl−げ棒を作動す
るエアシリンダ、61は油回転ポンプ、62.6コ3.
64はバルブ、65は酸素及び不活性ガス流入バイブ、
66はバルブ、67はリークバイブ、68はバルブ、6
9は4度センサ、70は水冷バイブ、71はへ空槽を支
持する台を示す。
゜ 第5図中、51は真空槽本体、52はそのフタ、5:S
は光学素rを成形する為の1苧、54はそのト型、55
はl′7Jをおさλるための一ヒ型おさえ、56は胴を
、57は型ホルダ−,58はヒータ、59はト型をつき
トげるつき1゛、げ棒、60は該つきl−げ棒を作動す
るエアシリンダ、61は油回転ポンプ、62.6コ3.
64はバルブ、65は酸素及び不活性ガス流入バイブ、
66はバルブ、67はリークバイブ、68はバルブ、6
9は4度センサ、70は水冷バイブ、71はへ空槽を支
持する台を示す。
レンズを成形する−1−稈を次に述べる。
次にフリント糸尤′?硝j−(sl14)を所定の[,
1に調整し、球状にした硝r素材を型のキャビティー内
に置き、これを装置内に設置する。
1に調整し、球状にした硝r素材を型のキャビティー内
に置き、これを装置内に設置する。
ガラス素材を投入した型を装置内に設置してから真空槽
51のフタ52を閉じ5水冷バイブ70に水を流し、ヒ
ータ58に電流を通ず。この時窒素ガス用バルブ66及
び68は閉じ、排気系バルブ62.6:S、64も閉じ
ている。尚油回転ポンプ61は常に回転し−(いる9 バルブ62を開は排気をはじめ! (1−”Torr以
トになったらバルブ62を閉じ、バルブ66を開いて酸
歯分)1がfi01’aである窒素ガスをボンベより常
圧まで真空槽内に導入する。所定温度になったらエアシ
リンダ60を作動させてl Okg/cm2の11−力
で5分間加1Fする。11.力を除去した後、冷却速度
を一り℃/mi口で転位点以トになるまで冷却し、その
後は一り0℃/min以E−の速度で冷却を・行い、2
00℃以ドにさがったらバルブ66を閉じ、リークバル
ブ6コ3を開いて真空槽51内に空気を導入する。それ
からフタ52を開け)−型おさえをはずして成形物を取
り出す。
51のフタ52を閉じ5水冷バイブ70に水を流し、ヒ
ータ58に電流を通ず。この時窒素ガス用バルブ66及
び68は閉じ、排気系バルブ62.6:S、64も閉じ
ている。尚油回転ポンプ61は常に回転し−(いる9 バルブ62を開は排気をはじめ! (1−”Torr以
トになったらバルブ62を閉じ、バルブ66を開いて酸
歯分)1がfi01’aである窒素ガスをボンベより常
圧まで真空槽内に導入する。所定温度になったらエアシ
リンダ60を作動させてl Okg/cm2の11−力
で5分間加1Fする。11.力を除去した後、冷却速度
を一り℃/mi口で転位点以トになるまで冷却し、その
後は一り0℃/min以E−の速度で冷却を・行い、2
00℃以ドにさがったらバルブ66を閉じ、リークバル
ブ6コ3を開いて真空槽51内に空気を導入する。それ
からフタ52を開け)−型おさえをはずして成形物を取
り出す。
記のようにして、フリント糸光学硝−rS]7148(
軟化点S p = 586℃、転イ1″I点゛1g48
5℃)を便用して、第2図に小ずレンズ4を成形した。
軟化点S p = 586℃、転イ1″I点゛1g48
5℃)を便用して、第2図に小ずレンズ4を成形した。
この時の成形条件すなわち時間−温度関係図を第7図に
小す。
小す。
次に成形したレンズ表血相さ及び成形前後での塑の表面
相さを測定した。その結果を表2に/I<す。
相さを測定した。その結果を表2に/I<す。
次に同じ苧を用いて200同の成形を行った後人面相さ
を測定した。その結果を表3にボす6表3 一1述の表20表3の結果から明かなように本発明のノ
J法によると、型材は硝子とのl1il型性にすぐれ、
(り返し使用しても従来の型材に比較して表面の劣化が
極めて少なく、またレンズの表面精度も良Qfである。
を測定した。その結果を表3にボす6表3 一1述の表20表3の結果から明かなように本発明のノ
J法によると、型材は硝子とのl1il型性にすぐれ、
(り返し使用しても従来の型材に比較して表面の劣化が
極めて少なく、またレンズの表面精度も良Qfである。
実施例2
次に、実施例1と同一の型を用いて第6図に小す成j[
ニ装置により6r1rレンズのプレス成形を?rなった
例について詳述する。
ニ装置により6r1rレンズのプレス成形を?rなった
例について詳述する。
第(S図において、104は取入れ用置換室であり、1
06は成形室であり、108は蒸着室であり、10は取
出し用置換室である。112.114.116はゲート
バルブであり、118はレールであり、120は該レー
ス1−を矢印へ方向に搬送せしめられるパレ・ノドであ
る。124.138.140. 150はシリンダであ
り、12F+、 +52はバルブである。128は成形
室106内においてレール118に沿って配列されてい
るヒータである。
06は成形室であり、108は蒸着室であり、10は取
出し用置換室である。112.114.116はゲート
バルブであり、118はレールであり、120は該レー
ス1−を矢印へ方向に搬送せしめられるパレ・ノドであ
る。124.138.140. 150はシリンダであ
り、12F+、 +52はバルブである。128は成形
室106内においてレール118に沿って配列されてい
るヒータである。
成形室106内はパレット搬送方向にバ)って順に加熱
ゾーン+06−1.ブレスゾーン106−2及び徐冷ゾ
ーン+06−3とされている。ブレスゾーン106−2
において、に記シリンダ13Bのロッド134のF端に
は成形用l−型部材130が固定されており、ト記シリ
ンダ+40のロッド136のI−、端には成形用F型部
材132が固定されている。これらに型部材130及び
ト型部材132は、ト記第1図の111部材である。蒸
着室108内においては、蒸着物質146を収容した容
器+42及び該容器を加熱するためのヒータ144が配
置されている。
ゾーン+06−1.ブレスゾーン106−2及び徐冷ゾ
ーン+06−3とされている。ブレスゾーン106−2
において、に記シリンダ13Bのロッド134のF端に
は成形用l−型部材130が固定されており、ト記シリ
ンダ+40のロッド136のI−、端には成形用F型部
材132が固定されている。これらに型部材130及び
ト型部材132は、ト記第1図の111部材である。蒸
着室108内においては、蒸着物質146を収容した容
器+42及び該容器を加熱するためのヒータ144が配
置されている。
フリント系光学ガラス(Sl”+4.中点5p=586
℃、ガラス転移点Tg=485℃)を所定の形状及び1
法に粗加工して、成形のためのブランクを得た。
℃、ガラス転移点Tg=485℃)を所定の形状及び1
法に粗加工して、成形のためのブランクを得た。
ガラスブランクをパレット+20に装置し、取入れ置換
室104内の120−1の位置へ入れ、語位置のバレ・
ントをシリンダ124のロッド122によりへ方向に押
してゲートバルブ112を越えて成形室106内の12
0−2の位置へと搬送し、以ド同様に所定のタイミング
で順次新たに取入れ置換室104内にパレットを入れ、
このたびにパレットを成形室106内で120−2→・
・・・・→12ト8の4:i置へと順次搬送した。この
間に、加熱ゾーン+06−1ではガラスブランクをヒー
タ128により徐々に加熱し1204の位置で軟化点具
ドとした1−で、ブレスゾーン106−2へと搬送し、
ここでシリンダ138.140を作動さ+tて1゛型部
材130及び下型部材+32 f″より1()にg/c
m”の1r力で5分間プレスし、その後加!!二力を解
除しガラス転移点量ドまで冷却し、その後シリンダ+3
11. 140を作動させてL型部材130及びド型部
材+32をガラス成形品から離型した。該プレスに際し
ては1−記パレットが成形用銅型部材として利用された
、しかる後に、徐冷ゾーン106−3ではガラス成形品
を徐々に6却した。尚、成形室06内には酸ふ分圧が8
(11’ aである不活性ガスを常Jtまで充満させ
た。
室104内の120−1の位置へ入れ、語位置のバレ・
ントをシリンダ124のロッド122によりへ方向に押
してゲートバルブ112を越えて成形室106内の12
0−2の位置へと搬送し、以ド同様に所定のタイミング
で順次新たに取入れ置換室104内にパレットを入れ、
このたびにパレットを成形室106内で120−2→・
・・・・→12ト8の4:i置へと順次搬送した。この
間に、加熱ゾーン+06−1ではガラスブランクをヒー
タ128により徐々に加熱し1204の位置で軟化点具
ドとした1−で、ブレスゾーン106−2へと搬送し、
ここでシリンダ138.140を作動さ+tて1゛型部
材130及び下型部材+32 f″より1()にg/c
m”の1r力で5分間プレスし、その後加!!二力を解
除しガラス転移点量ドまで冷却し、その後シリンダ+3
11. 140を作動させてL型部材130及びド型部
材+32をガラス成形品から離型した。該プレスに際し
ては1−記パレットが成形用銅型部材として利用された
、しかる後に、徐冷ゾーン106−3ではガラス成形品
を徐々に6却した。尚、成形室06内には酸ふ分圧が8
(11’ aである不活性ガスを常Jtまで充満させ
た。
成形¥106内において+20−8位置に到達したパレ
ットを、次の搬送でゲートバルブ114を越えて蒸着室
108内の120−9位置へと搬送した。通常。
ットを、次の搬送でゲートバルブ114を越えて蒸着室
108内の120−9位置へと搬送した。通常。
ここで真空蒸着を行なうのであるが、本実施例では該蒸
着を竹なわなかった。そして、次の搬送ではゲートバル
ブ+16を越えて取出し置換室110内の120−In
の位置へと搬送した。そして1次の搬送時にはシリンダ
150を作動させてロッド148によりガラス成形品を
成形装置η102外へと取出した。
着を竹なわなかった。そして、次の搬送ではゲートバル
ブ+16を越えて取出し置換室110内の120−In
の位置へと搬送した。そして1次の搬送時にはシリンダ
150を作動させてロッド148によりガラス成形品を
成形装置η102外へと取出した。
以りの様なプレス成形の前後における型部材130、1
32の成形面の表面粗さ及び成形された光学素子の光学
面の表面粗さ、ならびに成形光字素rと型部材+30.
132との離型性について表4に示す、 次に同 型部材を用いて連続1万回のプレス成形を行な
った。この際の型部材130.132の成形向の人面相
さ及び成形された光学素rの光学面の表向粗さについて
表5に示す。
32の成形面の表面粗さ及び成形された光学素子の光学
面の表面粗さ、ならびに成形光字素rと型部材+30.
132との離型性について表4に示す、 次に同 型部材を用いて連続1万回のプレス成形を行な
った。この際の型部材130.132の成形向の人面相
さ及び成形された光学素rの光学面の表向粗さについて
表5に示す。
表5
以1の様に本発明天1展例においては、繰返しプレス成
形を1rつでも型は良好な表向精度を十分に維持でき、
融着を生ずることなく、また良好な表向精度の光学ふr
が成形できた。
形を1rつでも型は良好な表向精度を十分に維持でき、
融着を生ずることなく、また良好な表向精度の光学ふr
が成形できた。
[′/?!明の効果]
本発明の方法によれば、ガラス中の鉛の析出防11“す
ることができるので、成形用型の耐久性が向L L 、
繰り返し便用しても面積度の優りた光学素rを成jじ−
4ることかできる。
ることができるので、成形用型の耐久性が向L L 、
繰り返し便用しても面積度の優りた光学素rを成jじ−
4ることかできる。
第1図はプレス成形1i11の状態、第2図はブレス成
IEニ後の状態を小ず。第53,4図は本発明に用いる
光学ふr成形用型の製造に用いる装置を小す概略図で、
第3図はダイヤモンド1漠形成のためのマイクロ波(:
V l)装置、第4図はa−C:If膜形成のための
イオンビーム蒸着装置を示す、。 第5図および第1j図は本発明に係る光学素r成形ツノ
法に便用するレンズの成形装置を示す断面図で、第5図
はJl’連続成形タイプ、第6図は連続成形タイプであ
る。第7図はレンズ成形の際の時間−瓜関係図である。 ・・・+91のに上材、2・・・a−C:II膜、:3
・・・ガラス素材、4・・・成形されたレンズ、5・・
・ダイヤモンド膜、11・・・l′も空容器、12・・
・マイクロ波導波管。 1:s、14・・・ガス導入l二1.15・・・基板ホ
ルダー16・・・型1:1材、21・−・真空容器、2
2・・・イオンビーム装置、23・・・イオン化室、2
4・・・ガス導入11.25・・・イオノビーム引き出
しグリッ1ζ。 26・・・イオンビーム、27・・・型母材、28・・
・基板ホルダー及びヒーター、29・・・排気n、51
・・・0空槽本体、52・・・フタ、53・−・L型、
54・・・トヤl、55・・・1望おさえ、56・・・
用型、57・・・型ホルダ−,58・・・ヒーター、5
9・・・つきトげ棒。 60・・・エアシリンダ、61・・・油回転ポンプ、6
2.63.64−・・バルブ、65 ・・・流入バイブ
、66・・・バルブ、67−・・流出バイブ、68・・
・バルブ、69・・・4度センサ、70・・・水冷バイ
ブ、71・・・台、102・・・成形装置、+04・・
・取入れ用置換室、106・・・成形室、108・・・
蒸着室、110・・・取出し用置換室、112・・・ゲ
ートバルブ、114・・・ゲートバルブ、II5・・・
ゲートバルブ、11B・・・レール、120・・・パレ
ット、122・−ロット、124・・・シリンダ、12
6・・・バルブ、 +211−・・ヒータ、130・・
・I′型。 132・−−ド型、134・・・ロット、136・−ロ
ット。 +38−・・シリンダ、140・−シリンダ、144・
・・ヒータ、+46・・・蒸着物質、148・・・ロッ
ド、+50・・・シリンダ、152・・・バルブ。 第 図 第 図 第 ア 図 B8聞C分)
IEニ後の状態を小ず。第53,4図は本発明に用いる
光学ふr成形用型の製造に用いる装置を小す概略図で、
第3図はダイヤモンド1漠形成のためのマイクロ波(:
V l)装置、第4図はa−C:If膜形成のための
イオンビーム蒸着装置を示す、。 第5図および第1j図は本発明に係る光学素r成形ツノ
法に便用するレンズの成形装置を示す断面図で、第5図
はJl’連続成形タイプ、第6図は連続成形タイプであ
る。第7図はレンズ成形の際の時間−瓜関係図である。 ・・・+91のに上材、2・・・a−C:II膜、:3
・・・ガラス素材、4・・・成形されたレンズ、5・・
・ダイヤモンド膜、11・・・l′も空容器、12・・
・マイクロ波導波管。 1:s、14・・・ガス導入l二1.15・・・基板ホ
ルダー16・・・型1:1材、21・−・真空容器、2
2・・・イオンビーム装置、23・・・イオン化室、2
4・・・ガス導入11.25・・・イオノビーム引き出
しグリッ1ζ。 26・・・イオンビーム、27・・・型母材、28・・
・基板ホルダー及びヒーター、29・・・排気n、51
・・・0空槽本体、52・・・フタ、53・−・L型、
54・・・トヤl、55・・・1望おさえ、56・・・
用型、57・・・型ホルダ−,58・・・ヒーター、5
9・・・つきトげ棒。 60・・・エアシリンダ、61・・・油回転ポンプ、6
2.63.64−・・バルブ、65 ・・・流入バイブ
、66・・・バルブ、67−・・流出バイブ、68・・
・バルブ、69・・・4度センサ、70・・・水冷バイ
ブ、71・・・台、102・・・成形装置、+04・・
・取入れ用置換室、106・・・成形室、108・・・
蒸着室、110・・・取出し用置換室、112・・・ゲ
ートバルブ、114・・・ゲートバルブ、II5・・・
ゲートバルブ、11B・・・レール、120・・・パレ
ット、122・−ロット、124・・・シリンダ、12
6・・・バルブ、 +211−・・ヒータ、130・・
・I′型。 132・−−ド型、134・・・ロット、136・−ロ
ット。 +38−・・シリンダ、140・−シリンダ、144・
・・ヒータ、+46・・・蒸着物質、148・・・ロッ
ド、+50・・・シリンダ、152・・・バルブ。 第 図 第 図 第 ア 図 B8聞C分)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ガラス素材を成形用型を用いてプレス成形すること
による光学素子成形方法において、該プレス成形を酸素
分圧が1〜100Paの酸素雰囲気下で行なうことを特
徴とする光学素子成形方法。 2、成形用型が、プレス成形に際しガラスと接する部分
にはダイヤモンド膜を介して水素化アモルファス炭素膜
が被覆されているものである請求項1記載の光学素子成
形方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23223388A JPH0280330A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 光学素子成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23223388A JPH0280330A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 光学素子成形方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280330A true JPH0280330A (ja) | 1990-03-20 |
Family
ID=16936062
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23223388A Pending JPH0280330A (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 光学素子成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0280330A (ja) |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP23223388A patent/JPH0280330A/ja active Pending
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