JPH0273914A - 連続鋳造法による快削鋼の製造方法および該製造方法に用いる複合合金ワイヤー - Google Patents
連続鋳造法による快削鋼の製造方法および該製造方法に用いる複合合金ワイヤーInfo
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- JPH0273914A JPH0273914A JP22456988A JP22456988A JPH0273914A JP H0273914 A JPH0273914 A JP H0273914A JP 22456988 A JP22456988 A JP 22456988A JP 22456988 A JP22456988 A JP 22456988A JP H0273914 A JPH0273914 A JP H0273914A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続鋳造法により鋳片中心部の快削性成分の
含有量を高めた快削鋼の製造方法およびこの製造方法に
用いる複合合金ワイヤーに関するものである。
含有量を高めた快削鋼の製造方法およびこの製造方法に
用いる複合合金ワイヤーに関するものである。
（従来の技術〕
鋼材中心部（コア層）の快削性成分濃度を高めた快削鋼
は、コア層の被剛性を向上させるＳ、Ｍｎ等を多量に含
み、リム層（シェル）の加工性等を阻害するこれらＳ、
Ｍｎ等を低値に抑え、成形性を向上させたものである。
は、コア層の被剛性を向上させるＳ、Ｍｎ等を多量に含
み、リム層（シェル）の加工性等を阻害するこれらＳ、
Ｍｎ等を低値に抑え、成形性を向上させたものである。
内部が被剛性、外部が加工性を要求されるものを例示す
ると、例えばナツトがある。ナツトは次の工程で製造さ
れる。最初に丸鋼を冷鍛加工によりナツトの外形を形成
する。次いで、横断面中央付近（コア層）を孔開は及び
ネジ切りを行なってナツトの内側を形成する。
ると、例えばナツトがある。ナツトは次の工程で製造さ
れる。最初に丸鋼を冷鍛加工によりナツトの外形を形成
する。次いで、横断面中央付近（コア層）を孔開は及び
ネジ切りを行なってナツトの内側を形成する。
上記加工において冷鍛加工を可能とするには、表面が変
形能に優れていることが必要で、中低炭、低Ｓ系の材質
でなければならない。又コア層が被削性の良いＳ、Ｍｎ
等の快削性成分を高めた材質であることが必要である。
形能に優れていることが必要で、中低炭、低Ｓ系の材質
でなければならない。又コア層が被削性の良いＳ、Ｍｎ
等の快削性成分を高めた材質であることが必要である。
このような鋼月の製造方法としては、本願出願人の出願
に係る特開昭６２−１４２．０５３号公報に開示されて
いる。これは連続鋳造時、鋳型下端部以降のリム層が形
成された後の鋳片の中心部にＳをワイヤーで添加し、コ
ア層のＳ ／ＩＡ度を高めた快削鋼の製造方法である。
に係る特開昭６２−１４２．０５３号公報に開示されて
いる。これは連続鋳造時、鋳型下端部以降のリム層が形
成された後の鋳片の中心部にＳをワイヤーで添加し、コ
ア層のＳ ／ＩＡ度を高めた快削鋼の製造方法である。
又同じく本願出願人は、特願昭６２−２１５，４５６号
明細書において、連続鋳造時の鋳型下端部以降のリム層
が形成された後の鋳片の中心部にＳ、硫化物９Ｍｎ、
Ｍｎ合金を充填した合金ワイヤーを添加し、コア層のＳ
、Ｍｎ′？ＩＡ度を高めた快削鋼の製造方法を出願した
。
明細書において、連続鋳造時の鋳型下端部以降のリム層
が形成された後の鋳片の中心部にＳ、硫化物９Ｍｎ、
Ｍｎ合金を充填した合金ワイヤーを添加し、コア層のＳ
、Ｍｎ′？ＩＡ度を高めた快削鋼の製造方法を出願した
。
また溶鋼に所望の合金元素を添加するための金属被覆合
金ワイヤーは、特開昭５０−１４７．４０３号公報によ
り周知である。
金ワイヤーは、特開昭５０−１４７．４０３号公報によ
り周知である。
前記特開昭６２−１４２，０５３号公報に示した方法に
よって、ざらに被削性向上を指向しようとすれば、多く
のＭｎＳを作るために母溶鋼のＭｎを上げる必要があっ
た。一方リム層のＭｎは、例えば冷鍛性を確保すれば十
分であり、必らずしも全体が高Ｍｎである必要はないこ
とがわがフた。かかる知見から、コア層を中心としてＭ
ｎ］ｔを上昇させれば良いとの発想に到り、合金ワイヤ
ーとしてＭｎ及びＳを同時に添加することを発明し、特
願昭６２−２１５，４５６号として出願するに至ったも
のである。
よって、ざらに被削性向上を指向しようとすれば、多く
のＭｎＳを作るために母溶鋼のＭｎを上げる必要があっ
た。一方リム層のＭｎは、例えば冷鍛性を確保すれば十
分であり、必らずしも全体が高Ｍｎである必要はないこ
とがわがフた。かかる知見から、コア層を中心としてＭ
ｎ］ｔを上昇させれば良いとの発想に到り、合金ワイヤ
ーとしてＭｎ及びＳを同時に添加することを発明し、特
願昭６２−２１５，４５６号として出願するに至ったも
のである。
特願昭６２−２１５．４５６号は、Ｓ、硫化物、 Ｍｎ
、 Ｍｎ合金の粉末を混合したものであり、コア層にＭ
ｎＳを作るために有効な手段となりたが、更に確実な添
加が望まれるに至った。
、 Ｍｎ合金の粉末を混合したものであり、コア層にＭ
ｎＳを作るために有効な手段となりたが、更に確実な添
加が望まれるに至った。
（課題を解決するための手段）
本発明は、前記の問題点を解決するべくなされたもので
あり、即ち本発明における複合合金ワイヤーは、Ｓ又は
硫化物素線を中心に配し、その周囲にＭｎ又はＭｎ合金
を配置し、さらにその外側を０．５〜２ｍｍ厚みの鋼管
で被覆したもの、またはＭｎ、 Ｍｎ合金素線を中心に
配し、その周囲にＳまたは硫化物を配置し、さらにその
外側を０５〜２■厚みの鋼管で被覆したものである。Ｓ
とＭｎとの重量比は１ ：０．５〜１０が適当である。
あり、即ち本発明における複合合金ワイヤーは、Ｓ又は
硫化物素線を中心に配し、その周囲にＭｎ又はＭｎ合金
を配置し、さらにその外側を０．５〜２ｍｍ厚みの鋼管
で被覆したもの、またはＭｎ、 Ｍｎ合金素線を中心に
配し、その周囲にＳまたは硫化物を配置し、さらにその
外側を０５〜２■厚みの鋼管で被覆したものである。Ｓ
とＭｎとの重量比は１ ：０．５〜１０が適当である。
Ｍｎをこの範囲にすると、適正なＭｎＳがコア層に生成
され、被剛性が向上するためである。
され、被剛性が向上するためである。
本発明にかかる複合合金ワイヤーの一例を第１図および
第２図に示す。第１図に示す１はＳ又は硫化物からなる
素線であり、中心に配置され、その周囲をＭｎ又はＭｎ
−合金粉末２で包み、さらにその外側を０５〜２ｍｍ厚
みの鋼管３で被覆したものである。この複合合金ワイヤ
ーを、その先端が連続鋳造の鋳型下端以降に位置するよ
うに、連続的に添加する。しかして比較的熱伝導率の高
いＭｎ又はＭｎ合金粉末２を介して、熱が中心にあるＳ
又は硫化物１に伝えられる。このＳ又は硫化物１は、Ｍ
ｎ又はＭｎ合金より低融点のため、この熱で溶解してワ
イヤー先端から吐出し、次いでＭｎ又はＭｎ合金２が溶
解して吐出する。このように安定してＳおよびＭｎ濃度
の高い鋳片のコア層を有する快削鋼を製造できる。
第２図に示す。第１図に示す１はＳ又は硫化物からなる
素線であり、中心に配置され、その周囲をＭｎ又はＭｎ
−合金粉末２で包み、さらにその外側を０５〜２ｍｍ厚
みの鋼管３で被覆したものである。この複合合金ワイヤ
ーを、その先端が連続鋳造の鋳型下端以降に位置するよ
うに、連続的に添加する。しかして比較的熱伝導率の高
いＭｎ又はＭｎ合金粉末２を介して、熱が中心にあるＳ
又は硫化物１に伝えられる。このＳ又は硫化物１は、Ｍ
ｎ又はＭｎ合金より低融点のため、この熱で溶解してワ
イヤー先端から吐出し、次いでＭｎ又はＭｎ合金２が溶
解して吐出する。このように安定してＳおよびＭｎ濃度
の高い鋳片のコア層を有する快削鋼を製造できる。
次に本発明の他の構成例の複合合金ワイヤーを第２図に
示す。これはＭｎ又はｕｎ−合金からなる素線５を中心
に配し、その周囲をＳ又は硫化物粉末６で包み、ざらに
０．５〜２ ｍｍｙｊ、みの鋼管３で被覆したものであ
る。この４ｆｔ成によるワイヤーも同様にＳ又は硫化物
の融解後Ｍｎ又はＭｎ合金が融解し、同様に安定して所
望の成分を添加することかできる。
示す。これはＭｎ又はｕｎ−合金からなる素線５を中心
に配し、その周囲をＳ又は硫化物粉末６で包み、ざらに
０．５〜２ ｍｍｙｊ、みの鋼管３で被覆したものであ
る。この４ｆｔ成によるワイヤーも同様にＳ又は硫化物
の融解後Ｍｎ又はＭｎ合金が融解し、同様に安定して所
望の成分を添加することかできる。
次にワイヤーの鋼管被覆材３の厚みを０．５〜２ｍｍに
した理由は、鋳型下端以降で完全溶解するのは、この厚
みの範囲にある被覆ワイヤーのみであるとの実験結果に
よるためである。
した理由は、鋳型下端以降で完全溶解するのは、この厚
みの範囲にある被覆ワイヤーのみであるとの実験結果に
よるためである。
次にこのワイヤーの添加方法について述べる。
溶鋼を脱ガス後鋳片のリム層（シェル）は、第３図に示
す鋳型９の下端以降までに凝固シェルフとして形成され
る。一方コア層８には、第１図又は第２図に示すワイヤ
ー４を添加することで快削性成分の濃度を高めることが
できる。
す鋳型９の下端以降までに凝固シェルフとして形成され
る。一方コア層８には、第１図又は第２図に示すワイヤ
ー４を添加することで快削性成分の濃度を高めることが
できる。
ワイヤー４は鋳型９の上端から溶鋼に入り、ワイヤー４
の鋼管被覆材３は次第に溶解し、鋳型９下端以降で完全
に溶解すると同時にワイヤー４に充填されていたＳ又は
硫化物１とＭｎ又はＭｎ−合金２が溶解して吐出し、溶
鋼中を拡散してコア層８を生成する。図中１０は浸漬ノ
ズル、１１はコア層凝固部である。
の鋼管被覆材３は次第に溶解し、鋳型９下端以降で完全
に溶解すると同時にワイヤー４に充填されていたＳ又は
硫化物１とＭｎ又はＭｎ−合金２が溶解して吐出し、溶
鋼中を拡散してコア層８を生成する。図中１０は浸漬ノ
ズル、１１はコア層凝固部である。
リム層に相当するシェルフをある一定以上の厚さにする
のは、これによりリム層は圧延中にコア層が露出するの
を防止するとともに、成品になってもりｌ、層が存在す
ると、冷鍛加工によって表面に割れか生ずるのを防止す
るためである。
のは、これによりリム層は圧延中にコア層が露出するの
を防止するとともに、成品になってもりｌ、層が存在す
ると、冷鍛加工によって表面に割れか生ずるのを防止す
るためである。
又もしＳ又は硫化物１と、Ｍｎ又はＭｎ合金２の添加を
鋳型下端以降にすれば、リム層が薄くなり、コア層が圧
延中に露出するとともに、成品になってもリム層が存在
しない場合が生じるので、冷鍛加工によって表面が割れ
る。同時にタンデイツシュの浸漬ノズル１０からの溶鋼
吐出流により鋳型内で乱流となるため、添加されたＳ又
は硫化物１とＭｎ又はＭｎ合金２が捲キ込まれてＳ及び
Ｍｎ濃度の高いリム層が生成して本発明が目的とする硫
黄快削鋼にならないことによる。
鋳型下端以降にすれば、リム層が薄くなり、コア層が圧
延中に露出するとともに、成品になってもリム層が存在
しない場合が生じるので、冷鍛加工によって表面が割れ
る。同時にタンデイツシュの浸漬ノズル１０からの溶鋼
吐出流により鋳型内で乱流となるため、添加されたＳ又
は硫化物１とＭｎ又はＭｎ合金２が捲キ込まれてＳ及び
Ｍｎ濃度の高いリム層が生成して本発明が目的とする硫
黄快削鋼にならないことによる。
本発明で用いるＳ又は硫化物は、特に限定されないけれ
ども目的とする快削鋼の製造に有害な成分を含まないも
のであれは良い。Ｍｎ又はＭｎ合金も同様である。Ｍｎ
合金としてＦｅ−Ｍｎ等が最も利用しやすい。
ども目的とする快削鋼の製造に有害な成分を含まないも
のであれは良い。Ｍｎ又はＭｎ合金も同様である。Ｍｎ
合金としてＦｅ−Ｍｎ等が最も利用しやすい。
連Ｍｕ造法によるＡＩＳ＋ １１１０相当の硫黄快削鋼
を製造するに際し、１２０を転炉にてリムド鋼を吹錬し
、ｆｌｌｌで気孔欠陥か生成しないように、溶鋼中０を
０．０２１５％まで脱ガスした。旧（でＣ０１１０％、
Ｍｎ ： ０．４０％、 Ｐ ：０．０１６％、
Ｓ ：０．０１２％。
を製造するに際し、１２０を転炉にてリムド鋼を吹錬し
、ｆｌｌｌで気孔欠陥か生成しないように、溶鋼中０を
０．０２１５％まで脱ガスした。旧（でＣ０１１０％、
Ｍｎ ： ０．４０％、 Ｐ ：０．０１６％、
Ｓ ：０．０１２％。
＾４２ ：０．０１５％の成分に調整した。これをタン
デイツシュの溶鋼過熱度１５〜３０℃で、横断面２４７
ｍ＋ａｘ ３００ｍｌ１１．かつ長さ８００ｍｍの鋳型
に注入した。鋳片の引ｔａ速度は０．８１Ｉｌ／分で鋳
造し、鋳型的中央イ；１近に外径５．５ｍｍφ、鋼管被
覆厚み１．２５ｍｍ、線状ＳおよびＭｎ含有全７５％の
粉末ＦｅＭｎ（ＳとｌＡｎの濃度比１ ：０．５ｆｉ）
をｉ１図のように構成したワイヤーでもってこれを１９
ｍ／分で役人し、コア層におけるＳ、Ｍｎ２９度の高い
硫黄快削鋼を製造した。
デイツシュの溶鋼過熱度１５〜３０℃で、横断面２４７
ｍ＋ａｘ ３００ｍｌ１１．かつ長さ８００ｍｍの鋳型
に注入した。鋳片の引ｔａ速度は０．８１Ｉｌ／分で鋳
造し、鋳型的中央イ；１近に外径５．５ｍｍφ、鋼管被
覆厚み１．２５ｍｍ、線状ＳおよびＭｎ含有全７５％の
粉末ＦｅＭｎ（ＳとｌＡｎの濃度比１ ：０．５ｆｉ）
をｉ１図のように構成したワイヤーでもってこれを１９
ｍ／分で役人し、コア層におけるＳ、Ｍｎ２９度の高い
硫黄快削鋼を製造した。
このようにして製造した鋳片を均熱炉で加熱して、分塊
ロールと連続ロールで圧延し、１６０ＩＩＩＩ１１角の
ビレットにした。このビレットを加熱炉で再加熱してか
ら連続ロールで圧延し、２０〜５０ＩＩ１ｍφの丸鋼成
品にした。
ロールと連続ロールで圧延し、１６０ＩＩＩＩ１１角の
ビレットにした。このビレットを加熱炉で再加熱してか
ら連続ロールで圧延し、２０〜５０ＩＩ１ｍφの丸鋼成
品にした。
１６０ｍｍ角ビレツトにおける部位別のコアのＳ分析値
は、第４図に示すようにＳの規格値０．０８０〜０１３
０％を全て満足する。このように鋳片の頭部、中間部は
もとより、鋳片の底部から１０％の部位におけるＳ値も
、規格を全て満足するものとなった。コアのＭｎ分析値
は第５図に示すようにＭｎの規格値０３０〜０．６０％
を全て満足する。
は、第４図に示すようにＳの規格値０．０８０〜０１３
０％を全て満足する。このように鋳片の頭部、中間部は
もとより、鋳片の底部から１０％の部位におけるＳ値も
、規格を全て満足するものとなった。コアのＭｎ分析値
は第５図に示すようにＭｎの規格値０３０〜０．６０％
を全て満足する。
３０ｍ＋ｕ丸鋼に圧延した後でのコアの化学成分は第１
表の通りである。
表の通りである。
第 １ 表（重量％）
切削性試験成績（旋盤による）を第２表に示した。比較
材として造塊法によるリムド硫黄快削鋼のそれを示した
。この比較鋼の棒鋼底部は、切削抵抗が大きくバイト寿
命が短い。
材として造塊法によるリムド硫黄快削鋼のそれを示した
。この比較鋼の棒鋼底部は、切削抵抗が大きくバイト寿
命が短い。
又、鋳造後の鋳片は、９８％が本来の規格で合格した。
第２表
註村工具ＳＫＩ＋３ （乾式切削）、バイト寿命が２０
分となる工具は同上。
分となる工具は同上。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、歩留よく、鋳片の
コア部に快削性成分を高濃度に含有させることができ、
コスト上有利な快削鋼を製造することができる。
コア部に快削性成分を高濃度に含有させることができ、
コスト上有利な快削鋼を製造することができる。
第６図に本発明法により製造した硫黄快削鋼の１６０ｍ
ｍ角ビレット横断面のＳの分布状況を示す。コア層にの
みＳが高濃度に含有していることが判る。第７図に本発
明法により製造した硫黄快削鋼の１６０ｍｍ角ビレット
横断面のＭｎの分布状況を示す。コア層にのみＭｎが高
濃度に含有していることか判る。
ｍ角ビレット横断面のＳの分布状況を示す。コア層にの
みＳが高濃度に含有していることが判る。第７図に本発
明法により製造した硫黄快削鋼の１６０ｍｍ角ビレット
横断面のＭｎの分布状況を示す。コア層にのみＭｎが高
濃度に含有していることか判る。
このように、本発明は快削鋼を製造する上に極めて効果
の大きいものである。
の大きいものである。
第１図および第２図は本発明にかかわる複合合金ワイヤ
ーの横断面図、第３図は本発明の製造方法の一実施例を
示す縦断面説明図、第４図は本発明法にて製造したビレ
ットの部位別のコアＳの分析値を示すグラフ、第５図は
第４図のビレットにおける部位別のコアＭｎの分析値を
示すグラフ、第６図は第４図のビレットの横断面におけ
るシェル（リム層）及びコアのＳの分析値を示すグラフ
、第７図は第４図のビレッ］・の横断面におけるシェル
（リム層）及びコアのＭｎの分析値を示すグラフである
。 １・・・Ｓ又は硫化物からなる素線、２・・・Ｍｎ又は
Ｍｎ−合金粉末、３・・・鋼管、４・・・合金ワイヤー
５・・・Ｍｎ又はＭｎ−合金からなる素線、６・・・Ｓ
又は硫化物粉末、７・・・シェル（リム層）、８・・・
コア、９・・・鋳型、１０・・・浸漬ノズル、１１・・
・コア凝固部代 理 人
ーの横断面図、第３図は本発明の製造方法の一実施例を
示す縦断面説明図、第４図は本発明法にて製造したビレ
ットの部位別のコアＳの分析値を示すグラフ、第５図は
第４図のビレットにおける部位別のコアＭｎの分析値を
示すグラフ、第６図は第４図のビレットの横断面におけ
るシェル（リム層）及びコアのＳの分析値を示すグラフ
、第７図は第４図のビレッ］・の横断面におけるシェル
（リム層）及びコアのＭｎの分析値を示すグラフである
。 １・・・Ｓ又は硫化物からなる素線、２・・・Ｍｎ又は
Ｍｎ−合金粉末、３・・・鋼管、４・・・合金ワイヤー
５・・・Ｍｎ又はＭｎ−合金からなる素線、６・・・Ｓ
又は硫化物粉末、７・・・シェル（リム層）、８・・・
コア、９・・・鋳型、１０・・・浸漬ノズル、１１・・
・コア凝固部代 理 人
Claims (4)
- （１）溶鋼過熱度５〜５０℃の範囲で連続鋳造を行ない
つつ、鋳造中に鋳型内の溶鋼成分とは異なる複合合金ワ
イヤーを鋳型下端以降に添加して鋼のリム層とコア層を
形成する方法であって、リム層成分はＣ：０．２重量％
以下、Ｍｎ：０．３〜１重量％、Ｐ：０．０４重量％以
下、Ｓ：０．０３５重量％以下、Ａｌ：０．０５重量％
以下、０：１０〜６００ｐｐｍで、コア層成分はＳ：０
．０４〜０．４重量％、Ｍｎ：０．３〜２重量％として
内部の切削性を向上せしめる快削鋼の連続鋳造方法にお
いて、内層が素線状のＳ又は硫化物であり、その周囲に
Ｍｎ又はＭｎ合金を配置した構成であって、さらに０．
５〜２ｍｍ厚みの鋼管で全体を被覆して構成した複合合
金ワイヤーを使用することを特徴とする連続鋳造法によ
る快削鋼の製造方法。 - （２）Ｓ又は硫化物からなる素線を中心に配し、その周
囲をＭｎ又はＭｎ合金粉末で包み、更にその外側を鋼管
で被覆して構成したことを特徴とする請求項（１）記載
の製造方法に用いる複合合金ワイヤー。 - （３）内層が素線状のＭｎ又はＭｎ合金であり、その周
囲にＳ又は硫化物を配置した構成であって、さらに０．
５〜２ｍｍ厚みの鋼管で全体を被覆して構成した複合合
金ワイヤーを使用することを特徴とする請求項（１）記
載の製造方法。 - （４）Ｍｎ又はＭｎ合金からなる素線を中心に配し、そ
の周囲をＳ又は硫化物粉末で包み、更にその外側を鋼管
で被覆して構成したことを特徴とする請求項（２）記載
の複合合金ワイヤー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22456988A JPH0273914A (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造法による快削鋼の製造方法および該製造方法に用いる複合合金ワイヤー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22456988A JPH0273914A (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造法による快削鋼の製造方法および該製造方法に用いる複合合金ワイヤー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0273914A true JPH0273914A (ja) | 1990-03-13 |
Family
ID=16815819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22456988A Pending JPH0273914A (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 連続鋳造法による快削鋼の製造方法および該製造方法に用いる複合合金ワイヤー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0273914A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1302126C (zh) * | 2005-03-04 | 2007-02-28 | 宝钢集团上海五钢有限公司 | 低碳高硫(硫磷)易切削结构钢连铸坯的生产方法 |
| CN105364029A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-03-02 | 北京工业大学 | 一种厚壁铸钢件凝固组织细化和净化方法 |
-
1988
- 1988-09-09 JP JP22456988A patent/JPH0273914A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1302126C (zh) * | 2005-03-04 | 2007-02-28 | 宝钢集团上海五钢有限公司 | 低碳高硫(硫磷)易切削结构钢连铸坯的生产方法 |
| CN105364029A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-03-02 | 北京工业大学 | 一种厚壁铸钢件凝固组织细化和净化方法 |
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