JPS62142053A - 連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造方法Info
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- JPS62142053A JPS62142053A JP27889485A JP27889485A JPS62142053A JP S62142053 A JPS62142053 A JP S62142053A JP 27889485 A JP27889485 A JP 27889485A JP 27889485 A JP27889485 A JP 27889485A JP S62142053 A JPS62142053 A JP S62142053A
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- Japan
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- steel
- mold
- rimmed
- sulfur free
- cutting steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は］！Ｉ！続鋳造（以下連鋳という）法によりＳ
の含有量を高めたコアを右する擬似１ノムト硫匁快削鋼
の製造に関するものである。
の含有量を高めたコアを右する擬似１ノムト硫匁快削鋼
の製造に関するものである。
従来の技術
従来、特公昭４３−２６４８３号で述べられているよう
に下注ぎ忰通造塊（以下値塊という）法によってリムド
硫黄快削鋼を製造していた。しかし、下注ぎ造塊法は注
入管および湯道煉瓦のセフ）をするために多大の時間を
要するとともに、１注入管当り４禾の鋼塊を製造するの
に、上注ぎ造塊法に比し、ａ数が４倍になり作業性、生
産性が著しく低下した。
に下注ぎ忰通造塊（以下値塊という）法によってリムド
硫黄快削鋼を製造していた。しかし、下注ぎ造塊法は注
入管および湯道煉瓦のセフ）をするために多大の時間を
要するとともに、１注入管当り４禾の鋼塊を製造するの
に、上注ぎ造塊法に比し、ａ数が４倍になり作業性、生
産性が著しく低下した。
これに対して上注ぎ造塊法はリミングアクションの活性
化および添加剤の粒度管理の強化によって、従来鋼塊底
部のＳの規格外れが３５％あったものが、１０％まで向
上させることかできた。
化および添加剤の粒度管理の強化によって、従来鋼塊底
部のＳの規格外れが３５％あったものが、１０％まで向
上させることかできた。
ヒ注ぎ造塊法によるリムド硫黄快削鋼では、リムド鋼を
第４図に示す鋳ノ（す４に注入し、同時にリミングアク
ション促進剤を添加中る。注入終了後もリミングアクシ
ョンをさせリム層（シェル）８を作り、注入終了後数分
で、網ｉｆ ３０＋＋＋ｍ Ｘ ３０ｍｍの金、網ｌ２
からＦｅ−５６を添加し、次いでこの金網１２からＦｅ
−にｎ７をＭｎ／ Ｓ ＝ ２．５以上になるように添
加する。添加剤の投入が終了すると、リミングアクショ
ンは鎮静する。その結果リム層８の内側はＳと、Ｍｎの
濃度が高いコア３が生成する。このように製造したリム
ド硫黄快削鋼は、一般にサルコアと呼ばれている。
第４図に示す鋳ノ（す４に注入し、同時にリミングアク
ション促進剤を添加中る。注入終了後もリミングアクシ
ョンをさせリム層（シェル）８を作り、注入終了後数分
で、網ｉｆ ３０＋＋＋ｍ Ｘ ３０ｍｍの金、網ｌ２
からＦｅ−５６を添加し、次いでこの金網１２からＦｅ
−にｎ７をＭｎ／ Ｓ ＝ ２．５以上になるように添
加する。添加剤の投入が終了すると、リミングアクショ
ンは鎮静する。その結果リム層８の内側はＳと、Ｍｎの
濃度が高いコア３が生成する。このように製造したリム
ド硫黄快削鋼は、一般にサルコアと呼ばれている。
次に、このように製造したリムド硫黄快削鋼はコア３が
被削性の良いＳ濃度であり、リム層（シェル）８が不純
物の少ないものであるためナツトの製造に最も適してい
る。ナツトは最初、冷鍛加工により丸鋼からナツトの外
形を形成させる。この時の冷鍛加工はワイヤーであるた
め、表面がリム層８のような加工に耐える材質でなくて
はならない。
被削性の良いＳ濃度であり、リム層（シェル）８が不純
物の少ないものであるためナツトの製造に最も適してい
る。ナツトは最初、冷鍛加工により丸鋼からナツトの外
形を形成させる。この時の冷鍛加工はワイヤーであるた
め、表面がリム層８のような加工に耐える材質でなくて
はならない。
次いで、横断面中央付近（コア３）をくり抜いてナツト
の内側を形成させる。くり抜きはコアが被削性の良いＳ
濃度の材質であることが必要である。
の内側を形成させる。くり抜きはコアが被削性の良いＳ
濃度の材質であることが必要である。
その池水発明に係わる従来の技術として、特公昭５５−
１４８４７号には、Ｊ！Ｊ！続鋳造時、コアにＴＩおよ
び希土類元素をワイヤーで添加する技術が開示され、又
特公昭５Ｓ−１９１８２号には、連鋳法による硫黄快削
鋼の製造方法が述へられている。
１４８４７号には、Ｊ！Ｊ！続鋳造時、コアにＴＩおよ
び希土類元素をワイヤーで添加する技術が開示され、又
特公昭５Ｓ−１９１８２号には、連鋳法による硫黄快削
鋼の製造方法が述へられている。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら前記造塊法によるリムド硫黄快削鋼の製造
では、鋼塊の底部から１０％はリミングアクションが弱
いためＳの濃度が低く、硫黄快削鋼として使用できず、
歩留が低いという大きな欠点を有する。
では、鋼塊の底部から１０％はリミングアクションが弱
いためＳの濃度が低く、硫黄快削鋼として使用できず、
歩留が低いという大きな欠点を有する。
又特公昭５５−１４８４７号に示されるものは、ホーロ
ー用鋼板の製造に関するものであり、擬似リムド硫黄快
削鋼の製造とは異なる。
ー用鋼板の製造に関するものであり、擬似リムド硫黄快
削鋼の製造とは異なる。
更に特公昭５９−１１３１８２号による硫黄快削鋼の製
造方法は、Ｓはシェル及びコアに関係なく全面に含有さ
れており、コアのみにＳを含有させたいという点に関し
て要求を満足できない。
造方法は、Ｓはシェル及びコアに関係なく全面に含有さ
れており、コアのみにＳを含有させたいという点に関し
て要求を満足できない。
問題点を解決するための手段
本発明法は、連鋳法の改善によって、前記問題点を改善
するものである。
するものである。
すなわち、本発明は
Ｃ： ０．２０重量％以下
Ｍｎ ： ０．３０〜２．００重量％
Ｐ ： ０．０４０改量％以下
Ｓ ： ０．０３５重量％以丁
０ニア０〜８００ｐｐｍ
の成分を含有し、過熱度ｌＯ〜４０’Ｏの溶鋼を鋳型に
注入し、一部凝固シェルを生成させた鋳片内の鋳型下端
以降の位置に０．５〜２．０ｍ＋１１厚みの鉄被覆Ｓ充
填ワイヤーによりＳを添加し、Ｓ ： ０．０８０〜０
、．４００屯量％のコアを有する硫黄快削鋼を連続鋳造
することを特徴とするＩ！Ｉ！続鋳造法による擬似リム
ド硫黄快削鋼の製造方法である。
注入し、一部凝固シェルを生成させた鋳片内の鋳型下端
以降の位置に０．５〜２．０ｍ＋１１厚みの鉄被覆Ｓ充
填ワイヤーによりＳを添加し、Ｓ ： ０．０８０〜０
、．４００屯量％のコアを有する硫黄快削鋼を連続鋳造
することを特徴とするＩ！Ｉ！続鋳造法による擬似リム
ド硫黄快削鋼の製造方法である。
作用
すなわち、溶鋼を脱ガス後、リム層に相当する部分を第
１図に示す鋳型４下端以降までの凝固シェル２と対応さ
せる。一方、コア３には、ｓの添加を鉄被覆Ｓ充填ワイ
ヤー（以下ワイヤーという）１で鋳型４の下端以降で行
なう。
１図に示す鋳型４下端以降までの凝固シェル２と対応さ
せる。一方、コア３には、ｓの添加を鉄被覆Ｓ充填ワイ
ヤー（以下ワイヤーという）１で鋳型４の下端以降で行
なう。
鉄被￥ｉＪＳ充填ワイヤー１は鋳型４の上端から溶鋼に
入り、ワイヤー１の鉄被覆材は次第に躊解し、鋳型４下
端以降で完全に溶解すると同時に、ワイヤー１に充填さ
れていたＳ粉末（ＦｅＳ粉末’ＳのＳ含有物質を含む）
が溶鋼中を拡散してコアを生成する。
入り、ワイヤー１の鉄被覆材は次第に躊解し、鋳型４下
端以降で完全に溶解すると同時に、ワイヤー１に充填さ
れていたＳ粉末（ＦｅＳ粉末’ＳのＳ含有物質を含む）
が溶鋼中を拡散してコアを生成する。
第３図に、本発明法による１６０ｍｍ角ビレント横断面
のＳの分布状況を示す。コア部にのみＳが高濃度に含有
していることが判る。又、Ｆｅ−Ｍｎは詩η！４内溶鋼
の過熱度が低いため未溶解が発生する。このため、取鍋
内にＦｅ−Ｍｎを添加する。添加州はコア部でＭｎ／
Ｓ ＝ ２．５以にになるようにする。
のＳの分布状況を示す。コア部にのみＳが高濃度に含有
していることが判る。又、Ｆｅ−Ｍｎは詩η！４内溶鋼
の過熱度が低いため未溶解が発生する。このため、取鍋
内にＦｅ−Ｍｎを添加する。添加州はコア部でＭｎ／
Ｓ ＝ ２．５以にになるようにする。
次にこの発明で溶鋼の成分範囲を限定する理由を説明す
る。
る。
Ｃ： ０．２０重；１４％（以下％という）以下とする
のは、鋼中Ｃ含有りミニが０．２０％を超えると切削抵
抗が増大して目的とする被削性が得られないためである
。
のは、鋼中Ｃ含有りミニが０．２０％を超えると切削抵
抗が増大して目的とする被削性が得られないためである
。
Ｍｎ ： ０．３０〜２．００％とするのは、Ｍｎは０
．３０％未満でＦｅＳによる熱間強度低下により熱間圧
１４ ’、’ｉｌｌれか発生する。−力、２．００％を
超えるとぜい性が増大し、かつ被削性も低下するためで
ある。
．３０％未満でＦｅＳによる熱間強度低下により熱間圧
１４ ’、’ｉｌｌれか発生する。−力、２．００％を
超えるとぜい性が増大し、かつ被削性も低下するためで
ある。
Ｐ ： ０．０４０％以下とするのは、Ｐは０．０４０
％を超えると冷鍛加工性が低下して加工時表面割れを生
しるためである。
％を超えると冷鍛加工性が低下して加工時表面割れを生
しるためである。
Ｓ ： ０．０３５％以下とするのは、Ｓは０．０３５
％を超えると冷鍛加工性が低下して加工時表面割れを生
じるためである。
％を超えると冷鍛加工性が低下して加工時表面割れを生
じるためである。
Ｓ ＋ ０．０８０〜０．４００％（コアで）とするの
は、Ｓはｏ、ｏｓｏ％以上で被削性を大幅に向上させる
のに効果があるが、０．４００％を超えると加工性、延
性が著しく低下する。
は、Ｓはｏ、ｏｓｏ％以上で被削性を大幅に向上させる
のに効果があるが、０．４００％を超えると加工性、延
性が著しく低下する。
０ ： ７（１−８００ｐｐｍとするのは、Ｏは７０ｐ
ｐｍ未満になると被削性が低下する。一方８００ｐｐ＋
ｍを超えるとピンホール欠陥が表面に発生する。
ｐｍ未満になると被削性が低下する。一方８００ｐｐ＋
ｍを超えるとピンホール欠陥が表面に発生する。
次に、タンディツシュの溶鋼の過熱度を１０〜４０℃に
した理由は、１０℃より低温になるとノズルが詰まって
鋳造不能になり、また４０℃より高温になれば鋳片の柱
状晶が発達し過ぎて、中心偏析が著しくなるためである
。
した理由は、１０℃より低温になるとノズルが詰まって
鋳造不能になり、また４０℃より高温になれば鋳片の柱
状晶が発達し過ぎて、中心偏析が著しくなるためである
。
ワイヤーの鉄被覆材の厚み０．５〜２．０ｍｍにした理
由は、これらの鋼種で鋳型下端以降で完全溶解するのは
、この厚みの間にあるワイヤーのみであるためである。
由は、これらの鋼種で鋳型下端以降で完全溶解するのは
、この厚みの間にあるワイヤーのみであるためである。
溶融点が高い鋼種程、ワイヤーが溶解する時間が早い、
鋳型下端以降で所期のシェル厚を有する時にワイヤーが
完全溶解する厚みのものを選択する必要がある。
鋳型下端以降で所期のシェル厚を有する時にワイヤーが
完全溶解する厚みのものを選択する必要がある。
Ｓの添加を鋳型下端以降にしたのは、リム層に相当する
シェルをある一定以上の厚さにするためで、３れにより
シェルは圧延中にコアが露出するのを防止するとともに
、成品になってもシェルが存在すると冷鍛加工によって
表面が割れるのを防止する。
シェルをある一定以上の厚さにするためで、３れにより
シェルは圧延中にコアが露出するのを防止するとともに
、成品になってもシェルが存在すると冷鍛加工によって
表面が割れるのを防止する。
また、もしＳの添加を鋳型下端以前にすればシェルが薄
くなり、コアが圧延中に露出するとともに成品になって
もシェルが存在しない場合が生じるので、冷鍛加工によ
って表面が割れる。同時にタンディツシュの浸漬ノズル
５から溶鋼が吐出し、これが鋳型内で乱流となるため、
添加されたＳが捲き込まれてＳ濃度の高いシェルが生成
し擬似リムド硫黄快削鋼にならないためである。
くなり、コアが圧延中に露出するとともに成品になって
もシェルが存在しない場合が生じるので、冷鍛加工によ
って表面が割れる。同時にタンディツシュの浸漬ノズル
５から溶鋼が吐出し、これが鋳型内で乱流となるため、
添加されたＳが捲き込まれてＳ濃度の高いシェルが生成
し擬似リムド硫黄快削鋼にならないためである。
実施例
連鋳法によるＡｌ５Ｉ １１１０相当の擬似リムド硫偵
快削鋼の製造を、 １２０Ｌ転炉にてリムド鋼を吹錬し
、ＲＨで気孔欠陥か生成しないように、溶鋼中０を０．
０２３１％まで脱ガスした。ＲＨでＣ：０．１０％、Ｍ
ｎ・０．４５％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ ： ０．
０１１％の成分に調整した。
快削鋼の製造を、 １２０Ｌ転炉にてリムド鋼を吹錬し
、ＲＨで気孔欠陥か生成しないように、溶鋼中０を０．
０２３１％まで脱ガスした。ＲＨでＣ：０．１０％、Ｍ
ｎ・０．４５％、Ｐ ： ０．０１５％、Ｓ ： ０．
０１１％の成分に調整した。
タンディンシュの溶鋼過熱度を１６〜３０’Ｃで、横断
面２４７ｍｍＸ ３００１Ｉｌｏ＋ 、かつ長さ８００
ｍｍの鋳型に注入した。鋳片の引抜法１■は０．６ｍ／
分で鋳造し、鋳型内中央付近に１．外径９ｍｌｌ１Φ、
鉄被覆厚み１．２５■、粉末Ｓ充填率１５％のワイヤー
を７．５ｍ／分で投入して、コアのＳ＜度の高い擬似リ
ムド硫黄快削鋼を製造した。
面２４７ｍｍＸ ３００１Ｉｌｏ＋ 、かつ長さ８００
ｍｍの鋳型に注入した。鋳片の引抜法１■は０．６ｍ／
分で鋳造し、鋳型内中央付近に１．外径９ｍｌｌ１Φ、
鉄被覆厚み１．２５■、粉末Ｓ充填率１５％のワイヤー
を７．５ｍ／分で投入して、コアのＳ＜度の高い擬似リ
ムド硫黄快削鋼を製造した。
このようにして製造した鋳片を灼熱炉で加熱して、分塊
ロールとＩ！ｌ！続ロールで圧延し、１８２ ｍ ｍ
ｆｌｌのビレ、１・にした。このヒレ・７トを加熱炉で
ｉｌ加熱してからＩ１１！続ロールで圧延１２．２０−
５２０−５Ｏ＋（７）丸鋼成品にした。
ロールとＩ！ｌ！続ロールで圧延し、１８２ ｍ ｍ
ｆｌｌのビレ、１・にした。このヒレ・７トを加熱炉で
ｉｌ加熱してからＩ１１！続ロールで圧延１２．２０−
５２０−５Ｏ＋（７）丸鋼成品にした。
１６０ｍｍ角ビレツトにおける部位別のコアのＳ分析値
は第２図の（ａ）に示すようにＳの規格０．０８０〜０
．１３０％を全て満足する。このように鋳片の頭部、中
間部はもとより、鋳片の底部から１０％の部位における
Ｓも、規格を全て満足するものとなった。
は第２図の（ａ）に示すようにＳの規格０．０８０〜０
．１３０％を全て満足する。このように鋳片の頭部、中
間部はもとより、鋳片の底部から１０％の部位における
Ｓも、規格を全て満足するものとなった。
又３０ｍｍ丸鋼での化学成分は表１のとおりであった。
表１（重；詮％）
切削性試験成績（旋盤による）は表２に示した。比較と
して造塊法にょるリムド硫黄快削鋼のそれを示した。比
較鋼の４４Ｘ鋼底部はすＪ削抵抗が大きくバイトノＩ命
が短い。
して造塊法にょるリムド硫黄快削鋼のそれを示した。比
較鋼の４４Ｘ鋼底部はすＪ削抵抗が大きくバイトノＩ命
が短い。
（以下余白）
表 ２
る切削速度。
洋間２．切削速度が２５ｍ／分のときの切削方向分力。
工具は同上。
又鋳造後の鋳片は、９８％が本来の規格で合格した。
発）ｙｌの効果
以ト説明したように１本発明によれば、歩留良く、鋳片
のコア部にＳを高濃度に含有させることができ、コスト
−ヒ有利な硫黄快削鋼を製造することができる。
のコア部にＳを高濃度に含有させることができ、コスト
−ヒ有利な硫黄快削鋼を製造することができる。
第１図は、本発明法の説明図である。
第２図は、ビレットにおける部位別のコアＳの分析値を
示すグラフである。 第３図は、本発明法によるビレット横断面におけるシェ
ルおよびコアのＳの分析値を示すグラフである。 第４図は従来法の説明図である。 １φｌ１１１鉄被覆Ｓ充填ワイヤー、２鳴魯◆シェル、
３拳・・コア、４・φ・鋳型、５・・・タンディツシュ
浸漬ノズル、６・争・ＦｅＳ、７・ｅ・Ｆｅｒｎ、８・
拳φリム層、１１・・・定盤、１２・・ψ金網。
示すグラフである。 第３図は、本発明法によるビレット横断面におけるシェ
ルおよびコアのＳの分析値を示すグラフである。 第４図は従来法の説明図である。 １φｌ１１１鉄被覆Ｓ充填ワイヤー、２鳴魯◆シェル、
３拳・・コア、４・φ・鋳型、５・・・タンディツシュ
浸漬ノズル、６・争・ＦｅＳ、７・ｅ・Ｆｅｒｎ、８・
拳φリム層、１１・・・定盤、１２・・ψ金網。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．２０重量％以下 Ｍｎ：０．３０〜２．００重量％ Ｐ：０．０４０重量％以下 Ｓ：０．０３５重量％以下 Ｏ：７０〜６００ｐｐｍ の成分を含有し、過熱度１０〜４０℃の溶鋼を鋳型に注
入し、一部凝固シェルを生成させた鋳片内の鋳型下端以
降の位置に０．５〜２．０ｍｍ厚みの鉄被覆Ｓ充填ワイ
ヤーによりＳを添加し、Ｓ：０．０８０〜０．４００重
量％のコアを有する硫黄快削鋼を連続鋳造することを特
徴とする連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27889485A JPS62142053A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27889485A JPS62142053A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62142053A true JPS62142053A (ja) | 1987-06-25 |
| JPH0253143B2 JPH0253143B2 (ja) | 1990-11-15 |
Family
ID=17603581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27889485A Granted JPS62142053A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 連続鋳造法による擬似リムド硫黄快削鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62142053A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5058659A (en) * | 1988-10-12 | 1991-10-22 | Klockner Stahl Gmbh | Process for the production of steel having a varying chemical composition in the cross-section |
| CN107321944A (zh) * | 2017-07-13 | 2017-11-07 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种含硫含铝钢增硫方法 |
| CN111254353A (zh) * | 2020-02-19 | 2020-06-09 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 提高齿轮钢22CrMoH硬度稳定性的生产工艺 |
| CN113549810A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-10-26 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 大规格机车车轴钢坯及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343625A (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-19 | Nippon Steel Corp | Method of making core added steel by continuous casting |
| JPS5919182A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-01-31 | Seiko Epson Corp | シリアルプリンタの印刷位置調整方法 |
-
1985
- 1985-12-13 JP JP27889485A patent/JPS62142053A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343625A (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-19 | Nippon Steel Corp | Method of making core added steel by continuous casting |
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| CN113549810A (zh) * | 2021-07-16 | 2021-10-26 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 大规格机车车轴钢坯及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0253143B2 (ja) | 1990-11-15 |
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