JPH0257529B2 - - Google Patents
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Description
本発明はテレフタル酸(以下、TPAと言う)
の製法に関するものであり、詳しくは直接、グリ
コール成分と反応させてポリエステルを製造する
ことのできる高純度TPAの製法に関するもので
ある。 TPAはポリエステルの原料として有用であり、
通常、パラキシレン(以下、PXと言う)を酢酸
溶媒中、重金属及び臭素を含有する触媒の存在
下、分子状酸素と反応させる所謂、SD法により
製造されている。しかしながら、通常、SD法に
より製造されているTPA中には、1000〜
3000ppmの4−カルボキシベンズアルデヒド(以
下、4CBAと言う)が不純物として含有されてい
るため、そのまま、例えば、繊維用、フイルム用
などのポリエステル原料として使用することはで
きない。 そのため、従来、TPAをメタノールと反応さ
せてジメチルテレフタレートとし精製したのち、
グリコール成分と反応させるか、又は、TPAを
高温、高圧下にて溶媒中に溶解し、例えば、パラ
ジウムなどの貴金属触媒と接触させて精製したの
ち、ポリエステル原料とする方法が採られてき
た。 しかしながら、これらの方法はいずれも、SD
法による粗TPAの製法プラントの他に、精製用
の別のプラントを必要とすると言う問題があつ
た。そこで、近年、PXの酸化を行なうに際し、
特定の触媒、酸化条件又は酸化方式を採用するこ
とにより、1つのプラントで直接、高純度TPA
を製造する方法が知られている。 本出願人は先に、1つのプラントで直接、
4CBA含有量が500ppm以下の高純度TPAを工業
的有利に製造するための方法として、PXを酸化
して得たTPAを含有する混合物を引き続き、酸
化反応温度よりも低温で追酸化したのち、230℃
以上の高温で再度追酸化する方法を提案した。
(特開昭55−55138号)この方法は1つのプラント
で高純度TPAが得られるのは勿論のこと、TPA
の製造中に起る酢酸溶媒の燃焼損失が全体的に少
ないため、工業的に有利な方法である。しかしな
がら、この方法では230℃以上の高温で追酸化を
行なう工程において、酢酸溶媒の燃焼が比較的多
く、更に、酢酸溶媒の燃焼量を低下させるための
改良の余地があつた。 本発明者等は上記実情に鑑み、上述のPXの酸
化−低温追酸化−高温再度追酸化の組合せにより
高純度TPAを製造する際に、酢酸溶媒の燃焼損
失量をより低くする方法につき種々検討した結
果、ある特定のプロセスを採用することにより、
酢酸溶媒の燃焼損失量を更に低下させることがで
きることを見い出し本発明を完成した。 すなわち、本発明の要旨は、RXを酢酸溶媒
中、重金属及び臭素を含有する触媒の存在下、分
子状酸素と反応させて連続的に高純度TPAを製
造する方法において、 180〜230℃に保持した槽型の第1反応器に
PXと分子状酸素を供給しPXの少なくとも95重
量%をTPAに酸化すること、 第1反応器で得た酸化混合物を第1反応器の
温度よりも0〜50℃低い温度に保持した槽型の
第2反応器に供給し、分子状酸素を供給し第1
の追酸化を行なうこと、 第2反応器で得た混合物を昇圧したのち、チ
ユーブ型の加熱器を通して235℃以上の温度に
昇温し、しかも、昇圧後から昇温途中の移送段
階の流路内の混合物に、混合物中のTPAに対
して、0.003〜0.3モル倍の分子状酸素を供給し
該加熱器中で第2の追酸化を行なうこと、 該加熱器を通過した混合物を次いで、235℃
以上の温度に保持した槽に供給し、PX及び分
子状酸素を供給することなく、少なくとも5分
間保持すること、 前記槽からの混合物を晶析し過することに
よりTPAを回収することを特徴とするTPAの
製法に存する。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明で対象となるTPAの製造法としては、
PXを酢酸溶媒中、重金属を含有する触媒の存在
下、分子状酸素と反応させる方法が挙げられる。 本発明では先ず、槽型の第1反応器でPXの95
重量%以上、好ましくは98重量%以上をTPAに
酸化するが、通常、その反応温度は180〜230℃、
好ましくは190〜210℃であり、圧力は数Kg/cm2〜
100Kg/cm2、好ましくは10〜30Kg/cm2である。反
応温度があまり低いとPXを十分に酸化すること
ができず、逆に、あまり高すぎると高純度の
TPAが得られないばかりか、酢酸溶媒の燃焼損
失が増大するので好ましくない。また、第1反応
器での反応時間はPXの95重量%以上がTPAに酸
化できる時間が必要であり、通常、30〜200分、
好ましくは40〜150分である。 本発明で使用する触媒は通常、コバルト−マン
ガン−臭素の三元素を含むものであり、例えば、
溶媒に対してコバルト金属として120〜600ppm、
好ましくは200〜400ppmのコバルト化合物、コバ
ルトに対してマンガン金属として0.5〜1.5倍のマ
ンガン化合物及び溶媒に対して臭素として500〜
2000ppm、好ましくは600〜1500ppmの臭素化合
物が使用される。これらの化合物の具体例として
は、酢酸コバルト、ナフテン酸コバルトなどのコ
バルト化合物、酢酸マンガン、ナフテン酸マンガ
ンなどのマンガン化合物及び臭化水素、臭化ナト
リウム、臭化コバルト、臭化マンガンなどの臭素
化合物が挙げられる。なお、臭化マンガン、臭化
コバルトを使用した場合には、2種の触媒成分を
兼ねることもできる。 第1反応器に供給するPXと溶媒の割合は通常、
PXに対して2〜6重量倍であり、溶媒があまり
少ないと反応器内の撹拌が良好に行なわれず、更
に、後述する追酸化処理が良好に行なわれない。
また、酢酸溶媒中には、例えば、20重量%以下の
水を含有していてもよい。第1反応器の液相中に
供給する分子状酸素は通常、空気でよく、PXに
対し分子状酸素として3〜100モル倍の割合で供
給される。 上述の第1の酸化反応では反応器からの凝縮性
ガスを冷却して得た凝縮液の一部を反応器に還流
することなく系外に抜き出すことによつて、反応
器内の水分濃度を例えば、5〜15重量%と低濃度
に調節してもよい。 また、第1反応器内の反応母液中の4CBA濃度
を反応温度、圧力、時間及び触媒などを調節する
ことにより、例えば、2000ppm以下に保持するこ
とにより後述の処理が良好に行なわれるので好ま
しい。 次に、第1反応器で得られたTPAを含有する
スラリーを抜き出し、別の槽型の第2反応器に供
給し、第1反応器の反応温度よりも0〜50℃、好
ましくは2〜30℃低い温度で第1の追酸化処理が
行なわれる。この温度があまり低い場合には、反
応スラリー中に含有される酸化中間体を十分に酸
化することができず、一方、第1反応器の反応温
度よりも高温の場合には、製品TPAの着色成分
となる不純物が生成するので好ましくない。ま
た、この第1の追酸化処理の時間は通常、20〜90
分、好ましくは30〜60分である。 この追酸化で使用する分子状酸素は被酸化物が
少量であるので、その供給量は第1反応器の供給
量の1/10〜1/1000程度であり、通常、酸化排ガス
中のO2濃度が1〜6vol%となる量が好ましい。
分子状酸素としては通常、空気又は不活性ガスで
希釈した空気が用いられる。 また、上述の第1及び第2反応器はいずれも槽
型の反応器であり通常、上部に還流冷却器を有す
る撹拌槽タイプのものが使用される。なお、この
第1の追酸化工程は、第1反応器からのスラリー
と分子状酸素だけで反応を行うのが好ましいが、
所望ならば、これに少量のPXを供給してもよい。 すなわち、この第1の追酸化工程は、第1反応
器でPXの95重量%以上をテレフタル酸に酸化し
たスラリーを追酸化するのが目的なので、ここに
新たに大量のPXを供給することは第1反応器で
の反応率の低いスラリーを追酸化するのに等し
く、この工程の効果を発揮できなくなる。 第2反応器からの混合物は次いで、昇圧したの
ち、加熱器を通すことにより235℃以上、好まし
くは240〜290℃の温度に加熱される。混合物の昇
圧は通常、第2反応器からの混合物をポンプを通
して高圧部に圧入することにより行なわれる。昇
圧後の圧力は混合物を前記温度に加熱した際に、
十分に混合物が液相を保持できる圧力であり、通
常、工業的には30〜100Kg/cm2である。この圧力
を保持するためには、例えば、N2ガスなどの不
活性ガスを用いて加圧する方法が採用される。ま
た、加熱処理により混合物中のTPA結晶の少な
くとも一部が溶解されるが、加熱温度が前記温度
よりも低い場合には、TPAを溶媒中に良好に溶
解することができず、逆に、あまり高い場合に
は、経済的でないばかりか、着色不純物が生成す
る恐れがある。加熱器としては通常、モノチユー
ブ又はマルチチユーブのチユーブ型熱交換器が使
用される。 本発明では第2反応器からの混合物に対し、昇
圧後から昇温途中の間の流路において分子状酸素
を供給し、加熱器中で第2の追酸化を行なうこと
を必須の要件とするものである。分子状酸素の供
給量は混合物中のTPAに対して、0.003〜0.3モル
倍、好ましくは0.01〜0.1モル倍である。分子状
酸素の使用量があまり少ない場合には、高純度の
TPAを得ることができず、分子状酸素の使用量
があまり多い場合には、この工程での酢酸溶媒の
燃焼損失量が多くなるので好ましくない。この第
2の追酸化で使用する分子状酸素は通常、空気で
ある。 加熱器を通り加熱され、第2の追酸化が行なわ
れた混合物は次いで、235℃、好ましくは240〜
290℃の温度に保持された槽中に供給される。こ
の槽内の圧力は上述したように、通常、30〜100
Kg/cm2である。この槽には加熱器からの混合物の
他に、PX及び分子状酸素を供給することはせず、
加熱器からの混合物のみを加熱保持する。加熱保
持の時間は少なくとも5分以上、好ましくは10〜
60分であり、あまり保持時間が短かいと高純度の
TPAを得ることができず、逆に、あまり長すぎ
ても経済的でない。また、この槽の形態として
は、通常、酸化反応器又は晶析器として用いられ
ている撹拌槽タイプのものが使用される。本発明
では上述の加熱器内での第2の追酸化工程とこの
加熱保持工程を組合せることにより、酢酸溶媒の
燃焼損失を低く抑えながら、高純度のTPAを得
ることができる。 加熱保持を行なつた混合物は常法に従つて晶析
される。晶析処理は通常、多段で行ない徐々に温
度、圧力を下げて行くのが好ましい。次に、例え
ば、遠心分離により固液分離を行ない、TPAの
結晶を回収することができる。TPAの結晶は必
要に応じて、例えば、水又は酢酸などで洗浄した
のち乾燥され製品となる。一方、反応母液は通
常、蒸留塔に送られ生成水、触媒、副生物を除去
し酢酸を回収する。また、本発明では反応母液中
の副生物、特に、酸化反応を妨害する不純物が極
めて少ないので、反応母液の10〜80重量%をその
まま第1反応器へリサイクルすることもできる。 以上、本発明によれば、4CBA含有量が
500ppm以下の高純度TPAを1つのプラントにお
いて製造する際の酢酸溶媒の燃焼損失量が少ない
ので、工業的且つ経済的に極めて有利なものであ
る。 次に、本発明を実施例により更に詳細に説明す
るが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実
施例に限定されるものではない。 なお、実施例中、「部」とあるのは「重量部」
を表わす。 実施例及び比較例 還流冷却装置、撹拌装置、原料及び溶媒送入
口、空気導入口及び反応スラリー抜出口を備えた
耐圧チタン製の第1反応器1にパイプ8よりPX1
部、水5%を含む酢酸4.5部と酢酸コバルト(4
水和物)0.0025部、酢酸マンガン(4水和物)
0.0027部び臭化水素酸(47%水溶液)0.0039部か
らなる混合物を供給し、滞留時間90分、温度200
℃、圧力18Kg/cm2Gの条件下、酸化ガスとして空
気を用い、酸化反応の排ガス中のO2濃度が4vol
%となるように、パイプ9より供給し、パイプ1
0より還流液1.5部を抜き出し、反応器1中の水
分濃度を約10%にコントロールしPXの液相酸化
反応を行なつた。 第1反応器1からの混合物はパイプ13より第
1反応器1と同様の装備を持つ第2反応器2に連
続的に供給した。第2反応器2では温度185℃、
圧力11Kg/cm2G、滞留時間30分の条件下、酸化反
応の排ガス中のO2濃度が4vol%となるようにパ
イプ11から空気を供給し第1の追酸化を行なつ
た。 第2反応器2からの混合物はパイプ14を通
り、次いで、ポンプ3により圧力65Kg/cm2Gに昇
圧したのち、パイプ15の途中で、パイプ12よ
り空気0.07部を加え、更に、モノチユーブ型加熱
器4に供給し、加熱器4中で第2の追酸化を行な
うとともに、混合物の温度を275℃まで昇温した。 更に、加熱器4を出た混合物はパイプ16を通
つて第1反応器と同型の撹拌槽5に供給した。撹
拌槽5では温度275℃、圧力65Kg/cm2Gの条件下
で30分間保持した。 このように順次、各工程の処理を終えた混合物
は晶析器6にて冷却晶析し、次いで、遠心分離機
7で混合物を過してTPA結晶を回収した。 上述のようにして得たTPAにつき、4CBA含
有量、透過率(T340)を測定し、また、第2追酸
化工程以降の工程における酢酸溶媒の燃焼損失量
を測定し、第1表に示す結果を得た。 実施例 比較のため、実施例の方法において、パイプ1
5中の混合物に対しパイプ12より空気を供給す
ることを中止して、加熱器4中で第2の追酸化を
せず、代りに、撹拌槽5中の混合物に対し同量の
空気を供給し、撹拌槽5中で第2の追酸化を行な
つた場合の結果を第1表に示す。 比較例 1 また、比較例1の方法において、撹拌槽5中に
供給する空気量を0.21部に増加し、実施例とほぼ
同レベルの品質のTPAを得ようとした場合の結
果を第1表に示す。 比較例 2
の製法に関するものであり、詳しくは直接、グリ
コール成分と反応させてポリエステルを製造する
ことのできる高純度TPAの製法に関するもので
ある。 TPAはポリエステルの原料として有用であり、
通常、パラキシレン(以下、PXと言う)を酢酸
溶媒中、重金属及び臭素を含有する触媒の存在
下、分子状酸素と反応させる所謂、SD法により
製造されている。しかしながら、通常、SD法に
より製造されているTPA中には、1000〜
3000ppmの4−カルボキシベンズアルデヒド(以
下、4CBAと言う)が不純物として含有されてい
るため、そのまま、例えば、繊維用、フイルム用
などのポリエステル原料として使用することはで
きない。 そのため、従来、TPAをメタノールと反応さ
せてジメチルテレフタレートとし精製したのち、
グリコール成分と反応させるか、又は、TPAを
高温、高圧下にて溶媒中に溶解し、例えば、パラ
ジウムなどの貴金属触媒と接触させて精製したの
ち、ポリエステル原料とする方法が採られてき
た。 しかしながら、これらの方法はいずれも、SD
法による粗TPAの製法プラントの他に、精製用
の別のプラントを必要とすると言う問題があつ
た。そこで、近年、PXの酸化を行なうに際し、
特定の触媒、酸化条件又は酸化方式を採用するこ
とにより、1つのプラントで直接、高純度TPA
を製造する方法が知られている。 本出願人は先に、1つのプラントで直接、
4CBA含有量が500ppm以下の高純度TPAを工業
的有利に製造するための方法として、PXを酸化
して得たTPAを含有する混合物を引き続き、酸
化反応温度よりも低温で追酸化したのち、230℃
以上の高温で再度追酸化する方法を提案した。
(特開昭55−55138号)この方法は1つのプラント
で高純度TPAが得られるのは勿論のこと、TPA
の製造中に起る酢酸溶媒の燃焼損失が全体的に少
ないため、工業的に有利な方法である。しかしな
がら、この方法では230℃以上の高温で追酸化を
行なう工程において、酢酸溶媒の燃焼が比較的多
く、更に、酢酸溶媒の燃焼量を低下させるための
改良の余地があつた。 本発明者等は上記実情に鑑み、上述のPXの酸
化−低温追酸化−高温再度追酸化の組合せにより
高純度TPAを製造する際に、酢酸溶媒の燃焼損
失量をより低くする方法につき種々検討した結
果、ある特定のプロセスを採用することにより、
酢酸溶媒の燃焼損失量を更に低下させることがで
きることを見い出し本発明を完成した。 すなわち、本発明の要旨は、RXを酢酸溶媒
中、重金属及び臭素を含有する触媒の存在下、分
子状酸素と反応させて連続的に高純度TPAを製
造する方法において、 180〜230℃に保持した槽型の第1反応器に
PXと分子状酸素を供給しPXの少なくとも95重
量%をTPAに酸化すること、 第1反応器で得た酸化混合物を第1反応器の
温度よりも0〜50℃低い温度に保持した槽型の
第2反応器に供給し、分子状酸素を供給し第1
の追酸化を行なうこと、 第2反応器で得た混合物を昇圧したのち、チ
ユーブ型の加熱器を通して235℃以上の温度に
昇温し、しかも、昇圧後から昇温途中の移送段
階の流路内の混合物に、混合物中のTPAに対
して、0.003〜0.3モル倍の分子状酸素を供給し
該加熱器中で第2の追酸化を行なうこと、 該加熱器を通過した混合物を次いで、235℃
以上の温度に保持した槽に供給し、PX及び分
子状酸素を供給することなく、少なくとも5分
間保持すること、 前記槽からの混合物を晶析し過することに
よりTPAを回収することを特徴とするTPAの
製法に存する。 以下、本発明を詳細に説明する。 本発明で対象となるTPAの製造法としては、
PXを酢酸溶媒中、重金属を含有する触媒の存在
下、分子状酸素と反応させる方法が挙げられる。 本発明では先ず、槽型の第1反応器でPXの95
重量%以上、好ましくは98重量%以上をTPAに
酸化するが、通常、その反応温度は180〜230℃、
好ましくは190〜210℃であり、圧力は数Kg/cm2〜
100Kg/cm2、好ましくは10〜30Kg/cm2である。反
応温度があまり低いとPXを十分に酸化すること
ができず、逆に、あまり高すぎると高純度の
TPAが得られないばかりか、酢酸溶媒の燃焼損
失が増大するので好ましくない。また、第1反応
器での反応時間はPXの95重量%以上がTPAに酸
化できる時間が必要であり、通常、30〜200分、
好ましくは40〜150分である。 本発明で使用する触媒は通常、コバルト−マン
ガン−臭素の三元素を含むものであり、例えば、
溶媒に対してコバルト金属として120〜600ppm、
好ましくは200〜400ppmのコバルト化合物、コバ
ルトに対してマンガン金属として0.5〜1.5倍のマ
ンガン化合物及び溶媒に対して臭素として500〜
2000ppm、好ましくは600〜1500ppmの臭素化合
物が使用される。これらの化合物の具体例として
は、酢酸コバルト、ナフテン酸コバルトなどのコ
バルト化合物、酢酸マンガン、ナフテン酸マンガ
ンなどのマンガン化合物及び臭化水素、臭化ナト
リウム、臭化コバルト、臭化マンガンなどの臭素
化合物が挙げられる。なお、臭化マンガン、臭化
コバルトを使用した場合には、2種の触媒成分を
兼ねることもできる。 第1反応器に供給するPXと溶媒の割合は通常、
PXに対して2〜6重量倍であり、溶媒があまり
少ないと反応器内の撹拌が良好に行なわれず、更
に、後述する追酸化処理が良好に行なわれない。
また、酢酸溶媒中には、例えば、20重量%以下の
水を含有していてもよい。第1反応器の液相中に
供給する分子状酸素は通常、空気でよく、PXに
対し分子状酸素として3〜100モル倍の割合で供
給される。 上述の第1の酸化反応では反応器からの凝縮性
ガスを冷却して得た凝縮液の一部を反応器に還流
することなく系外に抜き出すことによつて、反応
器内の水分濃度を例えば、5〜15重量%と低濃度
に調節してもよい。 また、第1反応器内の反応母液中の4CBA濃度
を反応温度、圧力、時間及び触媒などを調節する
ことにより、例えば、2000ppm以下に保持するこ
とにより後述の処理が良好に行なわれるので好ま
しい。 次に、第1反応器で得られたTPAを含有する
スラリーを抜き出し、別の槽型の第2反応器に供
給し、第1反応器の反応温度よりも0〜50℃、好
ましくは2〜30℃低い温度で第1の追酸化処理が
行なわれる。この温度があまり低い場合には、反
応スラリー中に含有される酸化中間体を十分に酸
化することができず、一方、第1反応器の反応温
度よりも高温の場合には、製品TPAの着色成分
となる不純物が生成するので好ましくない。ま
た、この第1の追酸化処理の時間は通常、20〜90
分、好ましくは30〜60分である。 この追酸化で使用する分子状酸素は被酸化物が
少量であるので、その供給量は第1反応器の供給
量の1/10〜1/1000程度であり、通常、酸化排ガス
中のO2濃度が1〜6vol%となる量が好ましい。
分子状酸素としては通常、空気又は不活性ガスで
希釈した空気が用いられる。 また、上述の第1及び第2反応器はいずれも槽
型の反応器であり通常、上部に還流冷却器を有す
る撹拌槽タイプのものが使用される。なお、この
第1の追酸化工程は、第1反応器からのスラリー
と分子状酸素だけで反応を行うのが好ましいが、
所望ならば、これに少量のPXを供給してもよい。 すなわち、この第1の追酸化工程は、第1反応
器でPXの95重量%以上をテレフタル酸に酸化し
たスラリーを追酸化するのが目的なので、ここに
新たに大量のPXを供給することは第1反応器で
の反応率の低いスラリーを追酸化するのに等し
く、この工程の効果を発揮できなくなる。 第2反応器からの混合物は次いで、昇圧したの
ち、加熱器を通すことにより235℃以上、好まし
くは240〜290℃の温度に加熱される。混合物の昇
圧は通常、第2反応器からの混合物をポンプを通
して高圧部に圧入することにより行なわれる。昇
圧後の圧力は混合物を前記温度に加熱した際に、
十分に混合物が液相を保持できる圧力であり、通
常、工業的には30〜100Kg/cm2である。この圧力
を保持するためには、例えば、N2ガスなどの不
活性ガスを用いて加圧する方法が採用される。ま
た、加熱処理により混合物中のTPA結晶の少な
くとも一部が溶解されるが、加熱温度が前記温度
よりも低い場合には、TPAを溶媒中に良好に溶
解することができず、逆に、あまり高い場合に
は、経済的でないばかりか、着色不純物が生成す
る恐れがある。加熱器としては通常、モノチユー
ブ又はマルチチユーブのチユーブ型熱交換器が使
用される。 本発明では第2反応器からの混合物に対し、昇
圧後から昇温途中の間の流路において分子状酸素
を供給し、加熱器中で第2の追酸化を行なうこと
を必須の要件とするものである。分子状酸素の供
給量は混合物中のTPAに対して、0.003〜0.3モル
倍、好ましくは0.01〜0.1モル倍である。分子状
酸素の使用量があまり少ない場合には、高純度の
TPAを得ることができず、分子状酸素の使用量
があまり多い場合には、この工程での酢酸溶媒の
燃焼損失量が多くなるので好ましくない。この第
2の追酸化で使用する分子状酸素は通常、空気で
ある。 加熱器を通り加熱され、第2の追酸化が行なわ
れた混合物は次いで、235℃、好ましくは240〜
290℃の温度に保持された槽中に供給される。こ
の槽内の圧力は上述したように、通常、30〜100
Kg/cm2である。この槽には加熱器からの混合物の
他に、PX及び分子状酸素を供給することはせず、
加熱器からの混合物のみを加熱保持する。加熱保
持の時間は少なくとも5分以上、好ましくは10〜
60分であり、あまり保持時間が短かいと高純度の
TPAを得ることができず、逆に、あまり長すぎ
ても経済的でない。また、この槽の形態として
は、通常、酸化反応器又は晶析器として用いられ
ている撹拌槽タイプのものが使用される。本発明
では上述の加熱器内での第2の追酸化工程とこの
加熱保持工程を組合せることにより、酢酸溶媒の
燃焼損失を低く抑えながら、高純度のTPAを得
ることができる。 加熱保持を行なつた混合物は常法に従つて晶析
される。晶析処理は通常、多段で行ない徐々に温
度、圧力を下げて行くのが好ましい。次に、例え
ば、遠心分離により固液分離を行ない、TPAの
結晶を回収することができる。TPAの結晶は必
要に応じて、例えば、水又は酢酸などで洗浄した
のち乾燥され製品となる。一方、反応母液は通
常、蒸留塔に送られ生成水、触媒、副生物を除去
し酢酸を回収する。また、本発明では反応母液中
の副生物、特に、酸化反応を妨害する不純物が極
めて少ないので、反応母液の10〜80重量%をその
まま第1反応器へリサイクルすることもできる。 以上、本発明によれば、4CBA含有量が
500ppm以下の高純度TPAを1つのプラントにお
いて製造する際の酢酸溶媒の燃焼損失量が少ない
ので、工業的且つ経済的に極めて有利なものであ
る。 次に、本発明を実施例により更に詳細に説明す
るが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実
施例に限定されるものではない。 なお、実施例中、「部」とあるのは「重量部」
を表わす。 実施例及び比較例 還流冷却装置、撹拌装置、原料及び溶媒送入
口、空気導入口及び反応スラリー抜出口を備えた
耐圧チタン製の第1反応器1にパイプ8よりPX1
部、水5%を含む酢酸4.5部と酢酸コバルト(4
水和物)0.0025部、酢酸マンガン(4水和物)
0.0027部び臭化水素酸(47%水溶液)0.0039部か
らなる混合物を供給し、滞留時間90分、温度200
℃、圧力18Kg/cm2Gの条件下、酸化ガスとして空
気を用い、酸化反応の排ガス中のO2濃度が4vol
%となるように、パイプ9より供給し、パイプ1
0より還流液1.5部を抜き出し、反応器1中の水
分濃度を約10%にコントロールしPXの液相酸化
反応を行なつた。 第1反応器1からの混合物はパイプ13より第
1反応器1と同様の装備を持つ第2反応器2に連
続的に供給した。第2反応器2では温度185℃、
圧力11Kg/cm2G、滞留時間30分の条件下、酸化反
応の排ガス中のO2濃度が4vol%となるようにパ
イプ11から空気を供給し第1の追酸化を行なつ
た。 第2反応器2からの混合物はパイプ14を通
り、次いで、ポンプ3により圧力65Kg/cm2Gに昇
圧したのち、パイプ15の途中で、パイプ12よ
り空気0.07部を加え、更に、モノチユーブ型加熱
器4に供給し、加熱器4中で第2の追酸化を行な
うとともに、混合物の温度を275℃まで昇温した。 更に、加熱器4を出た混合物はパイプ16を通
つて第1反応器と同型の撹拌槽5に供給した。撹
拌槽5では温度275℃、圧力65Kg/cm2Gの条件下
で30分間保持した。 このように順次、各工程の処理を終えた混合物
は晶析器6にて冷却晶析し、次いで、遠心分離機
7で混合物を過してTPA結晶を回収した。 上述のようにして得たTPAにつき、4CBA含
有量、透過率(T340)を測定し、また、第2追酸
化工程以降の工程における酢酸溶媒の燃焼損失量
を測定し、第1表に示す結果を得た。 実施例 比較のため、実施例の方法において、パイプ1
5中の混合物に対しパイプ12より空気を供給す
ることを中止して、加熱器4中で第2の追酸化を
せず、代りに、撹拌槽5中の混合物に対し同量の
空気を供給し、撹拌槽5中で第2の追酸化を行な
つた場合の結果を第1表に示す。 比較例 1 また、比較例1の方法において、撹拌槽5中に
供給する空気量を0.21部に増加し、実施例とほぼ
同レベルの品質のTPAを得ようとした場合の結
果を第1表に示す。 比較例 2
【表】
これらの結果から、同じ品質のTPAを得よう
とする場合、本発明の方法では酢酸の燃焼損失が
大きく改善されることが明らかである。 *酢酸溶媒の燃焼損失量 撹拌槽5及び晶析器6から排出される排ガス
中に含まれるCO及びCO2量を分析し、この量
より燃焼した酢酸溶媒量を算出し、実施例を基
準として相対値で示した。
とする場合、本発明の方法では酢酸の燃焼損失が
大きく改善されることが明らかである。 *酢酸溶媒の燃焼損失量 撹拌槽5及び晶析器6から排出される排ガス
中に含まれるCO及びCO2量を分析し、この量
より燃焼した酢酸溶媒量を算出し、実施例を基
準として相対値で示した。
第1図は本発明の実施例で使用した反応装置を
示すフローシートであり、1は第1反応器、2は
第2反応器、3はポンプ、4は加熱器、5は撹拌
槽を示す。
示すフローシートであり、1は第1反応器、2は
第2反応器、3はポンプ、4は加熱器、5は撹拌
槽を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 パラキシレンを酢酸溶媒中、重金属及び臭素
を含有する触媒の存在下、分子状酸素と反応させ
て連続的に高純度テレフタル酸を製造する方法に
おいて、 180〜230℃に保持した槽型の第1反応器にパ
ラキシレンと分子状酸素を供給しパラキシレン
の少なくとも95重量%をテレフタル酸に酸化す
ること、 第1反応器で得た酸化混合物を第1反応器の
温度よりも0〜50℃低い温度に保持した槽型の
第2反応器に供給し、分子状酸素を供給し第1
の追酸化を行なうこと、 第2反応器で得た混合物を昇圧したのち、チ
ユーブ型の加熱器を通して235℃以上の温度に
昇温し、しかも、昇圧後から昇温途中の移送段
階の流路内の混合物に、混合物中のテレフタル
酸に対して、0.003〜0.3モル倍の分子状酸素を
供給し該加熱器中で第2の追酸化を行なうこ
と、 該加熱器を通過した混合物を次いで、235℃
以上の温度に保持した槽に供給し、パラキシレ
ン及び分子状酸素を供給することなく、少なく
とも5分間保持すること、 前記槽からの混合物を晶析し濾過することに
よりテレフタル酸を回収すること を特徴とするテレフタル酸の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56085118A JPS57200328A (en) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | Preparation of terephthalic acid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56085118A JPS57200328A (en) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | Preparation of terephthalic acid |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57200328A JPS57200328A (en) | 1982-12-08 |
JPH0257529B2 true JPH0257529B2 (ja) | 1990-12-05 |
Family
ID=13849709
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56085118A Granted JPS57200328A (en) | 1981-06-03 | 1981-06-03 | Preparation of terephthalic acid |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57200328A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59106435A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-20 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 高純度テレフタル酸の製法 |
JPS59190947A (ja) * | 1983-04-11 | 1984-10-29 | Toyobo Co Ltd | 高純度テレフタル酸の製造法 |
KR970000136B1 (ko) * | 1993-09-28 | 1997-01-04 | 브이.피. 유리예프 | 고순도 벤젠디카르복실산 이성질체의 제조방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6323982A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-02-01 | バスフ・アクチエンゲゼルシャフト | 転写用結合剤 |
-
1981
- 1981-06-03 JP JP56085118A patent/JPS57200328A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6323982A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-02-01 | バスフ・アクチエンゲゼルシャフト | 転写用結合剤 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57200328A (en) | 1982-12-08 |
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