JPH025083B2 - - Google Patents
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Description
本発明は歯料修復に使用される陶歯の強化方法
に関するものである。 歯料においては天然歯冠のう蝕等を治療した
後、欠損部分を修復するために種々の歯料用修復
材料が用いられている。中でも長石を主原料とし
た高融点の歯料用陶材（本発明において単に歯料
用陶材と言う）を1200℃〜1300℃で焼成して得ら
れた陶歯は化学的に安定であると共に天然歯に最
も近い透明性と色調とを有するため、従来より広
く用いられている。 しかしながら、このような陶歯が口腔内に接着
固定されて咀嚼等による外力を受けると、陶歯が
しばしば破損していた。そのため陶歯の強度を向
上させるための試みが種々行なわれてきたが満足
すべき成果は得られていない。例えば高純度のア
ルミナ結晶を歯料用陶材へ含有させて陶歯に焼成
する試みについては次のような問題があつた。す
なわち、陶歯に天然歯の色調を再現させるため
に、色の異なるいくつかの陶材を用いて複数の層
状に焼成して陶歯を造るが、外側部分の層にアル
ミナ結晶を含有させると外観上天然歯の透明性と
色調とを失つてしまうから、この外側の層は外力
を直接に受けるために特に強化したい部分ではあ
るが、内側の層にしかアルミナ結晶を含有させる
ことができない。そしてこのような内側の層だけ
にアルミナ結晶を含有させた陶歯は、その強度が
幾分向上したがなお甚だ不充分であつた。従つて
歯料修復の分野においては天然歯の透明性と色調
とを維持して陶歯を充分に強化させる方法の開発
が望まれていた。 本発明者らはこのような要望に応えるために鋭
意検討した結果、陶歯焼成後において特定の金属
の無機塩を付着せしめて特定温度で加熱するとき
は該無機塩の非溶融状態で陶歯を充分に強化し得
ることを究明して本発明を完成した。 本発明の目的は陶歯焼成後に、特別な装置を必
要とすることなく容易に天然歯の透明性と色調と
を維持して陶歯を強化することのできる陶歯の強
化方法を提供することにある。 すなわち本発明は、長石を主原料としナトリウ
ムを含有する歯料用陶材を焼成して得られた陶歯
の表面にルビジウム、セシウム、及びカリウムか
ら選ばれる１種又は２種以上の金属の無機塩を付
着せしめた後、380℃以上であつて該無機塩の融
点及び上記陶歯の歪点の何れよりも低い温度で上
記陶歯を熱処理することを特徴とする陶歯の強化
方法に関するものである。 以下、本発明方法を詳細に説明する。 本発明方法による強化対象は、長石を主原料と
しナトリウムを含有する歯料用陶材を1200℃〜
1300℃で焼成して得られた一般に広く使用されて
いる陶歯である。その一般的製造方法を概説す
る。歯料用陶材は長石−硅石又は長石−硅石−カ
オリンを原料としてこれらを1300℃前後で溶融
し、冷却固化後に粉砕して製造する。主成分とな
る長石は陶歯としたときの光沢の点で主にカリ長
石が用いられ、その化学式はK2O・Al2O3・
6SiO2で陶歯においては主としてガラス質の部分
となる。硅石は主として酸化硅素から成り、溶融
点が1800℃と高く強度を高めるために使用されて
いる。カオリンは酸化アルミニウム及び酸化硅素
を主成分とした鉱物であり、焼成時の形状安定性
を高めるために使用される。この焼成温度を低い
温度に調整するのにNa2Oが添加されるが、通常
Na2Oは長石に不純物として含有されており、従
つて上記の如く特に添加されない場合でも歯料用
陶材には通常Na2Oが含有されているのである。
上記の如くにして製造した歯料用陶材を金型に詰
めて天然歯に似せた種々な形態に成形した後、金
型から取り出して前記温度で焼成する。このよう
にして焼成されると、ガラス質の部分にα−クオ
ーツの結晶が含有された構造の陶歯が得られるの
である。陶歯は加熱・冷却により通常膨張・収縮
するが、陶歯が急加熱・急冷却されたときに表面
と内部とで温度差により膨張量、収縮量に差が生
じて応力が発生し、微細な亀裂ができたり、場合
によつては破壊に至つたりする。従つて陶歯とし
ては熱膨張係数が15×10-6／℃以下に小さいもの
が好ましい。 以上の如く長石を主原料としナトリウムを含む
歯料用陶材を焼成して得られた陶歯は本発明方法
により次のようにして強化（以下、強化処理と言
うことがある）される。すなわち、陶歯の表面に
ルビジウム、セシウム、及びカリウムから選ばれ
る１種又は２種以上の金属の無機塩（以下、強化
用金属無機塩と言うことがある）を付着せしめた
後、380℃以上であつて該無機塩の融点及び上記
陶歯の歪点（粘度が1014.5ポアスのときの温度）
の何れよりも低い温度で熱処理するのである。こ
の熱処理により陶歯中のナトリウムイオンと付着
された強化用金属無機塩中のルビジウムイオン、
セシウムイオン、またはカリウムイオンとの間で
イオン交換が行なわれるのである。ナトリウムイ
オンの大きさが1.9Åであるのに対し、カリウム
イオン、ルビジウムイオン、セシウムイオンの大
きさがそれぞれ2.66Å、2.96Å、3.38Åであつて
ナトリウムイオンよりも大きいので、上記イオン
交換によつて陶歯表面に応力が発生し、この発生
した応力が圧縮応力として陶歯の冷却後も残留す
ることによつて陶歯の強化が行なわれるのであ
る。リチウムイオンもナトリウムイオンとイオン
交換するが、リチウムイオンの大きさが1.2Åで
あり、ナトリウムイオンよりも小さくてイオン交
換により圧縮応力を発生せしめ得ないから用いら
れない。本発明方法においては陶歯の表面に上記
の如き強化効果を有するイオンを含む強化用金属
無機塩を付着せしめて行なう熱処理温度を380℃
以下とすることにより、強化用金属無機塩の融点
以下の熱処理温度、つまり強化用金属無機塩の非
溶融状態下での熱処理によつてもイオン交換を充
分に行なわしめることができるのである。本発明
方法において上記の如き強化効果を有するイオン
を含む化合物として有機化合物を用いないのは
380℃以上では分解し易いためである。 従つて本発明方法において強化用金属無機塩と
して用いられるものは、ルビジウム、セシウム、
またはカリウムの無機塩であつて融点が380℃以
上のものである。その具体例としては、炭酸ルビ
ジウム（融点837℃、以下温度のみを示す）、塩化
ルビジウム（717℃、塩化セシウム（645℃）、炭
酸カリウム（891℃）塩化カリウム（776℃）が示
されるが、この他、例えば硫酸ルビジウム（1060
℃）、硫酸セシウム（1010℃）、硫酸カリウム
（1069℃）、リン酸三カリウム（1340℃）、ピロリ
ン酸カリウム（1100℃）も使用することができ、
そして本発明方法において用いられる強化用金属
無機塩は上記例示無機塩に限定されるものではな
い。これらの強化用金属無機塩は１種単独で、又
は２種以上を混合して用いることができる。 強化用金属無機塩を陶歯へ付着せしめるには、
強化用金属無機塩を水、油の如き付着用液体に溶
解、又は分散したものか、更にこれに付着を良好
にするための補助剤として少量の有機結合剤を添
加混合した液体またはスラリー（本発明方法にお
いてこのような付着用液体や少量の有機結合剤の
使用は何ら差し支えない。）例えばリン酸三カリ
ウム90ｇを水100c.c.に溶解し更にアラビアゴム１
ｇを添加混合したものを、陶歯に乾燥後２〜５mm
程度の厚さになるようにスプレーまたは塗布した
後、強化のための熱処理時に付着用液体が急激な
沸騰などを起こすことがないように予熱して乾燥
せしめることにより実施する。 強化用金属無機塩を付着せしめられた陶歯は、
次にこれを380℃以上の温度で熱処理する。この
熱処理温度は強化用金属無機塩の融点以下であれ
ば高い方が効果的ではあるが、一方歯料用陶材か
ら焼成された陶歯の歪点より高い場合は、熱処理
によりイオン交換が行なわれても、陶歯の表面に
圧縮応力が発生しないか、発生しても圧縮応力が
緩和されるため残留する圧縮応力は弱くて強化が
充分に行なわれない。従つて熱処理は380℃以上
であつて強化用金属無機塩の融点及び陶歯の歪点
の何れよりも低い温度である。熱処理時間は通常
５分間〜60分間で充分であるが、更に長時間熱処
理しても差し支えない。熱処理するための装置と
しては特別なものは必要でなく、一般の歯料技工
に使用される電気炉を使用することができる。 熱処理したものは冷却後、必要に応じて水洗等
を行なつて仕上げることにより、本発明方法によ
り強化された陶歯を得ることができる。 本発明方法は、ルビジウム、セシウム、または
カリウムを含有する融点380℃以上の強化用金属
無機塩を陶歯に付着せしめて熱処理する温度を
380℃以上であつて少なくとも強化用金属無機塩
の融点以下の温度とすることにより、強化用金属
無機塩を非溶融状態のままで被覆物中のナトリウ
ムイオンとのイオン交換による充分な強化を可能
とさせ、又、被覆物に付着せしめられた強化用金
属無機塩が溶融液化して被覆物から落下、移動す
ることを防止して少量でも有効にイオン交換に役
立たせて強化用金属無機塩の効率良い使用を可能
とさせ、更にスプレーや塗布で付着せしめて熱処
理するだけであるから特別な装置を不要とさせ、
そして天然歯の透明性と色調とを維持したまま陶
歯を強化することができる。 以下、実施例、比較例により本発明を更に具体
的に説明する。 用いた歯料用陶材は、熱膨張係数が８×10-6／
℃、歪点が1000℃、化学組成はSiO2：72重量％、
Al2O3：17重量％、K2O：７重量％、Na2O：３
重量％、その他：１重量％であつた。 上記陶材を水と混合してスラリーとし、金型に
流し込んで形成し、約1270℃で焼成した後形状を
修正し、1290℃で再度焼成して天然歯の透明性と
色調とを有する直径８mm、厚さ４mmの円柱形の焼
成体を得、実施例及び比較例に供した。 実施例 １〜８ 上記焼成体に表に示す各種の強化用金属無機塩
と植物性油との混合スラリーを塗布し予熱により
植物性油を揮散させることにより、各種の強化用
金属無機塩を約５mmの厚さに付着せしめ、次いで
表に示す条件で熱処理した後、水洗して強化用金
属無機塩を除去して本発明方法により強化された
焼成体を得た。 かくして得られた強化された焼成体について、
次に説明する圧裂試験により引張強度係数を得
た。すなわち、円柱形の強化された焼成体を圧縮
試験機にセツトし、その直径方向に１mm／分の速
度で圧縮して破壊に至らしめ、破壊時の荷重を測
定して下記の式により引張強度係数を算出した。 引張強度係数＝2P／（π・ｄ・ｌ） （Ｐ：破壊時の荷重、ｄ：焼成体の直径、ｌ：焼
成体の厚さ、π：円周率） 上記の引張強度係数測定方法は、ガラス、セラ
ミツク、コンクリート等の如く圧縮力に対しては
強度が高く引張力に対しては強度の低い脆性材料
の強度測定法として広く用いられている方法であ
る。結果を表に示す。なお、各実施例で得られた
強化された焼成体の透明性と色調とは強化処理前
に有していた天然歯の透明性と色調とをそのまま
維持したものであつた。 比較例 １〜３ 何らの強化処理を施すことなく焼成体をそのま
ま使用し（比較例１）、又強化用金属無機塩とし
て実施例４、６、７、８と同じリン酸三カリウム
を用い熱処理を表に示す本発明の範囲外の条件で
行なつて得た焼成体を使用して（比較例２、３）
上記実施例と同様に試験し、引張強度係数を得
た。結果を表に示す。
に関するものである。 歯料においては天然歯冠のう蝕等を治療した
後、欠損部分を修復するために種々の歯料用修復
材料が用いられている。中でも長石を主原料とし
た高融点の歯料用陶材（本発明において単に歯料
用陶材と言う）を1200℃〜1300℃で焼成して得ら
れた陶歯は化学的に安定であると共に天然歯に最
も近い透明性と色調とを有するため、従来より広
く用いられている。 しかしながら、このような陶歯が口腔内に接着
固定されて咀嚼等による外力を受けると、陶歯が
しばしば破損していた。そのため陶歯の強度を向
上させるための試みが種々行なわれてきたが満足
すべき成果は得られていない。例えば高純度のア
ルミナ結晶を歯料用陶材へ含有させて陶歯に焼成
する試みについては次のような問題があつた。す
なわち、陶歯に天然歯の色調を再現させるため
に、色の異なるいくつかの陶材を用いて複数の層
状に焼成して陶歯を造るが、外側部分の層にアル
ミナ結晶を含有させると外観上天然歯の透明性と
色調とを失つてしまうから、この外側の層は外力
を直接に受けるために特に強化したい部分ではあ
るが、内側の層にしかアルミナ結晶を含有させる
ことができない。そしてこのような内側の層だけ
にアルミナ結晶を含有させた陶歯は、その強度が
幾分向上したがなお甚だ不充分であつた。従つて
歯料修復の分野においては天然歯の透明性と色調
とを維持して陶歯を充分に強化させる方法の開発
が望まれていた。 本発明者らはこのような要望に応えるために鋭
意検討した結果、陶歯焼成後において特定の金属
の無機塩を付着せしめて特定温度で加熱するとき
は該無機塩の非溶融状態で陶歯を充分に強化し得
ることを究明して本発明を完成した。 本発明の目的は陶歯焼成後に、特別な装置を必
要とすることなく容易に天然歯の透明性と色調と
を維持して陶歯を強化することのできる陶歯の強
化方法を提供することにある。 すなわち本発明は、長石を主原料としナトリウ
ムを含有する歯料用陶材を焼成して得られた陶歯
の表面にルビジウム、セシウム、及びカリウムか
ら選ばれる１種又は２種以上の金属の無機塩を付
着せしめた後、380℃以上であつて該無機塩の融
点及び上記陶歯の歪点の何れよりも低い温度で上
記陶歯を熱処理することを特徴とする陶歯の強化
方法に関するものである。 以下、本発明方法を詳細に説明する。 本発明方法による強化対象は、長石を主原料と
しナトリウムを含有する歯料用陶材を1200℃〜
1300℃で焼成して得られた一般に広く使用されて
いる陶歯である。その一般的製造方法を概説す
る。歯料用陶材は長石−硅石又は長石−硅石−カ
オリンを原料としてこれらを1300℃前後で溶融
し、冷却固化後に粉砕して製造する。主成分とな
る長石は陶歯としたときの光沢の点で主にカリ長
石が用いられ、その化学式はK2O・Al2O3・
6SiO2で陶歯においては主としてガラス質の部分
となる。硅石は主として酸化硅素から成り、溶融
点が1800℃と高く強度を高めるために使用されて
いる。カオリンは酸化アルミニウム及び酸化硅素
を主成分とした鉱物であり、焼成時の形状安定性
を高めるために使用される。この焼成温度を低い
温度に調整するのにNa2Oが添加されるが、通常
Na2Oは長石に不純物として含有されており、従
つて上記の如く特に添加されない場合でも歯料用
陶材には通常Na2Oが含有されているのである。
上記の如くにして製造した歯料用陶材を金型に詰
めて天然歯に似せた種々な形態に成形した後、金
型から取り出して前記温度で焼成する。このよう
にして焼成されると、ガラス質の部分にα−クオ
ーツの結晶が含有された構造の陶歯が得られるの
である。陶歯は加熱・冷却により通常膨張・収縮
するが、陶歯が急加熱・急冷却されたときに表面
と内部とで温度差により膨張量、収縮量に差が生
じて応力が発生し、微細な亀裂ができたり、場合
によつては破壊に至つたりする。従つて陶歯とし
ては熱膨張係数が15×10-6／℃以下に小さいもの
が好ましい。 以上の如く長石を主原料としナトリウムを含む
歯料用陶材を焼成して得られた陶歯は本発明方法
により次のようにして強化（以下、強化処理と言
うことがある）される。すなわち、陶歯の表面に
ルビジウム、セシウム、及びカリウムから選ばれ
る１種又は２種以上の金属の無機塩（以下、強化
用金属無機塩と言うことがある）を付着せしめた
後、380℃以上であつて該無機塩の融点及び上記
陶歯の歪点（粘度が1014.5ポアスのときの温度）
の何れよりも低い温度で熱処理するのである。こ
の熱処理により陶歯中のナトリウムイオンと付着
された強化用金属無機塩中のルビジウムイオン、
セシウムイオン、またはカリウムイオンとの間で
イオン交換が行なわれるのである。ナトリウムイ
オンの大きさが1.9Åであるのに対し、カリウム
イオン、ルビジウムイオン、セシウムイオンの大
きさがそれぞれ2.66Å、2.96Å、3.38Åであつて
ナトリウムイオンよりも大きいので、上記イオン
交換によつて陶歯表面に応力が発生し、この発生
した応力が圧縮応力として陶歯の冷却後も残留す
ることによつて陶歯の強化が行なわれるのであ
る。リチウムイオンもナトリウムイオンとイオン
交換するが、リチウムイオンの大きさが1.2Åで
あり、ナトリウムイオンよりも小さくてイオン交
換により圧縮応力を発生せしめ得ないから用いら
れない。本発明方法においては陶歯の表面に上記
の如き強化効果を有するイオンを含む強化用金属
無機塩を付着せしめて行なう熱処理温度を380℃
以下とすることにより、強化用金属無機塩の融点
以下の熱処理温度、つまり強化用金属無機塩の非
溶融状態下での熱処理によつてもイオン交換を充
分に行なわしめることができるのである。本発明
方法において上記の如き強化効果を有するイオン
を含む化合物として有機化合物を用いないのは
380℃以上では分解し易いためである。 従つて本発明方法において強化用金属無機塩と
して用いられるものは、ルビジウム、セシウム、
またはカリウムの無機塩であつて融点が380℃以
上のものである。その具体例としては、炭酸ルビ
ジウム（融点837℃、以下温度のみを示す）、塩化
ルビジウム（717℃、塩化セシウム（645℃）、炭
酸カリウム（891℃）塩化カリウム（776℃）が示
されるが、この他、例えば硫酸ルビジウム（1060
℃）、硫酸セシウム（1010℃）、硫酸カリウム
（1069℃）、リン酸三カリウム（1340℃）、ピロリ
ン酸カリウム（1100℃）も使用することができ、
そして本発明方法において用いられる強化用金属
無機塩は上記例示無機塩に限定されるものではな
い。これらの強化用金属無機塩は１種単独で、又
は２種以上を混合して用いることができる。 強化用金属無機塩を陶歯へ付着せしめるには、
強化用金属無機塩を水、油の如き付着用液体に溶
解、又は分散したものか、更にこれに付着を良好
にするための補助剤として少量の有機結合剤を添
加混合した液体またはスラリー（本発明方法にお
いてこのような付着用液体や少量の有機結合剤の
使用は何ら差し支えない。）例えばリン酸三カリ
ウム90ｇを水100c.c.に溶解し更にアラビアゴム１
ｇを添加混合したものを、陶歯に乾燥後２〜５mm
程度の厚さになるようにスプレーまたは塗布した
後、強化のための熱処理時に付着用液体が急激な
沸騰などを起こすことがないように予熱して乾燥
せしめることにより実施する。 強化用金属無機塩を付着せしめられた陶歯は、
次にこれを380℃以上の温度で熱処理する。この
熱処理温度は強化用金属無機塩の融点以下であれ
ば高い方が効果的ではあるが、一方歯料用陶材か
ら焼成された陶歯の歪点より高い場合は、熱処理
によりイオン交換が行なわれても、陶歯の表面に
圧縮応力が発生しないか、発生しても圧縮応力が
緩和されるため残留する圧縮応力は弱くて強化が
充分に行なわれない。従つて熱処理は380℃以上
であつて強化用金属無機塩の融点及び陶歯の歪点
の何れよりも低い温度である。熱処理時間は通常
５分間〜60分間で充分であるが、更に長時間熱処
理しても差し支えない。熱処理するための装置と
しては特別なものは必要でなく、一般の歯料技工
に使用される電気炉を使用することができる。 熱処理したものは冷却後、必要に応じて水洗等
を行なつて仕上げることにより、本発明方法によ
り強化された陶歯を得ることができる。 本発明方法は、ルビジウム、セシウム、または
カリウムを含有する融点380℃以上の強化用金属
無機塩を陶歯に付着せしめて熱処理する温度を
380℃以上であつて少なくとも強化用金属無機塩
の融点以下の温度とすることにより、強化用金属
無機塩を非溶融状態のままで被覆物中のナトリウ
ムイオンとのイオン交換による充分な強化を可能
とさせ、又、被覆物に付着せしめられた強化用金
属無機塩が溶融液化して被覆物から落下、移動す
ることを防止して少量でも有効にイオン交換に役
立たせて強化用金属無機塩の効率良い使用を可能
とさせ、更にスプレーや塗布で付着せしめて熱処
理するだけであるから特別な装置を不要とさせ、
そして天然歯の透明性と色調とを維持したまま陶
歯を強化することができる。 以下、実施例、比較例により本発明を更に具体
的に説明する。 用いた歯料用陶材は、熱膨張係数が８×10-6／
℃、歪点が1000℃、化学組成はSiO2：72重量％、
Al2O3：17重量％、K2O：７重量％、Na2O：３
重量％、その他：１重量％であつた。 上記陶材を水と混合してスラリーとし、金型に
流し込んで形成し、約1270℃で焼成した後形状を
修正し、1290℃で再度焼成して天然歯の透明性と
色調とを有する直径８mm、厚さ４mmの円柱形の焼
成体を得、実施例及び比較例に供した。 実施例 １〜８ 上記焼成体に表に示す各種の強化用金属無機塩
と植物性油との混合スラリーを塗布し予熱により
植物性油を揮散させることにより、各種の強化用
金属無機塩を約５mmの厚さに付着せしめ、次いで
表に示す条件で熱処理した後、水洗して強化用金
属無機塩を除去して本発明方法により強化された
焼成体を得た。 かくして得られた強化された焼成体について、
次に説明する圧裂試験により引張強度係数を得
た。すなわち、円柱形の強化された焼成体を圧縮
試験機にセツトし、その直径方向に１mm／分の速
度で圧縮して破壊に至らしめ、破壊時の荷重を測
定して下記の式により引張強度係数を算出した。 引張強度係数＝2P／（π・ｄ・ｌ） （Ｐ：破壊時の荷重、ｄ：焼成体の直径、ｌ：焼
成体の厚さ、π：円周率） 上記の引張強度係数測定方法は、ガラス、セラ
ミツク、コンクリート等の如く圧縮力に対しては
強度が高く引張力に対しては強度の低い脆性材料
の強度測定法として広く用いられている方法であ
る。結果を表に示す。なお、各実施例で得られた
強化された焼成体の透明性と色調とは強化処理前
に有していた天然歯の透明性と色調とをそのまま
維持したものであつた。 比較例 １〜３ 何らの強化処理を施すことなく焼成体をそのま
ま使用し（比較例１）、又強化用金属無機塩とし
て実施例４、６、７、８と同じリン酸三カリウム
を用い熱処理を表に示す本発明の範囲外の条件で
行なつて得た焼成体を使用して（比較例２、３）
上記実施例と同様に試験し、引張強度係数を得
た。結果を表に示す。
【表】
表から、本発明方法により強化処理された各実
施例の焼成体の引張強度係数は、いずれも強化処
理前のそれ（450Kg／cm2）に対して600〜780Kg／
cm2と大幅に向上していることが判る。このような
効果は強化用金属無機塩の単独使用のみならず、
実施例５から判るように２種以上を混合使用して
も得られる。又熱処理条件については、時間は実
施例４と実施例８から５分間より30分間の方が効
果が大きく、このことを考慮して実施例６、７及
び４を比較することにより、温度は本発明で規定
する範囲内では温度の高い方が効果が大きいこと
が判る。又実施例４、６〜８及び比較例１と比較
例２〜３との比較から、熱処理温度が陶歯、すな
わち歯料用陶材の歪点1000℃より高い場合及び
380℃より低い場合は、いずれも陶歯の強度は何
らの強化処理も施されなかつた場合よりも向上は
しているが充分とは言えず、陶歯を充分に強化す
るには熱処理温度を380℃以上であつて陶歯の歪
点よりも低い温度とすることが必要であることが
判る。そして上記実施例を実施するに当つては歯
料技工用の電気炉を使用し、特別な装置を使用す
る必要はなかつた。 以上、本発明方法は陶歯に付着せしめた融点
380℃以上の強化用金属無機塩を非溶融状態のま
まで陶歯との間でイオン交換を行なわしめること
により、特別な装置を必要とすることなく容易に
天然歯の透明性と色調とを維持して陶歯を強化す
る効果を有するものであり、歯料医療に貢献する
ところ大なるものがある。
施例の焼成体の引張強度係数は、いずれも強化処
理前のそれ（450Kg／cm2）に対して600〜780Kg／
cm2と大幅に向上していることが判る。このような
効果は強化用金属無機塩の単独使用のみならず、
実施例５から判るように２種以上を混合使用して
も得られる。又熱処理条件については、時間は実
施例４と実施例８から５分間より30分間の方が効
果が大きく、このことを考慮して実施例６、７及
び４を比較することにより、温度は本発明で規定
する範囲内では温度の高い方が効果が大きいこと
が判る。又実施例４、６〜８及び比較例１と比較
例２〜３との比較から、熱処理温度が陶歯、すな
わち歯料用陶材の歪点1000℃より高い場合及び
380℃より低い場合は、いずれも陶歯の強度は何
らの強化処理も施されなかつた場合よりも向上は
しているが充分とは言えず、陶歯を充分に強化す
るには熱処理温度を380℃以上であつて陶歯の歪
点よりも低い温度とすることが必要であることが
判る。そして上記実施例を実施するに当つては歯
料技工用の電気炉を使用し、特別な装置を使用す
る必要はなかつた。 以上、本発明方法は陶歯に付着せしめた融点
380℃以上の強化用金属無機塩を非溶融状態のま
まで陶歯との間でイオン交換を行なわしめること
により、特別な装置を必要とすることなく容易に
天然歯の透明性と色調とを維持して陶歯を強化す
る効果を有するものであり、歯料医療に貢献する
ところ大なるものがある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 長石を主原料としナトリウムを含有する歯科
用陶材を焼成して得られた陶歯の表面に、ルビジ
ウム、セシウム、及びカリウムから選ばれる１種
又は２種以上の金属の無機塩を付着せしめた後、
380℃以上であつて該無機塩の融点及び上記陶歯
の歪点の何れよりも低い温度で上記陶歯を熱処理
することを特徴とする陶歯の強化方法。 ２ 陶歯が熱膨張係数15×10-6／℃以下を有する
ものである特許請求の範囲第１項に記載の陶歯の
強化方法。 ３ 金属の無機塩を付着せしめられた陶歯を熱処
理する時間が５分間〜60分間である特許請求の範
囲第１項又は第２項に記載の陶歯の強化方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011035A JPS60156446A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 陶歯の強化方法 |
| US06/650,543 US4546006A (en) | 1984-01-26 | 1984-09-14 | Method for strengthening porcelain tooth |
| DE19843435181 DE3435181A1 (de) | 1984-01-26 | 1984-09-25 | Verfahren zur verfestigung von porzellan-zaehnen |
| GB08424260A GB2153812B (en) | 1984-01-26 | 1984-09-26 | Method for strengthening porcelain teeth |
| CH4622/84A CH660845A5 (fr) | 1984-01-26 | 1984-09-27 | Procede pour le renforcement d'une dent en porcelaine. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011035A JPS60156446A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 陶歯の強化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60156446A JPS60156446A (ja) | 1985-08-16 |
| JPH025083B2 true JPH025083B2 (ja) | 1990-01-31 |
Family
ID=11766805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59011035A Granted JPS60156446A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 陶歯の強化方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4546006A (ja) |
| JP (1) | JPS60156446A (ja) |
| CH (1) | CH660845A5 (ja) |
| DE (1) | DE3435181A1 (ja) |
| GB (1) | GB2153812B (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5705273A (en) * | 1995-03-08 | 1998-01-06 | The Ohio State University | Method for strengthening dental restorative materials |
| DE19904522C5 (de) * | 1999-02-04 | 2013-11-14 | 3M Deutschland Gmbh | Einfärbung von keramischem Zahnersatz mittels ionischer oder komplexhaltiger Lösungen |
| JP2001019539A (ja) * | 1999-07-01 | 2001-01-23 | Advance Co Ltd | 加工用ブロック |
| DE10261717A1 (de) * | 2002-12-30 | 2004-07-15 | Meyer, Gerhard, Prof. Dr. | Mit nanoskaligem Metalloxid-Pulver dotierte Leucit-Glaskeramik |
| ATE309182T1 (de) * | 2003-06-13 | 2005-11-15 | 3M Espe Ag | Gleichmässig gefärbte gerüstkeramik sowie färbelösung |
| EP1961719A1 (en) * | 2007-02-08 | 2008-08-27 | 3M Innovative Properties Company | Colouring solution for dental ceramic framework and related methods |
| EP2025659A1 (en) * | 2007-07-23 | 2009-02-18 | 3M Innovative Properties Company | Colouring solution for dental ceramic articles and related methods |
| DE102007042881A1 (de) * | 2007-09-08 | 2009-04-23 | Calsitherm Verwaltungs Gmbh | Alkaliresistente keramische Erzeugnisse und Schutzschichten und Verfahren zu deren Herstellung |
| RU2363463C1 (ru) * | 2007-11-14 | 2009-08-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие Научно-производственный центр "Фармзащита" Федерального медико-биологического агентства | Лекарственное средство |
| EP2500009A1 (en) | 2011-03-17 | 2012-09-19 | 3M Innovative Properties Company | Dental ceramic article, process of production and use thereof |
| BR112015022818B1 (pt) | 2013-03-12 | 2020-05-12 | 3M Innovative Properties Company | Solução de coloração que confere fluorescência para cerâmicas dentárias, processo para coloração de um artigo dentário de zircônia e kit de partes |
| DE102015108171A1 (de) * | 2015-05-22 | 2016-11-24 | Degudent Gmbh | Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von aus Lithiumsilikat-Glaskeramik bestehendem Formkörper |
| DE102015108173A1 (de) * | 2015-05-22 | 2016-11-24 | Degudent Gmbh | Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von aus Lithiumsilikat-Glaskeramik bestehendem Formkörper |
| DE102015108178A1 (de) * | 2015-05-22 | 2016-11-24 | Degudent Gmbh | Verfahren zum Herstellen einer dentalen Struktur sowie dentale Struktur |
| CN106083007B (zh) * | 2016-06-08 | 2017-08-29 | 中山市邦特生物科技有限公司 | 金属烤瓷牙遮色瓷素瓷粉及其制备方法 |
| EP4335430A1 (en) * | 2022-09-09 | 2024-03-13 | Fuzhou Rick Brown Biomaterials Co., Ltd. | Glass-ceramic dental prosthesis and method for preparing the same, method for reinforcing glass or glass-ceramics, and alkaline reinforcing paste |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1255942A (en) * | 1968-02-20 | 1971-12-01 | Nat Res Dev | Improvements in or relating to the production of porcelain articles |
| NZ179842A (en) * | 1975-02-03 | 1979-03-28 | Johnson & Johnson | Dental solder |
| US4120729A (en) * | 1977-10-27 | 1978-10-17 | Johnson & Johnson | Novel low temperature maturing dental glaze |
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