JPH0247202A - 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 - Google Patents
耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉Info
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- JPH0247202A JPH0247202A JP63197836A JP19783688A JPH0247202A JP H0247202 A JPH0247202 A JP H0247202A JP 63197836 A JP63197836 A JP 63197836A JP 19783688 A JP19783688 A JP 19783688A JP H0247202 A JPH0247202 A JP H0247202A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は耐熱耐摩耗性焼結合金用銅粉に関する。
〔従来の技術1
従来、耐熱耐摩耗性を要求される内燃機関の弁座に用い
られる鉄系焼結合金の原料としての合金鋼粉としては、
特公昭49−17968のように、Cr−Mo−V系合
金鋼粉が知られている。しかし、Cr−Mo−V系合金
鋼粉を用いて製造した焼結鋼による弁座の場合は、相手
部材である吸排気弁の材質が制約されるという問題があ
った。
られる鉄系焼結合金の原料としての合金鋼粉としては、
特公昭49−17968のように、Cr−Mo−V系合
金鋼粉が知られている。しかし、Cr−Mo−V系合金
鋼粉を用いて製造した焼結鋼による弁座の場合は、相手
部材である吸排気弁の材質が制約されるという問題があ
った。
この問題を解決する鉄系焼結合金としては、特公昭55
−36242に見られるように、Ni:0.5〜3重量
%(重量%を以下単に%と記す)、Mo+0.5〜3%
、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組
成を有する合金鋼粉を用い。
−36242に見られるように、Ni:0.5〜3重量
%(重量%を以下単に%と記す)、Mo+0.5〜3%
、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組
成を有する合金鋼粉を用い。
炭素、潤滑剤を混合して成形、焼結したものが知られて
いる。
いる。
しかし、近年エンジンの作動条件は、エンジン出力増大
に伴い、益々過酷になりつつある6その結果、エンジン
の動弁機構を構成する各部材も従来の材質では耐熱性、
耐摩耗性が不足してきて弁座用鉄系焼結合金も逐次改良
が必要となり、耐熱耐摩耗性を向上させた材料として、
特開昭62−10244に見られるように、Ni:0.
5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5
%。
に伴い、益々過酷になりつつある6その結果、エンジン
の動弁機構を構成する各部材も従来の材質では耐熱性、
耐摩耗性が不足してきて弁座用鉄系焼結合金も逐次改良
が必要となり、耐熱耐摩耗性を向上させた材料として、
特開昭62−10244に見られるように、Ni:0.
5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5
%。
残部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を主原料
粉末とし、Mo : 28%、Cr:8%、Si:2%
、Co:62%の金属間化合物粉末を混合し、成形、焼
結して、主原料合金銅粉の化学組成の基地中に、Mo:
26〜30%、Crニア〜9%、S i : 1.5〜
2.5%、残部Goの金属間化合物を5〜25%分散さ
せることを特徴とした焼結合金が開発されてきている。
粉末とし、Mo : 28%、Cr:8%、Si:2%
、Co:62%の金属間化合物粉末を混合し、成形、焼
結して、主原料合金銅粉の化学組成の基地中に、Mo:
26〜30%、Crニア〜9%、S i : 1.5〜
2.5%、残部Goの金属間化合物を5〜25%分散さ
せることを特徴とした焼結合金が開発されてきている。
このように、焼結合金の基地の特性を決める原料粉末と
して、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co
: 5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成
を有する合金鋼粉を用いて、焼結合金の耐熱、耐摩耗性
改良が進んできているが、さらにこれ以上の耐熱耐摩耗
性向上を図る手段としては、主原料合金鋼粉によって決
まってくる基地の耐熱耐摩耗性向上が必要である。
して、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co
: 5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成
を有する合金鋼粉を用いて、焼結合金の耐熱、耐摩耗性
改良が進んできているが、さらにこれ以上の耐熱耐摩耗
性向上を図る手段としては、主原料合金鋼粉によって決
まってくる基地の耐熱耐摩耗性向上が必要である。
耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の基地の特性向上手段として
は、従来から使用されているNi二(15〜3%、Mo
:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質
的にFeなる組成の合金鋼粉を原料粉として考えるとき
、MOを増加させると焼結合金の耐酸化性が低下し、c
oを増加させると鋼粉が著しく硬くなり粉末特性の中の
圧縮性が低下し、通常の粉末冶金法で用いている方法で
は圧縮成形が困難になり、かつ経済性の面で不利である
。従って合金成分を調整して特性向上を図る方法として
はNiを増加させることが最も有効である。
は、従来から使用されているNi二(15〜3%、Mo
:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質
的にFeなる組成の合金鋼粉を原料粉として考えるとき
、MOを増加させると焼結合金の耐酸化性が低下し、c
oを増加させると鋼粉が著しく硬くなり粉末特性の中の
圧縮性が低下し、通常の粉末冶金法で用いている方法で
は圧縮成形が困難になり、かつ経済性の面で不利である
。従って合金成分を調整して特性向上を図る方法として
はNiを増加させることが最も有効である。
基地のNiを増加させる方法としては次の2種が考えら
れる。
れる。
(1)フェロニッケルまたは金属Ni粉末を主原料合金
銅粉と混合してNiを増加させる方法(混粉法) (2)主原料合金鋼粉製造時点でブリアロイとしてNi
を増加させる方法(ブリアロイ法)しかし、(1)の方
法の場合にはNiの拡散を焼結時点で充分行わせるため
に、微細なフェロニッケルや金属Ni扮末を用いる必要
があり、微細な粉末を使うために粉末の流動性が著しく
悪化し、粉末の流動性が悪化すると粉末の成形時に、 ■ プレス金型に粉末を充填する際の作業性が悪化し、
焼結合金製造能率が低下する。
銅粉と混合してNiを増加させる方法(混粉法) (2)主原料合金鋼粉製造時点でブリアロイとしてNi
を増加させる方法(ブリアロイ法)しかし、(1)の方
法の場合にはNiの拡散を焼結時点で充分行わせるため
に、微細なフェロニッケルや金属Ni扮末を用いる必要
があり、微細な粉末を使うために粉末の流動性が著しく
悪化し、粉末の流動性が悪化すると粉末の成形時に、 ■ プレス金型に粉末を充填する際の作業性が悪化し、
焼結合金製造能率が低下する。
■ 粉末の金型内における充填密度が不均一になること
による部品強度、寸法精度のばらつきが大きくなる。
による部品強度、寸法精度のばらつきが大きくなる。
といった問題が起こる。
一方、(2,)のブリアロイ法であると、固溶によって
粉末が硬くなり圧縮性が著しく低下し、粉末の圧縮性が
低下すると、粉末の成形時に。
粉末が硬くなり圧縮性が著しく低下し、粉末の圧縮性が
低下すると、粉末の成形時に。
■ プレス成形時の圧力を大きくする必要があり大型の
プレス機械が必要となる。
プレス機械が必要となる。
■ 同一成形圧力であると、焼結合金の密度が小さくな
り、強度低下を招く6 といった問題が起こる。
り、強度低下を招く6 といった問題が起こる。
〔発明が解決しようとする課題1
本発明は、従来技術の上記問題点を解決しようとするも
ので、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co
:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成を有
する合金鋼粉を基本として、鋼粉の流動性と圧縮性を低
下させずに、Ni量を増加させて、耐熱、耐摩耗性に優
れた鉄系焼結合金を製造するのに適した合金用銅粉を提
供するものである。
ので、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co
:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成を有
する合金鋼粉を基本として、鋼粉の流動性と圧縮性を低
下させずに、Ni量を増加させて、耐熱、耐摩耗性に優
れた鉄系焼結合金を製造するのに適した合金用銅粉を提
供するものである。
C課題を解決するための手段〕
本発明はベース粉末の、
Ni:0.5〜3 %
Mo:0.5〜3 %
Co:5.5〜7.5%
残部が実質的にFeなる組成を有する予合金鋼粉の表面
に、Niが部分拡散結合されており、Niが部分拡散結
合された鋼粉の全Ni含有量を5〜30%とした、流動
性、圧縮性の優れた耐熱耐摩耗性焼結合金用合金鋼粉を
提供するものである。
に、Niが部分拡散結合されており、Niが部分拡散結
合された鋼粉の全Ni含有量を5〜30%とした、流動
性、圧縮性の優れた耐熱耐摩耗性焼結合金用合金鋼粉を
提供するものである。
[作用]
本発明が提供する合金用銅粉のベース合金鋼粉は、Ni
:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜
7.5%、残部が実質的にFeなる組成を有する予合金
鋼粉で、この予合金鋼粉にNi源として、フェロニッケ
ル粉、酸化ニッケル粉、金属ニッケル粉などを、製品合
金銅粉におけるNi含有量が5〜30%になるように混
合し、還元性雰囲気、例えば純H2、アンモニア分解ガ
ス等の下で700〜950℃の温度において熱処理し、
Niを予合金鋼粉表面に部分拡散結合させたものである
。
:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜
7.5%、残部が実質的にFeなる組成を有する予合金
鋼粉で、この予合金鋼粉にNi源として、フェロニッケ
ル粉、酸化ニッケル粉、金属ニッケル粉などを、製品合
金銅粉におけるNi含有量が5〜30%になるように混
合し、還元性雰囲気、例えば純H2、アンモニア分解ガ
ス等の下で700〜950℃の温度において熱処理し、
Niを予合金鋼粉表面に部分拡散結合させたものである
。
熱処理によってケーキ状に固まった部分拡散合金粉を解
砕機によって解砕後、スクリーンで所定粒度に篩分ける
。さらに粒度調整、均一化のためにブレンダで混合し、
本発明の合金用鋼粉製品を得る。
砕機によって解砕後、スクリーンで所定粒度に篩分ける
。さらに粒度調整、均一化のためにブレンダで混合し、
本発明の合金用鋼粉製品を得る。
予合金鋼粉に混合されたNi源中のNiは予合金鋼粉の
表面に部分拡散結合されており、微粉を残さないので鋼
粉の流動性を害せず、また、予合金鋼粉中への拡散がわ
ずかであるので銅粉の圧縮性を損なうこともない。
表面に部分拡散結合されており、微粉を残さないので鋼
粉の流動性を害せず、また、予合金鋼粉中への拡散がわ
ずかであるので銅粉の圧縮性を損なうこともない。
ベース粉末として、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5
〜3%、Co : 5.5〜7.5%、残部が実質的に
Feなる組成の予合金鋼粉を選んでいるのは、該鋼粉が
耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の原料粉末として非常に適し
ているからである。
〜3%、Co : 5.5〜7.5%、残部が実質的に
Feなる組成の予合金鋼粉を選んでいるのは、該鋼粉が
耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の原料粉末として非常に適し
ているからである。
すなわち、ベース予合金鋼粉において、NiおよびMo
は主に強度の向上に寄与するが、Ni。
は主に強度の向上に寄与するが、Ni。
Moとも0.5%未満では不充分であり、一方、3%を
超えて添加しても費用の割には効果が得られず、また、
銅粉が硬(なり圧縮性が劣化し強度の低下を招く、また
、Moを過剰に入れると耐酸化性が低下する。
超えて添加しても費用の割には効果が得られず、また、
銅粉が硬(なり圧縮性が劣化し強度の低下を招く、また
、Moを過剰に入れると耐酸化性が低下する。
Coは5.5%未満では高温硬さが不足し摩耗し易く、
一方、7.5%を超えると鋼粉が硬くなり、圧縮成形が
困難になる。
一方、7.5%を超えると鋼粉が硬くなり、圧縮成形が
困難になる。
本発明は、このベース予合金鋼粉表面にNiが部分拡散
結合されているもので、製品鋼粉中の全Ni含有量を5
〜30%としているのは、Niが5%未満では最終製品
である焼結合金の強度および耐摩耗性の向上が見られず
、また、上限を30%としているのは、これを超えてN
iを部分拡散結合させても強度および耐摩耗性の向上が
見られないからである。
結合されているもので、製品鋼粉中の全Ni含有量を5
〜30%としているのは、Niが5%未満では最終製品
である焼結合金の強度および耐摩耗性の向上が見られず
、また、上限を30%としているのは、これを超えてN
iを部分拡散結合させても強度および耐摩耗性の向上が
見られないからである。
予合金鋼粉表面にNiを部分拡散結合させるのは還元性
雰囲気で行う。これは鋼粉およびNiの酸化を防止する
ためである。
雰囲気で行う。これは鋼粉およびNiの酸化を防止する
ためである。
部分拡散結合させるには700〜950℃で処理を行う
。700℃未満ではNiの予合金鋼粉表面への拡散速度
が極度に遅くなり、Niの鋼粉表面への結合が不充分と
なり、結合を充分にするためには、非常に長時間を要し
、経済的でないからであり、950℃より高い温度では
逆にNiの拡散速度が大き過ぎ、予合金鋼粉粒子中にN
iの拡散が進み鋼粉の圧縮性を損なうからである。
。700℃未満ではNiの予合金鋼粉表面への拡散速度
が極度に遅くなり、Niの鋼粉表面への結合が不充分と
なり、結合を充分にするためには、非常に長時間を要し
、経済的でないからであり、950℃より高い温度では
逆にNiの拡散速度が大き過ぎ、予合金鋼粉粒子中にN
iの拡散が進み鋼粉の圧縮性を損なうからである。
熱処理時間は、700〜950℃において熱処理する場
合に、30分未満では、Niの鋼粉粒子表面への結合が
不充分であり、120分を超えると、Niの拡散が進み
過ぎ鋼粉の圧縮性を損なう。
合に、30分未満では、Niの鋼粉粒子表面への結合が
不充分であり、120分を超えると、Niの拡散が進み
過ぎ鋼粉の圧縮性を損なう。
なお、合金用銅粉の流動痕は、成形時の金型への充填性
の面から35秒150g以下が必要であり、圧縮性は成
形時の密度の面から6 t / c rt?で成形時で
6.70g/rn’以上が必要である。
の面から35秒150g以下が必要であり、圧縮性は成
形時の密度の面から6 t / c rt?で成形時で
6.70g/rn’以上が必要である。
実施例1
ベース粉末として、Fe−0,5〜3%Ni−0,5〜
3%M o −5,5〜7.5%Co系の予合金鋼粉を
用いた。
3%M o −5,5〜7.5%Co系の予合金鋼粉を
用いた。
この鋼粉に、金属Ni扮末を製品鋼扮中全Ni量が5.
10.15.20.25.30%になるようにダブルコ
ーン型ミキサで30分間混合した後、これらの6種の混
合相をそれぞれH2ガス雰囲気中で875℃で60分間
加熱して、ベースの予合金鋼粉の表面にNiを部分拡散
結合処理を施した。その後、通常の粉末冶金用鋼粉装造
に用いられる解砕、篩分操作を施した。
10.15.20.25.30%になるようにダブルコ
ーン型ミキサで30分間混合した後、これらの6種の混
合相をそれぞれH2ガス雰囲気中で875℃で60分間
加熱して、ベースの予合金鋼粉の表面にNiを部分拡散
結合処理を施した。その後、通常の粉末冶金用鋼粉装造
に用いられる解砕、篩分操作を施した。
ベース予合金鋼粉および得られた製品鋼粉の、化学成分
を第1表に、粒度分布を第2表に、見掛密度などを第3
表に示した。
を第1表に、粒度分布を第2表に、見掛密度などを第3
表に示した。
流動痕はNiの添加量が増えるに伴い徐々に低下する傾
向にあるが、Ni:30%においても粉末冶金用鋼粉と
して満足できる値である。また圧縮性もNi:5〜30
%の範囲のいずれにおいても満足できる値である。
向にあるが、Ni:30%においても粉末冶金用鋼粉と
して満足できる値である。また圧縮性もNi:5〜30
%の範囲のいずれにおいても満足できる値である。
比較例1
実施例1と同様に6種の混合相を調製し、これ等の混合
相の品質特性を、第1表、第2表および第3表に併記し
た。
相の品質特性を、第1表、第2表および第3表に併記し
た。
流動度はNi : 10%において50.9秒150g
で、実施例1−(2)に比べて約20秒150g遅く、
さらにNi:15%以上においては全く流動せず、粉末
冶金用鋼粉としては適さない。
で、実施例1−(2)に比べて約20秒150g遅く、
さらにNi:15%以上においては全く流動せず、粉末
冶金用鋼粉としては適さない。
比較例2
実施例1に用いた千合金鋼粉の化学成分なベースにして
、製品鋼粉中のNiが5.10%となるように溶鋼の段
階で成分調整した水アトマイズ鋼粉を、H2雰囲気中で
、950℃にて60分間加熱し、鋼粉表面の酸化物を還
元除去後、通常の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕
、篩分操作を経て得た鋼粉の特性を、第1表、第2表お
よび第3表に併記した。
、製品鋼粉中のNiが5.10%となるように溶鋼の段
階で成分調整した水アトマイズ鋼粉を、H2雰囲気中で
、950℃にて60分間加熱し、鋼粉表面の酸化物を還
元除去後、通常の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕
、篩分操作を経て得た鋼粉の特性を、第1表、第2表お
よび第3表に併記した。
圧粉体密度がNi:5%において、6.64g/crr
?(6t/crn”で成形)で、Ni:5%の実施例1
−(1)に比べてO,19g/Cff1’低く、さらに
Ni : 10%においては、同じ<6t/cdで成形
時、6.43g/crr1′で、実施例1−(2)の6
、89 g / c rrfに比べると、0.46 g
/ c rrr’低し)。
?(6t/crn”で成形)で、Ni:5%の実施例1
−(1)に比べてO,19g/Cff1’低く、さらに
Ni : 10%においては、同じ<6t/cdで成形
時、6.43g/crr1′で、実施例1−(2)の6
、89 g / c rrfに比べると、0.46 g
/ c rrr’低し)。
一般に粉末冶金法では、6 t / c rrfの圧力
で成形した時に、圧粉体密度が6.70 g / c
rd以上は必要といわれており、これらプリアロイ法に
よる比較例2の鋼粉は粉末冶金用鋼粉には適さな!/)
。
で成形した時に、圧粉体密度が6.70 g / c
rd以上は必要といわれており、これらプリアロイ法に
よる比較例2の鋼粉は粉末冶金用鋼粉には適さな!/)
。
実施例2
実施例1−(1)、(2)、(3)、(4)。
(5)、(6)の銅粉を用いて焼結合金を製造し特性を
調査した。
調査した。
鋼粉に黒鉛相を1%、ステアリン酸亜鉛(ZnStlを
0.5%添加混合し、6t/crn”の圧力で成形後1
140℃にて還元性雰囲気で焼結して焼結合金を得た。
0.5%添加混合し、6t/crn”の圧力で成形後1
140℃にて還元性雰囲気で焼結して焼結合金を得た。
焼結体の強度を圧環強さ(JISZ2507)で代表し
て測定し、耐摩耗性も併せて調査した。
て測定し、耐摩耗性も併せて調査した。
摩耗量は、回転片(S U l(−3)を固定片(得ら
れた焼結合金)に押し付け、固定片の摩耗潔さをもって
摩耗量とした。
れた焼結合金)に押し付け、固定片の摩耗潔さをもって
摩耗量とした。
測定条件は、
摩擦速度:2.0m/秒
荷重 :6.3kgf
摩擦距離:100m
温度 :300℃
である。
第1図に摩耗試験結果を、第2図に圧環強さ試験結果を
示す。
示す。
なお、ベース予合金鋼粉および比較例1−(1)、(2
)、比較例2−(1)、(2)による銅粉についても、
本実施例と同様に焼結および測定を行い、測定結果を第
1図および第2図に記入した。
)、比較例2−(1)、(2)による銅粉についても、
本実施例と同様に焼結および測定を行い、測定結果を第
1図および第2図に記入した。
ベース千合金銅粉と比較して、本発明の部分拡散結合銅
粉は、Niの添加に伴い圧環強さ、耐摩耗性が向上する
が、30%付近になると、焼結体の組織中に軟質なN1
リッチ相が増えるため、圧環強さの低下の兆しが見られ
、これに対応する摩耗量も増大の兆しを示す。
粉は、Niの添加に伴い圧環強さ、耐摩耗性が向上する
が、30%付近になると、焼結体の組織中に軟質なN1
リッチ相が増えるため、圧環強さの低下の兆しが見られ
、これに対応する摩耗量も増大の兆しを示す。
比較例1−(1)、(2)の混粉法鋼粉と、比較例2−
(1)、(2)のブリアロイ法鋼粉を。
(1)、(2)のブリアロイ法鋼粉を。
それぞれ本発明の部分拡散結合鋼粉と比較すると、混粉
法鋼粉は本発明によるものと特性はほぼ同じレベルであ
るが、特性のばらつきが大きく品質が不安定であり工業
的には望ましくない。
法鋼粉は本発明によるものと特性はほぼ同じレベルであ
るが、特性のばらつきが大きく品質が不安定であり工業
的には望ましくない。
一方、ブリアロイ法鋼粉は、鋼粉の圧縮性が低いために
焼結が進まず、焼結材の密度が低いためにNi含有量が
多いにもかかわらず、ベース千合金鋼粉よりも却って摩
耗量が大きく、圧環強さが低い。
焼結が進まず、焼結材の密度が低いためにNi含有量が
多いにもかかわらず、ベース千合金鋼粉よりも却って摩
耗量が大きく、圧環強さが低い。
[発明の効果]
本発明により、優れた流動性と圧縮性とを兼ね備えた合
金用銅粉を得ることができ、この銅粉を用いることによ
り、従来よりも耐摩耗性、耐熱性を大幅に向上させた内
燃機関弁座用鉄系焼結合金等の工業的な製造が可能とな
り、しかも、従来の粉末冶金法に加えて何ら特殊な設備
を必要とすることもないので、経済性の面でも有利であ
る。
金用銅粉を得ることができ、この銅粉を用いることによ
り、従来よりも耐摩耗性、耐熱性を大幅に向上させた内
燃機関弁座用鉄系焼結合金等の工業的な製造が可能とな
り、しかも、従来の粉末冶金法に加えて何ら特殊な設備
を必要とすることもないので、経済性の面でも有利であ
る。
第1図は鋼粉中のNi含有量と、この鋼粉を用いた焼結
体の摩耗量との関係を示すグラフ、第2図は鋼粉中のN
i含有量とこの銅粉を用いた焼結体の圧環強さとの関係
を示すグラフである。 第2図
体の摩耗量との関係を示すグラフ、第2図は鋼粉中のN
i含有量とこの銅粉を用いた焼結体の圧環強さとの関係
を示すグラフである。 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Ni:0.5〜3重量% Mo:0.5〜3重量% Co:5.5〜7.5重量% 残部が実質的にFeから成る予合金鋼粉の表面に、Ni
が部分拡散結合されており、前記部分拡散結合後の鋼粉
の全Niが5〜30重量%であることを特徴とする耐熱
耐摩耗性焼結合金用鋼粉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63197836A JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63197836A JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0247202A true JPH0247202A (ja) | 1990-02-16 |
JPH079001B2 JPH079001B2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=16381151
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63197836A Expired - Fee Related JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH079001B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019111834A1 (ja) | 2017-12-05 | 2019-06-13 | Jfeスチール株式会社 | 部分拡散合金鋼粉 |
WO2019111833A1 (ja) | 2017-12-05 | 2019-06-13 | Jfeスチール株式会社 | 合金鋼粉 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101531346B1 (ko) * | 2012-12-24 | 2015-06-25 | 주식회사 포스코 | 철계 확산접합분말 제조방법 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5536242A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-13 | Chobe Taguchi | Water-proofing and stick-preventing paint for wood, concrete, and bill |
JPS61130401A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-18 | Kawasaki Steel Corp | 粉末冶金用合金鋼粉およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-08-10 JP JP63197836A patent/JPH079001B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5536242A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-13 | Chobe Taguchi | Water-proofing and stick-preventing paint for wood, concrete, and bill |
JPS61130401A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-18 | Kawasaki Steel Corp | 粉末冶金用合金鋼粉およびその製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019111834A1 (ja) | 2017-12-05 | 2019-06-13 | Jfeスチール株式会社 | 部分拡散合金鋼粉 |
WO2019111833A1 (ja) | 2017-12-05 | 2019-06-13 | Jfeスチール株式会社 | 合金鋼粉 |
CN111432957A (zh) * | 2017-12-05 | 2020-07-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 合金钢粉 |
KR20200088466A (ko) | 2017-12-05 | 2020-07-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 합금강 분말 |
KR20200088467A (ko) | 2017-12-05 | 2020-07-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 부분 확산 합금강 분말 |
EP3722022A4 (en) * | 2017-12-05 | 2020-10-14 | JFE Steel Corporation | STEEL ALLOY POWDER |
US11364541B2 (en) | 2017-12-05 | 2022-06-21 | Jfe Steel Corporation | Partially diffusion-alloyed steel powder |
US11441212B2 (en) | 2017-12-05 | 2022-09-13 | Jfe Steel Corporation | Alloyed steel powder |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH079001B2 (ja) | 1995-02-01 |
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