JPH079001B2 - 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 - Google Patents
耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉Info
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- JPH079001B2 JPH079001B2 JP63197836A JP19783688A JPH079001B2 JP H079001 B2 JPH079001 B2 JP H079001B2 JP 63197836 A JP63197836 A JP 63197836A JP 19783688 A JP19783688 A JP 19783688A JP H079001 B2 JPH079001 B2 JP H079001B2
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- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉に関する。
従来、耐熱耐摩耗性を要求される内燃機関の弁座に用い
られる鉄系焼結合金の原料としての合金鋼粉としては、
特公昭49-17968のように、Cr−Mo−V系合金鋼粉が知ら
れている。しかし、Cr−Mo−V系合金鋼粉を用いて製造
した焼結鋼による弁座の場合は、相手部材である吸排気
弁の材質が制約されるという問題があった。
られる鉄系焼結合金の原料としての合金鋼粉としては、
特公昭49-17968のように、Cr−Mo−V系合金鋼粉が知ら
れている。しかし、Cr−Mo−V系合金鋼粉を用いて製造
した焼結鋼による弁座の場合は、相手部材である吸排気
弁の材質が制約されるという問題があった。
この問題を解決する鉄系焼結合金としては、特公昭55-3
6242に見られるように、Ni:0.5〜3重量%(重量%を以
下単に%と記す)、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残
部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を用い、炭
素、潤滑剤を混合して成形、焼結したものが知られてい
る。
6242に見られるように、Ni:0.5〜3重量%(重量%を以
下単に%と記す)、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残
部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を用い、炭
素、潤滑剤を混合して成形、焼結したものが知られてい
る。
しかし、近年エンジンの作動条件は、エンジン出力増大
に伴い、益々過酷になりつつある。その結果、エンジン
の動弁機構を構成する各部材も従来の材質では耐熱性、
耐摩耗性が不足してきて弁座用鉄系焼結合金も逐次改良
が必要となり、耐熱耐摩耗性を向上させた材料として、
特開昭62-10244に見られるように、Ni:0.5〜3%、Mo:
0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成
を有する合金鋼粉を主原料粉末とし、Mo:28%、Cr:8
%、Si:2%、Co:62%の金属間化合物粉末を混合し、成
形、焼結して、主原料合金鋼粉の化学組成の基地中に、
Mo:26〜30%、Cr:7〜9%、Si:1.5〜2.5%、残部Coの金
属間化合物を5〜25%分散させることを特徴とした焼結
合金が開発されてきている。
に伴い、益々過酷になりつつある。その結果、エンジン
の動弁機構を構成する各部材も従来の材質では耐熱性、
耐摩耗性が不足してきて弁座用鉄系焼結合金も逐次改良
が必要となり、耐熱耐摩耗性を向上させた材料として、
特開昭62-10244に見られるように、Ni:0.5〜3%、Mo:
0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成
を有する合金鋼粉を主原料粉末とし、Mo:28%、Cr:8
%、Si:2%、Co:62%の金属間化合物粉末を混合し、成
形、焼結して、主原料合金鋼粉の化学組成の基地中に、
Mo:26〜30%、Cr:7〜9%、Si:1.5〜2.5%、残部Coの金
属間化合物を5〜25%分散させることを特徴とした焼結
合金が開発されてきている。
このように、焼結合金の基地の特性を決める原料粉末と
して、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、
残部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を用いて、
焼結合金の耐熱、耐摩耗性改良が進んできているが、さ
らにこれ以上の耐熱耐摩耗性向上を図る手段としては、
主原料合金鋼粉によって決まってくる基地の耐熱耐摩耗
性向上が必要である。
して、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、
残部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を用いて、
焼結合金の耐熱、耐摩耗性改良が進んできているが、さ
らにこれ以上の耐熱耐摩耗性向上を図る手段としては、
主原料合金鋼粉によって決まってくる基地の耐熱耐摩耗
性向上が必要である。
耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の基地の特性向上手段として
は、従来から使用されているNi:0.5〜3%、Mo:0.5〜3
%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成の合金
鋼粉を原料粉として考えるとき、Moを増加させると焼結
合金の耐酸化性が低下し、Coを増加させると鋼粉が著し
く硬くなり粉末特性の中の圧縮性が低下し、通常の粉末
冶金法で用いている方法では圧縮成形が困難になり、か
つ経済性の面で不利である。従って合金成分を調整して
特性向上を図る方法としてはNiを増加させることが最も
有効である。
は、従来から使用されているNi:0.5〜3%、Mo:0.5〜3
%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成の合金
鋼粉を原料粉として考えるとき、Moを増加させると焼結
合金の耐酸化性が低下し、Coを増加させると鋼粉が著し
く硬くなり粉末特性の中の圧縮性が低下し、通常の粉末
冶金法で用いている方法では圧縮成形が困難になり、か
つ経済性の面で不利である。従って合金成分を調整して
特性向上を図る方法としてはNiを増加させることが最も
有効である。
基地のNiを増加させる方法としては次の2種が考えられ
る。
る。
(1)フェロニッケルまたは金属Ni粉末を主原料合金鋼
粉と混合してNiを増加させる方法(混粉法) (2)主原料合金鋼粉製造時点でプリアロイとしてNiを
増加させる方法(プリアロイ法) しかし、(1)の方法の場合にはNiの拡散を焼結時点で
充分行わせるために、微細なフェロニッケルや金属Ni粉
末を用いる必要があり、微細な粉末を使うために粉末の
流動性が著しく悪化し、粉末の流動性が悪化すると粉末
の成形時に、 プレス金型に粉末を充填する際の作業性が悪化し、
焼結合金製造能率が低下する。
粉と混合してNiを増加させる方法(混粉法) (2)主原料合金鋼粉製造時点でプリアロイとしてNiを
増加させる方法(プリアロイ法) しかし、(1)の方法の場合にはNiの拡散を焼結時点で
充分行わせるために、微細なフェロニッケルや金属Ni粉
末を用いる必要があり、微細な粉末を使うために粉末の
流動性が著しく悪化し、粉末の流動性が悪化すると粉末
の成形時に、 プレス金型に粉末を充填する際の作業性が悪化し、
焼結合金製造能率が低下する。
粉末の金型内における充填密度が不均一になること
による部品強度、寸法精度のばらつきが大きくなる。
による部品強度、寸法精度のばらつきが大きくなる。
といった問題が起こる。
一方、(2)のプリアロイ法であると、固溶によって粉
末が硬くなり圧縮性が著しく低下し、粉末の圧縮性が低
下すると、粉末の成形時に、 プレス成形時の圧力を大きくする必要があり大型の
プレス機械が必要となる。
末が硬くなり圧縮性が著しく低下し、粉末の圧縮性が低
下すると、粉末の成形時に、 プレス成形時の圧力を大きくする必要があり大型の
プレス機械が必要となる。
同一成形圧力であると、焼結合金の密度が小さくな
り、強度低下を招く。
り、強度低下を招く。
といった問題が起こる。
〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は、従来技術の上記問題点を解決しようとするも
ので、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、
残部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を基本とし
て、鋼粉の流動性と圧縮性を低下させずに、Ni量を増加
させて、耐熱、耐摩耗性に優れた鉄系焼結合金を製造す
るのに適した合金用鋼粉を提供するものである。
ので、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、
残部が実質的にFeなる組成を有する合金鋼粉を基本とし
て、鋼粉の流動性と圧縮性を低下させずに、Ni量を増加
させて、耐熱、耐摩耗性に優れた鉄系焼結合金を製造す
るのに適した合金用鋼粉を提供するものである。
本発明はベース粉末の、 Ni:0.5〜3 % Mo:0.5〜3 % Co:5.5〜7.5% 残部が実質的にFeなる組成を有する予合金鋼粉の表面
に、Niが部分拡散結合されており、Niが部分拡散結合さ
れた鋼粉の全Ni含有量を5〜30%とした、流動性、圧縮
性の優れた耐熱耐摩耗性焼結合金用合金鋼粉を提供する
ものである。
に、Niが部分拡散結合されており、Niが部分拡散結合さ
れた鋼粉の全Ni含有量を5〜30%とした、流動性、圧縮
性の優れた耐熱耐摩耗性焼結合金用合金鋼粉を提供する
ものである。
本発明が提供する合金用鋼粉のベース合金鋼粉は、Ni:
0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質
的にFeなる組成を有する予合金鋼粉で、この予合金鋼粉
にNi源として、フェロニッケル粉、酸化ニッケル粉、金
属ニッケル粉などを、製品合金鋼粉におけるNi含有量が
5〜30%になるように混合し、還元性雰囲気、例えば純
H2、アンモニア分解ガス等の下で700〜950℃の温度にお
いて熱処理し、Niを予合金鋼粉表面に部分拡散結合させ
たものである。
0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:5.5〜7.5%、残部が実質
的にFeなる組成を有する予合金鋼粉で、この予合金鋼粉
にNi源として、フェロニッケル粉、酸化ニッケル粉、金
属ニッケル粉などを、製品合金鋼粉におけるNi含有量が
5〜30%になるように混合し、還元性雰囲気、例えば純
H2、アンモニア分解ガス等の下で700〜950℃の温度にお
いて熱処理し、Niを予合金鋼粉表面に部分拡散結合させ
たものである。
熱処理によってケーキ状に固まった部分拡散合金粉を解
砕機によって解砕後、スクリーンで所定粒度に篩分け
る。さらに粒度調整、均一化のためにブレンダで混合
し、本発明の合金用鋼粉製品を得る。
砕機によって解砕後、スクリーンで所定粒度に篩分け
る。さらに粒度調整、均一化のためにブレンダで混合
し、本発明の合金用鋼粉製品を得る。
予合金鋼粉に混合されたNi源中のNiは予合金鋼粉の表面
に部分拡散結合されており、微粉を残さないので鋼粉の
流動性を害せず、また、予合金鋼粉中への拡散がわずか
であるので鋼粉の圧縮性を損なうこともない。
に部分拡散結合されており、微粉を残さないので鋼粉の
流動性を害せず、また、予合金鋼粉中への拡散がわずか
であるので鋼粉の圧縮性を損なうこともない。
ベース粉末として、Ni:0.5〜3%、Mo:0.5〜3%、Co:
5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成の予合金鋼粉を
選んでいるのは、該鋼粉が耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の
原料粉末として非常に適しているからである。
5.5〜7.5%、残部が実質的にFeなる組成の予合金鋼粉を
選んでいるのは、該鋼粉が耐熱耐摩耗性鉄系焼結合金の
原料粉末として非常に適しているからである。
すなわち、ベース予合金鋼粉において、NiおよびMoは主
に強度の向上に寄与するが、Ni,Moとも0.5%未満では不
充分であり、一方、3%を超えて添加しても費用の割に
は効果が得られず、また、鋼粉が硬くなり圧縮性が劣化
し強度の低下を招く。また、Moを過剰に入れると耐酸化
性が低下する。
に強度の向上に寄与するが、Ni,Moとも0.5%未満では不
充分であり、一方、3%を超えて添加しても費用の割に
は効果が得られず、また、鋼粉が硬くなり圧縮性が劣化
し強度の低下を招く。また、Moを過剰に入れると耐酸化
性が低下する。
Coは5.5%未満では高温硬さが不足し摩耗し易く、一
方、7.5%を超えると鋼粉が硬くなり、圧縮成形が困難
になる。
方、7.5%を超えると鋼粉が硬くなり、圧縮成形が困難
になる。
本発明は、このベース予合金鋼粉表面にNiが部分拡散結
合されているもので、製品鋼粉中の全Ni含有量を5〜30
%としているのは、Niが5%未満では最終製品である焼
結合金の強度および耐摩耗性の向上が見られず、また、
上限を30%としているのは、これを超えてNiを部分拡散
結合させても強度および耐摩耗性の向上が見られないか
らである。
合されているもので、製品鋼粉中の全Ni含有量を5〜30
%としているのは、Niが5%未満では最終製品である焼
結合金の強度および耐摩耗性の向上が見られず、また、
上限を30%としているのは、これを超えてNiを部分拡散
結合させても強度および耐摩耗性の向上が見られないか
らである。
予合金鋼粉表面にNiを部分拡散結合させるのは還元性雰
囲気で行う。これは鋼粉およびNiの酸化を防止するため
である。
囲気で行う。これは鋼粉およびNiの酸化を防止するため
である。
部分拡散結合させるには700〜950℃で処理を行う。700
℃未満ではNiの予合金鋼粉表面への拡散速度が極度に遅
くなり、Niの鋼粉表面への結合が不充分となり、結合を
充分にするためには、非常に長時間を要し、経済的でな
いからであり、950℃より高い温度では逆にNiの拡散速
度が大き過ぎ、予合金鋼粉粒子中にNiの拡散が進み鋼粉
の圧縮性を損なうからである。
℃未満ではNiの予合金鋼粉表面への拡散速度が極度に遅
くなり、Niの鋼粉表面への結合が不充分となり、結合を
充分にするためには、非常に長時間を要し、経済的でな
いからであり、950℃より高い温度では逆にNiの拡散速
度が大き過ぎ、予合金鋼粉粒子中にNiの拡散が進み鋼粉
の圧縮性を損なうからである。
熱処理時間は、700〜950℃において熱処理する場合に、
30分未満では、Niの鋼粉粒子表面への結合が不充分であ
り、120分を超えると、Niの拡散が進み過ぎ鋼粉の圧縮
性を損なう。
30分未満では、Niの鋼粉粒子表面への結合が不充分であ
り、120分を超えると、Niの拡散が進み過ぎ鋼粉の圧縮
性を損なう。
なお、合金用鋼粉の流動度は、成形時の金型への充填性
の面から35秒/50g以下が必要であり、圧縮性は成形時の
密度の面から6t/cm2で成形時で6.70g/m3以上が必要であ
る。
の面から35秒/50g以下が必要であり、圧縮性は成形時の
密度の面から6t/cm2で成形時で6.70g/m3以上が必要であ
る。
実施例1 ベース粉末として、Fe−0.5〜3%Ni−0.5〜3%Mo−5.
5〜7.5%Co系の予合金鋼粉を用いた。
5〜7.5%Co系の予合金鋼粉を用いた。
この鋼粉に、金属Ni粉末を製品鋼粉中全Ni量が5,10,15,
20,25,30%になるようにダブルコーン型ミキサで30分間
混合した後、これらの6種の混合粉をそれぞれH2ガス雰
囲気中で875℃で60分間加熱して、ベースの予合金鋼粉
の表面にNiを部分拡散結合処理を施した。その後、通常
の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕、篩分操作を施
した。
20,25,30%になるようにダブルコーン型ミキサで30分間
混合した後、これらの6種の混合粉をそれぞれH2ガス雰
囲気中で875℃で60分間加熱して、ベースの予合金鋼粉
の表面にNiを部分拡散結合処理を施した。その後、通常
の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕、篩分操作を施
した。
ベース予合金鋼粉および得られた製品鋼粉の、化学成分
を第1表に、粒度分布を第2表に、見掛密度などを第3
表に示した。
を第1表に、粒度分布を第2表に、見掛密度などを第3
表に示した。
流動度はNiの添加量が増えるに伴い徐々に低下する傾向
にあるが、Ni:30%においても粉末冶金用鋼粉として満
足できる値である。また圧縮性もNi:5〜30%の範囲のい
ずれにおいても満足できる値である。
にあるが、Ni:30%においても粉末冶金用鋼粉として満
足できる値である。また圧縮性もNi:5〜30%の範囲のい
ずれにおいても満足できる値である。
比較例1 実施例1と同様に6種の混合粉を調製し、これ等の混合
粉の品質特性を、第1表、第2表および第3表に併記し
た。
粉の品質特性を、第1表、第2表および第3表に併記し
た。
流動度はNi:10%において50.9秒/50gで、実施例1−
(2)に比べて約20秒/50g遅く、さらにNi:15%以上に
おいては全く流動せず、粉末冶金用鋼粉としては適さな
い。
(2)に比べて約20秒/50g遅く、さらにNi:15%以上に
おいては全く流動せず、粉末冶金用鋼粉としては適さな
い。
比較例2 実施例1に用いた予合金鋼粉の化学成分をベースにし
て、製品鋼粉中のNiが5,10%となるように溶鋼の段階で
成分調整した水アトマイズ鋼粉を、H2雰囲気中で、950
℃にて60分間加熱し、鋼粉表面の酸化物を還元除去後、
通常の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕、篩分操作
を経て得た鋼粉の特性を、第1表、第2表および第3表
に併記した。
て、製品鋼粉中のNiが5,10%となるように溶鋼の段階で
成分調整した水アトマイズ鋼粉を、H2雰囲気中で、950
℃にて60分間加熱し、鋼粉表面の酸化物を還元除去後、
通常の粉末冶金用鋼粉製造に用いられる解砕、篩分操作
を経て得た鋼粉の特性を、第1表、第2表および第3表
に併記した。
圧粉体密度がNi:5%において、6.64g/cm3(6t/cm2で成
形)で、Ni:5%の実施例1−(1)に比べて0.19g/cm3
低く、さらにNi:10%においては、同じく6t/cm2で成形
時、6.43g/cm3で、実施例1−(2)の6.89g/cm3に比べ
ると、0.46g/cm3低い。
形)で、Ni:5%の実施例1−(1)に比べて0.19g/cm3
低く、さらにNi:10%においては、同じく6t/cm2で成形
時、6.43g/cm3で、実施例1−(2)の6.89g/cm3に比べ
ると、0.46g/cm3低い。
一般に粉末冶金法では、6t/cm2の圧力で成形した時に、
圧粉体密度が6.70g/cm3以上は必要といわれており、こ
れらプリアロイ法による比較例2の鋼粉は粉末冶金用鋼
粉には適さない。
圧粉体密度が6.70g/cm3以上は必要といわれており、こ
れらプリアロイ法による比較例2の鋼粉は粉末冶金用鋼
粉には適さない。
実施例2 実施例1−(1),(2),(3),(4),(5),
(6)の鋼粉を用いて焼結合金を製造し特性を調査し
た。
(6)の鋼粉を用いて焼結合金を製造し特性を調査し
た。
鋼粉に黒鉛粉を1%、ステアリン酸亜鉛(ZnSt)を0.5
%添加混合し、6t/cm2の圧力で成形後1140℃にて還元性
雰囲気で焼結して焼結合金を得た。
%添加混合し、6t/cm2の圧力で成形後1140℃にて還元性
雰囲気で焼結して焼結合金を得た。
焼結体の強度を圧環強さ(JISZ2507)で代表して測定
し、耐摩耗性も併せて調査した。
し、耐摩耗性も併せて調査した。
摩耗量は、回転片(SUH−3)を固定片(得られた焼結
合金)に押し付け、固定片の摩耗深さをもって摩耗量と
した。
合金)に押し付け、固定片の摩耗深さをもって摩耗量と
した。
測定条件は、 摩擦速度:2.0m/秒 荷重 :6.3kgf 摩擦距離:100m 温度 :300℃ である。
第1図に摩耗試験結果を、第2図に圧環強さ試験結果を
示す。
示す。
なお、ベース予合金鋼粉および比較例1−(1),
(2)、比較例2−(1),(2)による鋼粉について
も、本実施例と同様に焼結および測定を行い、測定結果
を第1図および第2図に記入した。
(2)、比較例2−(1),(2)による鋼粉について
も、本実施例と同様に焼結および測定を行い、測定結果
を第1図および第2図に記入した。
ベース予合金鋼粉と比較して、本発明の部分拡散結合鋼
粉は、Niの添加に伴い圧環強さ、耐摩耗性が向上する
が、30%付近になると、焼結体の組織中に軟質なNiリッ
チ相が増えるため、圧環強さの低下の兆しが見られ、こ
れに対応する摩耗量も増大の兆しを示す。
粉は、Niの添加に伴い圧環強さ、耐摩耗性が向上する
が、30%付近になると、焼結体の組織中に軟質なNiリッ
チ相が増えるため、圧環強さの低下の兆しが見られ、こ
れに対応する摩耗量も増大の兆しを示す。
比較例1−(1),(2)の混粉法鋼粉と、比較例2−
(1),(2)のプリアロイ法鋼粉を、それぞれ本発明
の部分拡散結合鋼粉と比較すると、混粉法鋼粉は本発明
によるものと特性はほぼ同じレベルであるが、特性のば
らつきが大きく品質が不安定であり工業的には望ましく
ない。
(1),(2)のプリアロイ法鋼粉を、それぞれ本発明
の部分拡散結合鋼粉と比較すると、混粉法鋼粉は本発明
によるものと特性はほぼ同じレベルであるが、特性のば
らつきが大きく品質が不安定であり工業的には望ましく
ない。
一方、プリアロイ法鋼粉は、鋼粉の圧縮性が低いために
焼結が進まず、焼結材の密度が低いためにNi含有量が多
いにもかかわらず、ベース予合金鋼粉よりも却って摩耗
量が大きく、圧環強さが低い。
焼結が進まず、焼結材の密度が低いためにNi含有量が多
いにもかかわらず、ベース予合金鋼粉よりも却って摩耗
量が大きく、圧環強さが低い。
本発明により、優れた流動性と圧縮性とを兼ね備えた合
金用鋼粉を得ることができ、この鋼粉を用いることによ
り、従来よりも耐摩耗性、耐熱性を大幅に向上させた内
燃機関弁座用鉄系焼結合金等の工業的な製造が可能とな
り、しかも、従来の粉末冶金法に加えて何ら特殊な設備
を必要とすることもないので、経済性の面でも有利であ
る。
金用鋼粉を得ることができ、この鋼粉を用いることによ
り、従来よりも耐摩耗性、耐熱性を大幅に向上させた内
燃機関弁座用鉄系焼結合金等の工業的な製造が可能とな
り、しかも、従来の粉末冶金法に加えて何ら特殊な設備
を必要とすることもないので、経済性の面でも有利であ
る。
第1図は鋼粉中のNi含有量と、この鋼粉を用いた焼結体
の摩耗量との関係を示すグラフ、第2図は鋼粉中のNi含
有量とこの鋼粉を用いた焼結体の圧環強さとの関係を示
すグラフである。
の摩耗量との関係を示すグラフ、第2図は鋼粉中のNi含
有量とこの鋼粉を用いた焼結体の圧環強さとの関係を示
すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 園部 秋夫 千葉県千葉市川崎町1番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 峰岸 俊幸 千葉県千葉市川崎町1番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (72)発明者 前田 義昭 千葉県千葉市川崎町1番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭61−130401(JP,A) 特公 昭55−36242(JP,B2)
Claims (1)
- 【請求項1】 Ni:0.5〜3 重量% Mo:0.5〜3 重量% Co:5.5〜7.5重量% 残部が実質的にFeから成る予合金鋼粉の表面に、Niが部
分拡散結合されており、前記部分拡散結合後の鋼粉の全
Niが5〜30重量%であることを特徴とする耐熱耐摩耗性
焼結合金用鋼粉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63197836A JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63197836A JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0247202A JPH0247202A (ja) | 1990-02-16 |
JPH079001B2 true JPH079001B2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=16381151
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63197836A Expired - Fee Related JPH079001B2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 耐熱耐摩耗性焼結合金用鋼粉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH079001B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101531346B1 (ko) * | 2012-12-24 | 2015-06-25 | 주식회사 포스코 | 철계 확산접합분말 제조방법 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102316651B1 (ko) | 2017-12-05 | 2021-10-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 합금강 분말 |
US11364541B2 (en) | 2017-12-05 | 2022-06-21 | Jfe Steel Corporation | Partially diffusion-alloyed steel powder |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5536242A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-13 | Chobe Taguchi | Water-proofing and stick-preventing paint for wood, concrete, and bill |
JPS61130401A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-18 | Kawasaki Steel Corp | 粉末冶金用合金鋼粉およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-08-10 JP JP63197836A patent/JPH079001B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101531346B1 (ko) * | 2012-12-24 | 2015-06-25 | 주식회사 포스코 | 철계 확산접합분말 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0247202A (ja) | 1990-02-16 |
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---|---|---|---|
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