JPH0619081B2 - 焼結用低合金鋼粉末及びその製造方法 - Google Patents
焼結用低合金鋼粉末及びその製造方法Info
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- JPH0619081B2 JPH0619081B2 JP60286716A JP28671685A JPH0619081B2 JP H0619081 B2 JPH0619081 B2 JP H0619081B2 JP 60286716 A JP60286716 A JP 60286716A JP 28671685 A JP28671685 A JP 28671685A JP H0619081 B2 JPH0619081 B2 JP H0619081B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は高強度焼結材料に製造に適した焼結用低合金鋼
粉末に関するものである。
粉末に関するものである。
（従来の技術） 焼結材料の使用方法として、近年では強度を必要とする
部位に用いる機械部品への採用が検討されており、既に
使用されているものもある。焼結材料に対する高強度の
要求は年々高まりつつあるが、この要求に適合する材料
は少ない。
部位に用いる機械部品への採用が検討されており、既に
使用されているものもある。焼結材料に対する高強度の
要求は年々高まりつつあるが、この要求に適合する材料
は少ない。
高強度焼結材料を得るため、合金化、均質化及び高密度
化等の種々の強化方法が検討されている。この中で合金
化により強度を向上させるため、胴（Ｃｕ）、ニッケル
（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、マンガン（Ｍｎ）、ク
ロム（Ｃｒ）等を鉄中に固溶させ強化させる予合金化法
あるいは混合法が知られている。
化等の種々の強化方法が検討されている。この中で合金
化により強度を向上させるため、胴（Ｃｕ）、ニッケル
（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、マンガン（Ｍｎ）、ク
ロム（Ｃｒ）等を鉄中に固溶させ強化させる予合金化法
あるいは混合法が知られている。
しかしながら、上記の方法により得られる焼結材料は強
度の点で必ずしも充分とはいえない。すなわち、予合金
化法においては、予合金化の段階で固溶硬化がおこり、
粉末の硬さが上昇するため、成形時の圧縮性が低下し材
料の高強度化に対しては不利となる。従って、再圧縮等
の方法により密度を更に上げることも必要となる。
度の点で必ずしも充分とはいえない。すなわち、予合金
化法においては、予合金化の段階で固溶硬化がおこり、
粉末の硬さが上昇するため、成形時の圧縮性が低下し材
料の高強度化に対しては不利となる。従って、再圧縮等
の方法により密度を更に上げることも必要となる。
一方、混合法においては、焼結の際に添加した合金元素
を鉄中拡散させるのに高温で長時間加熱することが必要
となり、又、活性金属であるＣｒやＭｎ等は焼結雰囲気
を厳密にコントロールしないと酸化をおこし拡散が妨げ
られる。このため均質な材料が得られ難く、合金元素添
加の割には強度は向上しない。
を鉄中拡散させるのに高温で長時間加熱することが必要
となり、又、活性金属であるＣｒやＭｎ等は焼結雰囲気
を厳密にコントロールしないと酸化をおこし拡散が妨げ
られる。このため均質な材料が得られ難く、合金元素添
加の割には強度は向上しない。
上述のように、合金化による強度の向上方法は問題を含
んでいるものの他の強化方法に比べても最も有利な方法
と考えられているため、種々の検討が為されている。例
えば、特公昭45−9649号公報「低合金粉末鉄の製法」の
明細書中には、合金元素、例えば還元しやすいＭｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕを特殊還元法により鉄粉の表面に付着させるこ
とにより予合金化粉末を製造する方法が開示されてい
る。これは予合金化の際の酸化による圧縮性低下の改良
を図ったものであり、圧縮性は純鉄粉と同等となってい
る。
んでいるものの他の強化方法に比べても最も有利な方法
と考えられているため、種々の検討が為されている。例
えば、特公昭45−9649号公報「低合金粉末鉄の製法」の
明細書中には、合金元素、例えば還元しやすいＭｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕを特殊還元法により鉄粉の表面に付着させるこ
とにより予合金化粉末を製造する方法が開示されてい
る。これは予合金化の際の酸化による圧縮性低下の改良
を図ったものであり、圧縮性は純鉄粉と同等となってい
る。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上記の方法においては合金元素の拡散に
問題があり、充分に均質化されていないため強度の向上
が図れない、焼入性がＣｒやＭｎを含むものよりやや劣
る、または特殊な還元法であるため製造コストが高くな
る等の問題があった。
問題があり、充分に均質化されていないため強度の向上
が図れない、焼入性がＣｒやＭｎを含むものよりやや劣
る、または特殊な還元法であるため製造コストが高くな
る等の問題があった。
また一般的に、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒは強度を向上さ
せるために焼結材料用の低合金鋼粉末に添加される金属
として有効であるが、含有量によって、または合金化の
方法によって焼結時の圧縮率が低下する、製品の強度が
均質でなく添加の割には強度の向上が望めない、また添
加する金属元素の量を多くしなければならないとか特殊
な還元法を必要とするなどの理由により製造コストが高
くなる等の点で問題がある。従って本発明の第一の目的
は焼結時の圧縮性が純鉄粉と同等であり、添加された金
属元素が均一に拡散した低合金鋼粉末を提供することで
あり、第二の目的は、上記の性質を有する低合金鋼粉末
を製造するために、予合金を製造する際に特殊な還元条
件を必要とせず、容易でコストの低い製造方法を提供す
ることにある。
せるために焼結材料用の低合金鋼粉末に添加される金属
として有効であるが、含有量によって、または合金化の
方法によって焼結時の圧縮率が低下する、製品の強度が
均質でなく添加の割には強度の向上が望めない、また添
加する金属元素の量を多くしなければならないとか特殊
な還元法を必要とするなどの理由により製造コストが高
くなる等の点で問題がある。従って本発明の第一の目的
は焼結時の圧縮性が純鉄粉と同等であり、添加された金
属元素が均一に拡散した低合金鋼粉末を提供することで
あり、第二の目的は、上記の性質を有する低合金鋼粉末
を製造するために、予合金を製造する際に特殊な還元条
件を必要とせず、容易でコストの低い製造方法を提供す
ることにある。
（問題点を解決するための手段） 上記の問題点を達成するために、本発明の焼結用低合金
鋼粉末は、総重量に対して0.2 〜1.5 重量％のモリブデ
ン（Ｍｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、0.
1 重量％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素
（Ｏ）、0.5 〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可
避不純物を含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる焼結用低
合金鋼粉末であつて、ニッケル（Ｎｉ）を含まない合金
粉末とニッケル粉との集合化粉末であることを特徴とす
る。
鋼粉末は、総重量に対して0.2 〜1.5 重量％のモリブデ
ン（Ｍｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、0.
1 重量％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素
（Ｏ）、0.5 〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可
避不純物を含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる焼結用低
合金鋼粉末であつて、ニッケル（Ｎｉ）を含まない合金
粉末とニッケル粉との集合化粉末であることを特徴とす
る。
また、本発明は、 ａ）モリブデン（Ｍｏ）、マンガン（Ｍｎ）、炭素
（Ｃ）、酸素（Ｏ）、及び不可避不純物を含有し、残部
が鉄（Ｆｅ）よりなる溶湯を水噴霧法により粉末化して
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末を製造する工程、 ｂ）上記Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末と、該粉末の平
均粒子径の１／１０以下の平均粉末粒子径を有するニッ
ケル粉またはニッケル酸化物粉とを混合する工程、 ｃ）前記混合粉末を還元雰囲気下で熱処理することによ
り集合化する工程、及び ｄ）上記の集合化粉末を粉砕する工程より、 総重量に対して 0.2〜1.5 重量％のモリブデン（Ｍ
ｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、 0.1重量
％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素（Ｏ）、0.
5 〜5 重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可避不純物を
含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる低合金鋼粉末を製造
することを特徴とする焼結用低合金鋼粉末の製造方法に
関する。
（Ｃ）、酸素（Ｏ）、及び不可避不純物を含有し、残部
が鉄（Ｆｅ）よりなる溶湯を水噴霧法により粉末化して
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末を製造する工程、 ｂ）上記Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末と、該粉末の平
均粒子径の１／１０以下の平均粉末粒子径を有するニッ
ケル粉またはニッケル酸化物粉とを混合する工程、 ｃ）前記混合粉末を還元雰囲気下で熱処理することによ
り集合化する工程、及び ｄ）上記の集合化粉末を粉砕する工程より、 総重量に対して 0.2〜1.5 重量％のモリブデン（Ｍ
ｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、 0.1重量
％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素（Ｏ）、0.
5 〜5 重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可避不純物を
含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる低合金鋼粉末を製造
することを特徴とする焼結用低合金鋼粉末の製造方法に
関する。
Ｍｏは焼結体組織をベイナイト化し、強度を向上させ、
且つ熱処理時の焼入性を向上させる効果があるが、重量
比で 0.2％未満では効果が少なく、 1.5％を越えると圧
縮性の低下を招き、添加量の割には強度の向上が得られ
にくく、且つコスト高となるため、 0.2％〜 1.5％の範
囲が好ましい。
且つ熱処理時の焼入性を向上させる効果があるが、重量
比で 0.2％未満では効果が少なく、 1.5％を越えると圧
縮性の低下を招き、添加量の割には強度の向上が得られ
にくく、且つコスト高となるため、 0.2％〜 1.5％の範
囲が好ましい。
ＭｎはＭｏと類似の効果を有するが、重量比で0.05％未
満では強度向上が不充分であり、0.25％を超えると圧縮
性を低下させるため、0.05〜0.25％が好ましい。
満では強度向上が不充分であり、0.25％を超えると圧縮
性を低下させるため、0.05〜0.25％が好ましい。
Ｎｉは重量比で 0.5％未満では強度向上が少なく、 5％
を超えるとオーステナイト系の鉄の量が増加し、また圧
縮性も低下するため 0.5〜 5％が好ましい。また、Ｎｉ
は予合金化すると圧縮性を低下させ、単に混合するだけ
では拡散が充分に行われないため、予合金化したＦｅ−
Ｍｏ−Ｍｎ粉と混合した後、加熱処理により集合化する
必要がある。Ｎｉはニッケル粉またはニッケル酸化物
（ＮｉまたはＮｉＯ）として添加され得るが、その平均
粒子径が予合金粉末の平均粒子径の1/10より大きくなる
と、集合化粉末中でのＮｉの偏析が生じやすくなるため
強度のバラツキが大きくなり、また、予合金粉末との集
合化を阻害する可能性も生じてくるため、予合金粉末の
1/10以下の平均粒子径のＮｉまたはＮｉＯ粉を用いる必
要がある。
を超えるとオーステナイト系の鉄の量が増加し、また圧
縮性も低下するため 0.5〜 5％が好ましい。また、Ｎｉ
は予合金化すると圧縮性を低下させ、単に混合するだけ
では拡散が充分に行われないため、予合金化したＦｅ−
Ｍｏ−Ｍｎ粉と混合した後、加熱処理により集合化する
必要がある。Ｎｉはニッケル粉またはニッケル酸化物
（ＮｉまたはＮｉＯ）として添加され得るが、その平均
粒子径が予合金粉末の平均粒子径の1/10より大きくなる
と、集合化粉末中でのＮｉの偏析が生じやすくなるため
強度のバラツキが大きくなり、また、予合金粉末との集
合化を阻害する可能性も生じてくるため、予合金粉末の
1/10以下の平均粒子径のＮｉまたはＮｉＯ粉を用いる必
要がある。
Ｏ及びＣは、予合金粉末の硬さを上昇させ、圧縮性を著
しく低下させるため、Ｏは重量比で0.3 ％以下、Ｃは重
量比で 0.1％以下にする必要がある。
しく低下させるため、Ｏは重量比で0.3 ％以下、Ｃは重
量比で 0.1％以下にする必要がある。
Ｃｒは圧縮性を著しく低下させるため、本発明の低合金
鋼粉末には含有させない。
鋼粉末には含有させない。
（実施例） 以下、実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明す
る。
る。
実施例１： 第１表に示した組成のうちニッケル以外の成分を含有す
る溶湯を溶解炉中で作り、この溶湯をタンディッシュよ
り流出させ、この溶湯流に噴霧媒として高圧の水を作用
させる所謂水噴霧法により平均粒子径80μｍのＦｅ−Ｍ
ｏ−Ｍｎ系予合金粉末（乾燥粉）を製造し、次にこの粉
末と平均粒子径5 μｍのニッケル粉（カーボニルニッケ
ル粉）とを市販のＶ型混合機に挿入し、30分間混合し
た。この混合粉末を水素−窒素混合の還元雰囲気の熱処
理炉の中に入れ、 930℃で30分間の熱処理を施して集合
化した。その後、この集合化粉末をハンマーミルにて粉
砕した後ＪＩＳ標準ふるいは80meshにより分級を行い、
80mesh以下の粉末を得た。
る溶湯を溶解炉中で作り、この溶湯をタンディッシュよ
り流出させ、この溶湯流に噴霧媒として高圧の水を作用
させる所謂水噴霧法により平均粒子径80μｍのＦｅ−Ｍ
ｏ−Ｍｎ系予合金粉末（乾燥粉）を製造し、次にこの粉
末と平均粒子径5 μｍのニッケル粉（カーボニルニッケ
ル粉）とを市販のＶ型混合機に挿入し、30分間混合し
た。この混合粉末を水素−窒素混合の還元雰囲気の熱処
理炉の中に入れ、 930℃で30分間の熱処理を施して集合
化した。その後、この集合化粉末をハンマーミルにて粉
砕した後ＪＩＳ標準ふるいは80meshにより分級を行い、
80mesh以下の粉末を得た。
実施例２： 第１表に示した組成に基づいて水粉霧法により形成した
不可避不純物を含むＦｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末（乾
燥粉、平均粒子径80μｍ）と酸化ニッケル粉（平均粒子
径1.6 μｍ）とを市販のＶ型混合機により、30分間混合
した。続いて水素−窒素混合の還元雰囲気中、 930℃で
40分間の熱処理を施し、集合化粉末を得た。これを、ハ
ンマーミルにて粉砕した後、80meshの篩にて分級を行
い、80mesh以下の粉末を得た。
不可避不純物を含むＦｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末（乾
燥粉、平均粒子径80μｍ）と酸化ニッケル粉（平均粒子
径1.6 μｍ）とを市販のＶ型混合機により、30分間混合
した。続いて水素−窒素混合の還元雰囲気中、 930℃で
40分間の熱処理を施し、集合化粉末を得た。これを、ハ
ンマーミルにて粉砕した後、80meshの篩にて分級を行
い、80mesh以下の粉末を得た。
実施例３： 第１表に示した組成の低合金鋼粉末を実施例１の方法に
準じて製造した。
準じて製造した。
比較例１： 第１表に示した組成に基づいて、水噴霧法により、不可
避不純物を含むＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ−Ｍｏ系予合金粉末
（乾燥粉、平均粒子径73μｍ）を形成した。次いで水素
−窒素混合の還元雰囲気中 930℃で30分の熱処理を施し
て集合化した。その後、これをハンマーミルで粉砕した
後、80meshの篩で分級し、80mesh以下の粉末を得た。
避不純物を含むＦｅ−Ｎｉ−Ｍｎ−Ｍｏ系予合金粉末
（乾燥粉、平均粒子径73μｍ）を形成した。次いで水素
−窒素混合の還元雰囲気中 930℃で30分の熱処理を施し
て集合化した。その後、これをハンマーミルで粉砕した
後、80meshの篩で分級し、80mesh以下の粉末を得た。
比較例２： 市販の純鉄粉（80mesh以下）とフェロモリブデン粉(JIS
FMnLI,200mesh以下)、フェロマンガン粉(JIS FMnLIk,2
00mesh 以下)及びＮｉ粉（平均粒子径５μｍ）をＶ型混
合機により30分間混合した。
FMnLI,200mesh以下)、フェロマンガン粉(JIS FMnLIk,2
00mesh 以下)及びＮｉ粉（平均粒子径５μｍ）をＶ型混
合機により30分間混合した。
比較例３： 第１表に示した組成に基づいて、水噴霧法により不可避
不純物を含むＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末を形
成した。該粉末（平均粒子径79μｍ）とＮｉ粉（平均粒
子径５μｍ）とををＶ型混合機により30分間混合した。
次いで水素−窒素混合の還元雰囲気中で 930℃で30分間
の熱処理を施して集合化した。その後、これをハンマー
ミルで粉砕した後分級を行い、80mesh以下の粉末を得
た。
不純物を含むＦｅ−Ｎｉ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末を形
成した。該粉末（平均粒子径79μｍ）とＮｉ粉（平均粒
子径５μｍ）とををＶ型混合機により30分間混合した。
次いで水素−窒素混合の還元雰囲気中で 930℃で30分間
の熱処理を施して集合化した。その後、これをハンマー
ミルで粉砕した後分級を行い、80mesh以下の粉末を得
た。
比較例４： 第１表に示した組成に基づいて、水噴霧法により不可避
不純物を含むＦｅ−Ｍｏ系予合金粉末を形成した。該予
合金粉末（平均粒子径85μｍ）とＮｉ粉（平均粒子径５
μｍ）とをＶ型混合機で30分間混合した後、水素−窒素
混合の還元雰囲気中で、 930℃で30分間熱処理を施して
集合化した。これをハンマーミルで粉砕して解離した後
分級を行い、80mesh以下の粉末を得た。
不純物を含むＦｅ−Ｍｏ系予合金粉末を形成した。該予
合金粉末（平均粒子径85μｍ）とＮｉ粉（平均粒子径５
μｍ）とをＶ型混合機で30分間混合した後、水素−窒素
混合の還元雰囲気中で、 930℃で30分間熱処理を施して
集合化した。これをハンマーミルで粉砕して解離した後
分級を行い、80mesh以下の粉末を得た。
試験例１：圧縮性試験 ＪＳＰＭ標準１−６４の金属粉の圧縮性試験法にて準拠
して成形体密度(g／cm2) を測定することにより粉末の
圧縮性を調べた。
して成形体密度(g／cm2) を測定することにより粉末の
圧縮性を調べた。
実施例１ないし３及び比較例１ないし４の各粉末を成形
圧力５ｔ／cm2で、金型の薄面に潤滑剤を塗布して成形
し、それぞれの圧縮率を調べた。結果を図のグラフに示
す。実施例１ないし３で製造し低合金鋼粉末の圧縮性
は、比較例１のＦｅ−Ｍｏ−Ｍｎ−Ｎｉ系予合金粉末よ
り優れており、純鉄粉とＭｏ，Ｍｎ及びＮｉ粉を混合し
てなる比較例２の粉末と同等である。従って実施例１な
いし３の低合金粉末は純鉄粉を原料とした混合粉末の圧
縮性と同等の圧縮性が得られることがわかる。また実施
例１ないし３の低合金鋼粉末の圧縮性は、Ｃｒを予合金
化した以外は実施例１ないし３とほぼ同様の方法により
製造された比較例３の粉末よりも著しく優れている。従
ってＣｒの予合金化が圧縮性に対して悪影響を及ぼすこ
とが明らかである。
圧力５ｔ／cm2で、金型の薄面に潤滑剤を塗布して成形
し、それぞれの圧縮率を調べた。結果を図のグラフに示
す。実施例１ないし３で製造し低合金鋼粉末の圧縮性
は、比較例１のＦｅ−Ｍｏ−Ｍｎ−Ｎｉ系予合金粉末よ
り優れており、純鉄粉とＭｏ，Ｍｎ及びＮｉ粉を混合し
てなる比較例２の粉末と同等である。従って実施例１な
いし３の低合金粉末は純鉄粉を原料とした混合粉末の圧
縮性と同等の圧縮性が得られることがわかる。また実施
例１ないし３の低合金鋼粉末の圧縮性は、Ｃｒを予合金
化した以外は実施例１ないし３とほぼ同様の方法により
製造された比較例３の粉末よりも著しく優れている。従
ってＣｒの予合金化が圧縮性に対して悪影響を及ぼすこ
とが明らかである。
試験例２：引張強さ試験 実施例１ないし３及び比較例１ないし４による低合金鋼
粉末を原料として製造した焼結材料について、ＪＳＰＭ
標準２−６４の金属焼結体の引張試験法に基づいて強度
を測定し、高強度焼結材料用の原料粉末としての適否を
検討した。焼結体は、各原料粉末に対して0.55重量％の
黒鉛粉と 0.8重量％の潤滑用ステアリン酸亜鉛粉を添加
し、混合した後、圧縮体密度 7.0ｇ／cm3に成形し、こ
れを分解アンモニアガス中、1170℃で50分間焼結を行
い、続いて熱処理を行なうことにより製造した。熱処理
は真空焼入とし、 870℃で30分間加熱保持した後、油中
冷却し、続いて 190℃で60分間焼戻しすることにより行
った。引張強さ試験の結果を図に示す。図のグラフよ
り、実施例１ないし３の低合金鋼粉末の引張強さが比較
例のいずれのものと比べても著しく良好であることが明
らかである。
粉末を原料として製造した焼結材料について、ＪＳＰＭ
標準２−６４の金属焼結体の引張試験法に基づいて強度
を測定し、高強度焼結材料用の原料粉末としての適否を
検討した。焼結体は、各原料粉末に対して0.55重量％の
黒鉛粉と 0.8重量％の潤滑用ステアリン酸亜鉛粉を添加
し、混合した後、圧縮体密度 7.0ｇ／cm3に成形し、こ
れを分解アンモニアガス中、1170℃で50分間焼結を行
い、続いて熱処理を行なうことにより製造した。熱処理
は真空焼入とし、 870℃で30分間加熱保持した後、油中
冷却し、続いて 190℃で60分間焼戻しすることにより行
った。引張強さ試験の結果を図に示す。図のグラフよ
り、実施例１ないし３の低合金鋼粉末の引張強さが比較
例のいずれのものと比べても著しく良好であることが明
らかである。
（発明の効果） 上記のように、本発明による焼結材料用低合鋼粉末は、
Ｍｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ、Ｏの各成分元素を鉄中に所定比
率で含み、しかもＮｉを他の元素と共に予合金化せずに
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末と熱処理することにより
集合化しているため、予合金化の際に各成分元素が固溶
硬化して圧縮性を低下させることもなく、高密度の製品
を得ることができ、その結果として製品の強度が著しく
向上する。また、Ｎｉは単に混合しているだけでなく、
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金化粉末と集合化させているた
め良好に拡散することができ、強度が均一な製品を得る
ことができる。さらに、本発明の製造方法は予合金化及
び焼結の際に特殊且つ高価な還元条件を必要としないた
め、簡便な装置及び操作方法により、しかもコストの低
い方法で高品質の低合金鋼粉末を製造することができ
る。
Ｍｏ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃ、Ｏの各成分元素を鉄中に所定比
率で含み、しかもＮｉを他の元素と共に予合金化せずに
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末と熱処理することにより
集合化しているため、予合金化の際に各成分元素が固溶
硬化して圧縮性を低下させることもなく、高密度の製品
を得ることができ、その結果として製品の強度が著しく
向上する。また、Ｎｉは単に混合しているだけでなく、
Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金化粉末と集合化させているた
め良好に拡散することができ、強度が均一な製品を得る
ことができる。さらに、本発明の製造方法は予合金化及
び焼結の際に特殊且つ高価な還元条件を必要としないた
め、簡便な装置及び操作方法により、しかもコストの低
い方法で高品質の低合金鋼粉末を製造することができ
る。
図は本発明の実施例及び比較例の各粉末の圧縮性試験及
び引張強さ試験の結果を示すグラフである。
び引張強さ試験の結果を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】総重量に対して0.2 〜1.5 重量％のモリブ
デン（Ｍｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、
0.1 重量％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素
（Ｏ）、0.5 〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可
避不純物を含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる焼結用低
合金鋼粉末であつて、ニッケル（Ｎｉ）を含まない合金
粉末とニッケル粉との集合化粉末であることを特徴とす
る焼結用低合金鋼粉末。 - 【請求項２】ａ）モリブデン（Ｍｏ）、マンガン（Ｍ
ｎ）、炭素（Ｃ）、酸素（Ｏ）、及び不可避不純物を含
有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる溶湯を水噴霧法により
粉末化してＦｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末を製造する工
程、 ｂ）上記Ｆｅ−Ｍｏ−Ｍｎ系予合金粉末と、該粉末の平
均粒子径の１／１０以下の平均粉末粒子径を有するニッ
ケル粉またはニッケル酸化物粉とを混合する工程、 ｃ）前記混合粉末を還元雰囲気下で熱処理することによ
り集合化する工程、及び ｄ）上記の集合化粉末を粉砕する工程より、 総重量に対して0.2 〜1.5 重量％のモリブデン（Ｍ
ｏ）、0.05〜0.25重量％のマンガン（Ｍｎ）、0.1 重量
％以下の炭素（Ｃ）、0.3 重量％以下の酸素（Ｏ）、0.
5 〜５重量％のニッケル（Ｎｉ）、及び不可避不純物を
含有し、残部が鉄（Ｆｅ）よりなる低合金鋼粉末を製造
することを特徴とする焼結用低合金鋼粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60286716A JPH0619081B2 (ja) | 1985-12-19 | 1985-12-19 | 焼結用低合金鋼粉末及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60286716A JPH0619081B2 (ja) | 1985-12-19 | 1985-12-19 | 焼結用低合金鋼粉末及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62146203A JPS62146203A (ja) | 1987-06-30 |
| JPH0619081B2 true JPH0619081B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=17708074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60286716A Expired - Lifetime JPH0619081B2 (ja) | 1985-12-19 | 1985-12-19 | 焼結用低合金鋼粉末及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0619081B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3853000T2 (de) | 1987-09-30 | 1995-06-01 | Kawasaki Steel Co | Zusammengesetztes legierungsstahlpulver und gesinterter legierungsstahl. |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1009425A (en) * | 1961-11-30 | 1965-11-10 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to metal powders and articles produced therefrom |
| GB1259369A (ja) * | 1968-04-16 | 1972-01-05 | ||
| US4266974A (en) * | 1978-10-30 | 1981-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powder having excellent compressibility, moldability and heat-treatment property |
| GB2094834A (en) * | 1981-02-24 | 1982-09-22 | Sumitomo Metal Ind | Oil-atomised low-alloy steel powder and production thereof |
-
1985
- 1985-12-19 JP JP60286716A patent/JPH0619081B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1009425A (en) * | 1961-11-30 | 1965-11-10 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to metal powders and articles produced therefrom |
| GB1259369A (ja) * | 1968-04-16 | 1972-01-05 | ||
| US4266974A (en) * | 1978-10-30 | 1981-05-12 | Kawasaki Steel Corporation | Alloy steel powder having excellent compressibility, moldability and heat-treatment property |
| GB2094834A (en) * | 1981-02-24 | 1982-09-22 | Sumitomo Metal Ind | Oil-atomised low-alloy steel powder and production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62146203A (ja) | 1987-06-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |