JPH0247047A - 制振材料および制振処理方法 - Google Patents
制振材料および制振処理方法Info
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- JPH0247047A JPH0247047A JP63198093A JP19809388A JPH0247047A JP H0247047 A JPH0247047 A JP H0247047A JP 63198093 A JP63198093 A JP 63198093A JP 19809388 A JP19809388 A JP 19809388A JP H0247047 A JPH0247047 A JP H0247047A
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Landscapes
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車の床面等に例示される薄板鋼板等に極
めて友好な制振材料および制振処理方法に関し、更に詳
細には特定の三層よりなる４０℃近辺に制振性のピーク
を顕現し得る制振材料および該制振材料を用いた制振処
理方法に関する。
めて友好な制振材料および制振処理方法に関し、更に詳
細には特定の三層よりなる４０℃近辺に制振性のピーク
を顕現し得る制振材料および該制振材料を用いた制振処
理方法に関する。
従来、薄板鋼板の制振材料としては、臨青物質および無
［ル質充填材を主成分として含有する厚さ２１程度の＠
層のシート状物が多用されていた。
［ル質充填材を主成分として含有する厚さ２１程度の＠
層のシート状物が多用されていた。
かかる単層のシート状物により制振処理を行う場合、制
振性のピークは２０℃近辺になり、且つ制振性を示す損
失係数は最大でも０．２未満である。
振性のピークは２０℃近辺になり、且つ制振性を示す損
失係数は最大でも０．２未満である。
自動車の床面等では４０℃近辺の温度で制振性のピーク
を顕現することが要望されているが、これに沿い且つ制
振性をより良くしたものも提案されている。 例えば前
記単層のシート状物の厚みを増す方法では他方で要望さ
ている軽量化に逆行し、また例えば拘束ＧＶＩ板と制振
層よりなる二層構造の制振材料も提案されているが、拘
束鋼板による重量増や制振材料工程でビス止め等の煩雑
な工程を要する等の問題が解決されていない。
を顕現することが要望されているが、これに沿い且つ制
振性をより良くしたものも提案されている。 例えば前
記単層のシート状物の厚みを増す方法では他方で要望さ
ている軽量化に逆行し、また例えば拘束ＧＶＩ板と制振
層よりなる二層構造の制振材料も提案されているが、拘
束鋼板による重量増や制振材料工程でビス止め等の煩雑
な工程を要する等の問題が解決されていない。
これらのＭ９増や制振処理工程の簡略化を目的として、
熱硬化性樹脂拘束層と制振層とよりなる二層の制振材料
が提案さているが、制振性のピークを示す温度は、その
要望されている４０℃よりもはるかに高くなり、７０℃
近辺にまでなるといった問題があり、未だｖ１振性のピ
ークを示す温度が４０℃近辺に顕現され、且つ制振性の
ピークを示すときの損失係数が０．２を超える制振材料
および制振処理方法に係わる技術は知られていない。
熱硬化性樹脂拘束層と制振層とよりなる二層の制振材料
が提案さているが、制振性のピークを示す温度は、その
要望されている４０℃よりもはるかに高くなり、７０℃
近辺にまでなるといった問題があり、未だｖ１振性のピ
ークを示す温度が４０℃近辺に顕現され、且つ制振性の
ピークを示すときの損失係数が０．２を超える制振材料
および制振処理方法に係わる技術は知られていない。
薄板鋼板、例えば自動車の床面等の制振処理は、作動機
械音の静かなこと、走行動作音の静かなこと等静かな自
動車という社会的ニーズに対応するに極めて大切な手段
である。
械音の静かなこと、走行動作音の静かなこと等静かな自
動車という社会的ニーズに対応するに極めて大切な手段
である。
しかしながら、未だ制振性が期待される性能より低く、
また要望される温度域における制振性が不充分であり、
さらには軽量化の要望に逆行したり、制振処理工程が煩
雑になる等の問題点がある。
また要望される温度域における制振性が不充分であり、
さらには軽量化の要望に逆行したり、制振処理工程が煩
雑になる等の問題点がある。
かかる実態に鑑み、本発明者らは、制振性のピークが４
０℃近辺にあり、且つ損失ＩＦ接が０．２以上に顕現し
得る制振材料および著しい重量増となることなく、且つ
簡便に実施し得る制振処理方法を見出すべく鋭意研究の
結果、瀝青系物質を主たるバインダーとした熱融着性を
有する嵩高性層と熱硬化性樹脂拘束層との間に４０℃に
おける損失正接が０．５以上の粘弾性物質を熱硬化性樹
脂拘束層の厚みの１７４以下になるように形成せしめて
なる三層構造の制振材料により上記問題点をことごとく
解決し、更に該制振材料を任意形状に裁断し被制振対象
面に嵩高性層が接するように単に載置し、１００〜２０
０℃の温度で１０〜３０分加熱処理を行う制振処理方法
を見出した。
０℃近辺にあり、且つ損失ＩＦ接が０．２以上に顕現し
得る制振材料および著しい重量増となることなく、且つ
簡便に実施し得る制振処理方法を見出すべく鋭意研究の
結果、瀝青系物質を主たるバインダーとした熱融着性を
有する嵩高性層と熱硬化性樹脂拘束層との間に４０℃に
おける損失正接が０．５以上の粘弾性物質を熱硬化性樹
脂拘束層の厚みの１７４以下になるように形成せしめて
なる三層構造の制振材料により上記問題点をことごとく
解決し、更に該制振材料を任意形状に裁断し被制振対象
面に嵩高性層が接するように単に載置し、１００〜２０
０℃の温度で１０〜３０分加熱処理を行う制振処理方法
を見出した。
本発明の制振材料は瀝青系物質を主たるバインダーとし
た熱融着性を有する嵩高性層を備え、この嵩高層を被制
振対象面に接するように単に載置し、加熱処理すること
により、被制振対象面と制振材料は強固な接着をし、か
つこの嵩高性層は振動の増幅作用を行う。また、４０℃
における損失正接が０．５以上の粘弾性物質を中間層に
用いたことにより、機械的振動は熱エネルギーに変換さ
れる。
た熱融着性を有する嵩高性層を備え、この嵩高層を被制
振対象面に接するように単に載置し、加熱処理すること
により、被制振対象面と制振材料は強固な接着をし、か
つこの嵩高性層は振動の増幅作用を行う。また、４０℃
における損失正接が０．５以上の粘弾性物質を中間層に
用いたことにより、機械的振動は熱エネルギーに変換さ
れる。
また、熱硬化性樹脂拘束層は加７４シ処理により硬化反
応を起こし剛性のある状態となり拘束作用をする。
応を起こし剛性のある状態となり拘束作用をする。
嵩高性層は、瀝青系物質を主たるバインダーとし、熱融
着性を有することを必須とするが、瀝青系物質は任意の
アスファルトであってよく、ストレートアスファルト、
ブローンアスファルト、セミブロンアスファルト等の１
種もしくは２種以上の混合であっ°ζも良い。必要に応
じて天然ゴムやポリブタジェンゴム、スチレンブタジェ
ンゴム、ブチルゴム、クロロプレンゴム等の合成ゴム、
石油樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン酢
酸ビニル共重合体を混合したバインダーとしても良い。
着性を有することを必須とするが、瀝青系物質は任意の
アスファルトであってよく、ストレートアスファルト、
ブローンアスファルト、セミブロンアスファルト等の１
種もしくは２種以上の混合であっ°ζも良い。必要に応
じて天然ゴムやポリブタジェンゴム、スチレンブタジェ
ンゴム、ブチルゴム、クロロプレンゴム等の合成ゴム、
石油樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン酢
酸ビニル共重合体を混合したバインダーとしても良い。
嵩高性層はバインダー以外の成分として無機質充填材や
有機質充填材を含有して成り、該充填材としでは炭酸カ
ルシウム、タルク、クレー等の粉状のもの、アスベスト
、スラッグウール、ポリエチレンファイバー、パルプな
どの繊維状のもの、マイカ等の鱗片状のもの等の任意の
ものであって良く、単独もしくは２種以上の混合であっ
ても良い。嵩高性層の厚みは１ｍｍ〜５ ｍｍ、好まし
くは１．５ｍｍ 〜４．０ ｍｍである。１ｆｆｌＩ１
１未満では振動の増幅作用か低く 、５ｍｍを超えると
著しい重量増加をもたらすという問題を生じる。
有機質充填材を含有して成り、該充填材としでは炭酸カ
ルシウム、タルク、クレー等の粉状のもの、アスベスト
、スラッグウール、ポリエチレンファイバー、パルプな
どの繊維状のもの、マイカ等の鱗片状のもの等の任意の
ものであって良く、単独もしくは２種以上の混合であっ
ても良い。嵩高性層の厚みは１ｍｍ〜５ ｍｍ、好まし
くは１．５ｍｍ 〜４．０ ｍｍである。１ｆｆｌＩ１
１未満では振動の増幅作用か低く 、５ｍｍを超えると
著しい重量増加をもたらすという問題を生じる。
嵩高性層と熱硬化性樹脂拘束ことの中間層を形成する粘
弾性物質は４０℃における損失正接が０．５以上である
こと、および熱硬化性樹脂拘束層の厚みの１／４以下の
厚みであることを必須とするが、材料としては制振材料
の製造面、制振処理時の加熱処理の面よりしてホントメ
ルト性を有することが好ましい。
弾性物質は４０℃における損失正接が０．５以上である
こと、および熱硬化性樹脂拘束層の厚みの１／４以下の
厚みであることを必須とするが、材料としては制振材料
の製造面、制振処理時の加熱処理の面よりしてホントメ
ルト性を有することが好ましい。
例えば、エラストマー、粘着付与樹脂、軟化剤必要に応
じて老化防止剤や充填剤を混合した混合物を挙げること
ができる。より詳細に例示すれば、スチレンブタジェン
ラバー、石油樹脂、オイル、ストレートアスファルト等
の混合物やポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、ポリイソブチレン、ポリプロピレン等から選ばれる
ポリマーにポリブテン、スルホンアミド樹脂、石油樹脂
などから選ばれる可塑剤とし”どの効果を顕現する材料
やブチラール樹脂、石油樹脂、アクリルニトリルポリマ
ー、ポリイソブチレンなどから選ばれる粘着付与剤とし
ての効果を顕現する材料を主たる成分として組み合わせ
たものであって良い。損失正接が０．５未満では制振性
に劣り、厚みが熱硬化性樹脂拘束層の１／４を超えると
経済性、重量増の面で劣る。
じて老化防止剤や充填剤を混合した混合物を挙げること
ができる。より詳細に例示すれば、スチレンブタジェン
ラバー、石油樹脂、オイル、ストレートアスファルト等
の混合物やポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合
体、ポリイソブチレン、ポリプロピレン等から選ばれる
ポリマーにポリブテン、スルホンアミド樹脂、石油樹脂
などから選ばれる可塑剤とし”どの効果を顕現する材料
やブチラール樹脂、石油樹脂、アクリルニトリルポリマ
ー、ポリイソブチレンなどから選ばれる粘着付与剤とし
ての効果を顕現する材料を主たる成分として組み合わせ
たものであって良い。損失正接が０．５未満では制振性
に劣り、厚みが熱硬化性樹脂拘束層の１／４を超えると
経済性、重量増の面で劣る。
熱硬化性樹脂拘束層は、１００〜２００ ’Ｃの温度で
１０〜３０分の加熱６理により硬化反応を起こすことを
必須とするが、硬化反応についてはブロックィソンア不
−トとポリオールやポリオールアミンなどの反応、エポ
キシ樹脂とブロックアミンなどの反応やイオウ等による
ゴムの加硫反応などであっても良い。また、アスファル
トや熱可塑性樹脂の併用も許容される。必要に応して炭
酸カルシウム、硫酸バリウム、クレー、タルク、無機繊
維、有機繊維、マイカ等を用いることができる。
１０〜３０分の加熱６理により硬化反応を起こすことを
必須とするが、硬化反応についてはブロックィソンア不
−トとポリオールやポリオールアミンなどの反応、エポ
キシ樹脂とブロックアミンなどの反応やイオウ等による
ゴムの加硫反応などであっても良い。また、アスファル
トや熱可塑性樹脂の併用も許容される。必要に応して炭
酸カルシウム、硫酸バリウム、クレー、タルク、無機繊
維、有機繊維、マイカ等を用いることができる。
熱硬化性樹脂拘束層の厚みは１ ｍｍ〜６ ｍｒａ、好
ましくは１ｆｆｌＩ１１〜４ ｍｍである。１ ＋＋ｍ
未満では拘束機能が充分でなく、４１を超えると重量、
経済性の面で劣る。
ましくは１ｆｆｌＩ１１〜４ ｍｍである。１ ＋＋ｍ
未満では拘束機能が充分でなく、４１を超えると重量、
経済性の面で劣る。
実施例１
１７０″Ｃに加熱熔融したアスファルト（ストレートア
スファルト：ブロンアスファルト＝５０：５０）４０重
量部、アスベスト１０重量部及び炭酸カルシウム５０重
量部を連続混練機にて混練後、圧延し１．５ｍｍ厚さの
シート状の熱融着性を有する嵩高性層を得た。
スファルト：ブロンアスファルト＝５０：５０）４０重
量部、アスベスト１０重量部及び炭酸カルシウム５０重
量部を連続混練機にて混練後、圧延し１．５ｍｍ厚さの
シート状の熱融着性を有する嵩高性層を得た。
シンジオタクチック１．２ポリブタジエン１００ ｉ９
部、炭酸カルシウム２００重贋部、硫酸バリウム１００
重量部、イオウ１５重量部、加硫促進剤（入内新興化学
社製ツクセラーＴＴ） ５回置部、ブローンアスファル
ト６０重量部及び過酸化物（日本油脂社製バーブチルＺ
ＨＯ重量部を８０℃で混練後、圧延し厚さ２ｍｍのシー
ト状の熱硬化性樹脂拘束層を得た。
部、炭酸カルシウム２００重贋部、硫酸バリウム１００
重量部、イオウ１５重量部、加硫促進剤（入内新興化学
社製ツクセラーＴＴ） ５回置部、ブローンアスファル
ト６０重量部及び過酸化物（日本油脂社製バーブチルＺ
ＨＯ重量部を８０℃で混練後、圧延し厚さ２ｍｍのシー
ト状の熱硬化性樹脂拘束層を得た。
スヂレンブタジエンラパー６０重量部、粘着付与剤及び
オイル４０重量部より成る混合物１００重量部にストレ
ー１−アスファルト４０重量部を１８０℃でｌ足台し粘
着性物質を得た。この粘着性物質の損失正接は０．８で
あった。
オイル４０重量部より成る混合物１００重量部にストレ
ー１−アスファルト４０重量部を１８０℃でｌ足台し粘
着性物質を得た。この粘着性物質の損失正接は０．８で
あった。
この粘着性物質を加ＰＡ溶融し、嵩高性層にロールコー
タ−により引布し熱硬化性樹脂拘束層を貼り合わせ本実
施例の制振材料を得た。なお粘着性物質の厚みは４００
μであった。
タ−により引布し熱硬化性樹脂拘束層を貼り合わせ本実
施例の制振材料を得た。なお粘着性物質の厚みは４００
μであった。
この本実施例の制振材料を１．６ ｍｍの鋼板に嵩高性
層を接するように単に載置し、口Ｑ ’Ｃて２０分間加
熱処理し一ζ制振性の測定に供した。
層を接するように単に載置し、口Ｑ ’Ｃて２０分間加
熱処理し一ζ制振性の測定に供した。
比較例
１８０℃に加熱熔融したアスファルト（ストレートアス
ファルト：フローンアスファルト−５０： ５０）４５
重量部、アスベス目０重量部、及び炭酸カルシウム４５
重量部を１昆り束機にてｌ昆ル東し、Ｉ亥を昆ル東牛勿
の温度が８５℃に低下した時点で、アブジカルボンアミ
ド２重量部を加え、混練し圧延して１．５ ｍｍ厚さの
制振材料を得た。
ファルト：フローンアスファルト−５０： ５０）４５
重量部、アスベス目０重量部、及び炭酸カルシウム４５
重量部を１昆り束機にてｌ昆ル東し、Ｉ亥を昆ル東牛勿
の温度が８５℃に低下した時点で、アブジカルボンアミ
ド２重量部を加え、混練し圧延して１．５ ｍｍ厚さの
制振材料を得た。
この制振材料を１．６ ｍｍの鋼板に単に載置し、１４
０℃で２０分間加熱処理した。制振材料は発泡し、１．
５ｆｆｌ−の厚さは２．４ ｍｍの厚さに増加した。
０℃で２０分間加熱処理した。制振材料は発泡し、１．
５ｆｆｌ−の厚さは２．４ ｍｍの厚さに増加した。
上記実施例、比較例の試験片を用いて「騒音対策ハンド
ブック」（昭和４１年１２月２５日 日本音響協会発行
）４３８真に記載の方法に従って共振性により２００
Ｈｚでの損失係数を測定した。その結果を表に示す。
ブック」（昭和４１年１２月２５日 日本音響協会発行
）４３８真に記載の方法に従って共振性により２００
Ｈｚでの損失係数を測定した。その結果を表に示す。
本発明になる制振材料は４０℃近辺で損失係数（η）が
Ｏ１２以上の優れた制振性のピークを有することができ
るので、その優れた制振性を発揮する。また、本発明に
なる制振処理方法は著しい重量の増加もなく、優れた制
振性を発揮することができる。
Ｏ１２以上の優れた制振性のピークを有することができ
るので、その優れた制振性を発揮する。また、本発明に
なる制振処理方法は著しい重量の増加もなく、優れた制
振性を発揮することができる。
手続ネｉｌｔ正書
（自発）
昭和６３年０９月０５日
特許庁長官 吉 １）文 毅 殿
１、事件の表示
昭和６３年特許願第１９８０９３号
２、発明の名称
制振材料および制振処理方法
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
東京都北区王子５丁目１６番７号
日本特殊塗料株式会社
代表者松井晴朔
愛知県警１１市ｌ・ヨタ町一番池
１ヨタ自動車株式会社
−Ｃつ
５、補正命令の日付 自発
６、補正により増加する請求項の数 なし７、 １！正
の対象 「代理権を証明する書面」 「明細書の発明の詳細な説明の欄」 ８、補正の内容 （１１別紙委任状（トヨタ自動車株式会社の分）通り （２） 明細書第８頁第５行に、 ｒ４ｍｍＪとあるを、 ｒ６ｍｍＪと訂正する。
の対象 「代理権を証明する書面」 「明細書の発明の詳細な説明の欄」 ８、補正の内容 （１１別紙委任状（トヨタ自動車株式会社の分）通り （２） 明細書第８頁第５行に、 ｒ４ｍｍＪとあるを、 ｒ６ｍｍＪと訂正する。
の
東京都港区西新橋２丁目２番１０号
三喜ビル
Claims (2)
- （１）瀝青系物質を主たるバインダーとした熱融着性を
有する嵩高性層と熱硬化性樹脂拘束層との間に４０℃に
おける損失正接が０．５以上の粘弾性物質を上記熱硬化
性樹脂拘束層の厚みの１／４以下になるように形成せし
めてなることを特徴とする制振材料。 - （２）瀝青系物質を主たるバインダーとした熱融着性を
有する嵩高性層と熱硬化性樹脂拘束層との間に４０℃に
おける損失正接が０．５以上の粘弾性物質を上記熱硬化
性樹脂拘束層の厚みの１／４以下になるように形成せし
めてなる制振材料を、任意形状に裁断し被制振対象面に
嵩高性層が接するように単に載置し１００〜２００℃の
温度で１０〜３０分加熱処理を行うことを特徴とする制
振処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63198093A JPH0247047A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 制振材料および制振処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63198093A JPH0247047A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 制振材料および制振処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0247047A true JPH0247047A (ja) | 1990-02-16 |
Family
ID=16385383
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63198093A Pending JPH0247047A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 制振材料および制振処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0247047A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0471838A (ja) * | 1990-07-12 | 1992-03-06 | Nippon Sekisoo Kogyo Kk | 自動車用の鋼板拘束型の制振材 |
-
1988
- 1988-08-10 JP JP63198093A patent/JPH0247047A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0471838A (ja) * | 1990-07-12 | 1992-03-06 | Nippon Sekisoo Kogyo Kk | 自動車用の鋼板拘束型の制振材 |
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