JPH0245364B2 - - Google Patents
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- JPH0245364B2 JPH0245364B2 JP56183337A JP18333781A JPH0245364B2 JP H0245364 B2 JPH0245364 B2 JP H0245364B2 JP 56183337 A JP56183337 A JP 56183337A JP 18333781 A JP18333781 A JP 18333781A JP H0245364 B2 JPH0245364 B2 JP H0245364B2
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- Japan
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- acoustic wave
- surface acoustic
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- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 description 2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/02535—Details of surface acoustic wave devices
- H03H9/02818—Means for compensation or elimination of undesirable effects
- H03H9/02842—Means for compensation or elimination of undesirable effects of reflections
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は反射スプリアスを改善した弾性表面
波トランスジユーサに関するものである。
波トランスジユーサに関するものである。
圧電材料基板の表面に第１の櫛歯形電極および
第２の櫛歯形電極を互に噛み合せた電極指対を形
成しこれにより、弾性表面波トランスジユーサを
構成することができる。このトランスジユーサの
電極ストリツプのピツチ、交差幅等を変化させる
ことにより、種々の周波数特性を実現することが
できる。
第２の櫛歯形電極を互に噛み合せた電極指対を形
成しこれにより、弾性表面波トランスジユーサを
構成することができる。このトランスジユーサの
電極ストリツプのピツチ、交差幅等を変化させる
ことにより、種々の周波数特性を実現することが
できる。
このように櫛歯形電極を用いて弾性表面波トラ
ンスジユーサを構成すると、櫛歯形電極により反
射スプリアスが生じる。この反射スプリアスは圧
電材料基板にフイルタや遅延線を構成した場合
に、トリプル・トランジツト・エコー（TTE）
の形で現われ特性を著しく劣下させる原因となつ
ている。
ンスジユーサを構成すると、櫛歯形電極により反
射スプリアスが生じる。この反射スプリアスは圧
電材料基板にフイルタや遅延線を構成した場合
に、トリプル・トランジツト・エコー（TTE）
の形で現われ特性を著しく劣下させる原因となつ
ている。
この反射スプリアスの要因として、櫛歯形電極
の電極部と間隙部との音響インピーーダンスの差
により生ずる反射成分RAと、櫛歯形電極の電気
的な再励起により生じる反射成分REとを挙げる
ことができる。
の電極部と間隙部との音響インピーーダンスの差
により生ずる反射成分RAと、櫛歯形電極の電気
的な再励起により生じる反射成分REとを挙げる
ことができる。
したがつて、この反射スプリアスを取り除くに
は反射成分RAとREとを互に打ち消し合うように
すればよい。
は反射成分RAとREとを互に打ち消し合うように
すればよい。
従来、上述の考え方にもとずいて音響インピー
ダンスの差により生ずる反射成分RAと、電気的
な再励起により生ずる反射成分REを互いに打ち
消す手段として第１図に示すトランスジユーサが
ある。図において１および２はそれぞれ圧電材料
基板に形成された第１の櫛歯形電極および第２の
櫛歯形電極で、この第１の櫛歯形電極１と第２の
櫛歯形電極２のそれぞれの電極を噛合せて弾性表
面波トランスジユーサを構成している。このトラ
ンスジユーサは図に示すように３個のセクシヨン
からなり、両端の第１セクシヨンと第３セクシヨ
ンは電極指対の幅を略1/8λに設定し、また第２
セクシヨンは電極指対の幅を1/16λと3/16λに設
定してある。この場合、トランスジユーサの第１
セクシヨンまたは第３セクシヨンは電気的な再励
起により生ずる反射成分REのみが生じ、電極部
と間隙部の音響インピーダンスにより生ずる反射
成分RAが零になる性質を有している。また第２
セクシヨンは反射成分RAとREの両方が互いに逆
相の関係で生じる性質がある。
ダンスの差により生ずる反射成分RAと、電気的
な再励起により生ずる反射成分REを互いに打ち
消す手段として第１図に示すトランスジユーサが
ある。図において１および２はそれぞれ圧電材料
基板に形成された第１の櫛歯形電極および第２の
櫛歯形電極で、この第１の櫛歯形電極１と第２の
櫛歯形電極２のそれぞれの電極を噛合せて弾性表
面波トランスジユーサを構成している。このトラ
ンスジユーサは図に示すように３個のセクシヨン
からなり、両端の第１セクシヨンと第３セクシヨ
ンは電極指対の幅を略1/8λに設定し、また第２
セクシヨンは電極指対の幅を1/16λと3/16λに設
定してある。この場合、トランスジユーサの第１
セクシヨンまたは第３セクシヨンは電気的な再励
起により生ずる反射成分REのみが生じ、電極部
と間隙部の音響インピーダンスにより生ずる反射
成分RAが零になる性質を有している。また第２
セクシヨンは反射成分RAとREの両方が互いに逆
相の関係で生じる性質がある。
このように第１セクシヨンおよび第３セクシヨ
ンを付加することにより、反射成分REの強度が
トランスジユーサ全体のインピーダンスと外部負
荷抵抗の値に依存することから、反射成分RAの
強度を変えずに反射成分REの強度を制御するこ
とにより、トランスジユーサ全体としての反射波
の総和を零にすることができる。
ンを付加することにより、反射成分REの強度が
トランスジユーサ全体のインピーダンスと外部負
荷抵抗の値に依存することから、反射成分RAの
強度を変えずに反射成分REの強度を制御するこ
とにより、トランスジユーサ全体としての反射波
の総和を零にすることができる。
ところが、このトランスジユーサの反射特性の
インパルス応答を見ると、第１図ｂに示すように
反射成分RAのインパルス応答は破線で示すよう
に短形状をなす。また反射成分REのインパルス
応答は一点鎖線で示すように時間の経過にともな
い三角形状に変化する。したがつて、反射成分
RAとREの合成波Ｒは実線で示すように変化し、
インパルス応答が零になるのは狭い範囲であつて
は時間軸の全域にわたつて零にならないことがわ
かる。
インパルス応答を見ると、第１図ｂに示すように
反射成分RAのインパルス応答は破線で示すよう
に短形状をなす。また反射成分REのインパルス
応答は一点鎖線で示すように時間の経過にともな
い三角形状に変化する。したがつて、反射成分
RAとREの合成波Ｒは実線で示すように変化し、
インパルス応答が零になるのは狭い範囲であつて
は時間軸の全域にわたつて零にならないことがわ
かる。
これを周波数軸上に置き換えて考えてみると、
第１図ｃに示すように反射成分RAの強度と、反
射成分REの強度が略等しくなる範囲はトランス
ジユーサの中心周波数のごく近傍に限られること
がわかる。
第１図ｃに示すように反射成分RAの強度と、反
射成分REの強度が略等しくなる範囲はトランス
ジユーサの中心周波数のごく近傍に限られること
がわかる。
このため、反射波の総和が零になる周波数範囲
は極めて狭まく、帯域内の両側において大きな反
射スプリアスが生じるために、帯域全域にわたつ
て反射スプリアスの影響を充分に取り除くことが
できない。
は極めて狭まく、帯域内の両側において大きな反
射スプリアスが生じるために、帯域全域にわたつ
て反射スプリアスの影響を充分に取り除くことが
できない。
この発明は上記の問題点を解消するためになさ
れたもので、圧電材料基板上に二つの櫛歯形電極
のそれぞれの電極歯部を弾性表面波の伝播方向と
は直角に交互に対向させた弾性表面波トランスジ
ユーサにおいて、前記電極歯部の少なくとも一部
の電極歯部は電気的反射のみが生じ音響的反射が
零となる第１のタイプの電極指対と電気的反射お
よび音響的反射の両者が生じる第２のタイプの電
極指対との組み合わせになり、この電極指対によ
り反射される音響的反射のレベルが、その反射が
発生した時点における電気的反射のレベルと略等
しくなるように第２のタイプの電極指対を電極歯
部上に形成することにより、広帯域にわたつて反
射スプリアスを除去し特性を著しく向上させるこ
とができる弾性表面波トランスジユーサを提供し
ようとするものである。
れたもので、圧電材料基板上に二つの櫛歯形電極
のそれぞれの電極歯部を弾性表面波の伝播方向と
は直角に交互に対向させた弾性表面波トランスジ
ユーサにおいて、前記電極歯部の少なくとも一部
の電極歯部は電気的反射のみが生じ音響的反射が
零となる第１のタイプの電極指対と電気的反射お
よび音響的反射の両者が生じる第２のタイプの電
極指対との組み合わせになり、この電極指対によ
り反射される音響的反射のレベルが、その反射が
発生した時点における電気的反射のレベルと略等
しくなるように第２のタイプの電極指対を電極歯
部上に形成することにより、広帯域にわたつて反
射スプリアスを除去し特性を著しく向上させるこ
とができる弾性表面波トランスジユーサを提供し
ようとするものである。
以下、図面を参照してこの発明の一実施例を説
明する。第２図ａにおいて１１はニオブ酸リチウ
ム（LiNbO3）、タンタル酸リチウム（LiTaO3）
等の圧電材料で形成された圧電基板で、この基板
１１の弾性表面伝播面に第１の櫛歯形電極１２ａ
と第２の櫛歯形電極１２ｂを形成するとともに、
それぞれの電極指対を噛み合せて弾性表面波トラ
ンスジユーサを構成している。このトランスジユ
ーサの電極歯部は図に示すように、電気的反射
REのみが生じ音響的反射RAが零になる第１のタ
イプの電極指対Ａと、電気的反射および音響的反
射が生じる第２のタイプの電極指対Ｂとからなり
たつている。
明する。第２図ａにおいて１１はニオブ酸リチウ
ム（LiNbO3）、タンタル酸リチウム（LiTaO3）
等の圧電材料で形成された圧電基板で、この基板
１１の弾性表面伝播面に第１の櫛歯形電極１２ａ
と第２の櫛歯形電極１２ｂを形成するとともに、
それぞれの電極指対を噛み合せて弾性表面波トラ
ンスジユーサを構成している。このトランスジユ
ーサの電極歯部は図に示すように、電気的反射
REのみが生じ音響的反射RAが零になる第１のタ
イプの電極指対Ａと、電気的反射および音響的反
射が生じる第２のタイプの電極指対Ｂとからなり
たつている。
この第２のタイプの電極指対Ｂの交差幅を弾性
表面波の伝播方向に沿つて電気的反射REと音響
的反射RAが相互に打ち消し合つてそのレベルが
零になるように菱形状に変化させる。そして第２
のタイプの電極指対Ｂの両側（図示上方）には第
１のタイプの電極指対Ａが設けられている。また
図示例では第１のタイプの電極指対Ａは圧電基板
１１を伝播する弾性表面波の波長λの略1/8の幅
寸法に設けられ、また第２のタイプの電極指対Ｂ
は波長λの1/16と3/16の幅寸法に設けられてい
る。
表面波の伝播方向に沿つて電気的反射REと音響
的反射RAが相互に打ち消し合つてそのレベルが
零になるように菱形状に変化させる。そして第２
のタイプの電極指対Ｂの両側（図示上方）には第
１のタイプの電極指対Ａが設けられている。また
図示例では第１のタイプの電極指対Ａは圧電基板
１１を伝播する弾性表面波の波長λの略1/8の幅
寸法に設けられ、また第２のタイプの電極指対Ｂ
は波長λの1/16と3/16の幅寸法に設けられてい
る。
このように構成された弾性表面波トランスジユ
ーサのパルス応答特性は第２図ｂに示すようにな
る。電気的反射成分REは電気的な再励起により
各電極から次々と発生した波が重り合い、この重
りの厚みが反射のレベルとなり、このレベルの変
化が図示一点鎖線で示すように三角形状に変化す
るものとなる。
ーサのパルス応答特性は第２図ｂに示すようにな
る。電気的反射成分REは電気的な再励起により
各電極から次々と発生した波が重り合い、この重
りの厚みが反射のレベルとなり、このレベルの変
化が図示一点鎖線で示すように三角形状に変化す
るものとなる。
一方、音響的反射成分RAは弾性表面波が電極
歯部に到着したとき、この電極歯部の縁より発生
するが、その音響的反射成分RAのレベルはこの
電極歯部に形成される第２のタイプの電極指対Ｂ
の交差幅より決定される。したがつて電極指対Ｂ
の交差幅をこのトランスジユーサの中央で最も幅
が広くなるよう、つまり交差幅のエンベロープが
菱形状になるように形成すれば、図示破線で示す
音響的反射成分RAのレベルは中央部で最も大き
くなる逆三角形をえがき、電極指対Ｂの交差幅パ
ターンを適当に選ぶことにより音響的反射成分
RAと電気的反射成分REは相互に打ち消し合い、
反射波の総和を周波数帯域幅全体にわたつて零に
することができる。これにより、反射スプリアス
を除去することができ弾性表面波トランスジユー
サの特性を著しく向上させることができる。
歯部に到着したとき、この電極歯部の縁より発生
するが、その音響的反射成分RAのレベルはこの
電極歯部に形成される第２のタイプの電極指対Ｂ
の交差幅より決定される。したがつて電極指対Ｂ
の交差幅をこのトランスジユーサの中央で最も幅
が広くなるよう、つまり交差幅のエンベロープが
菱形状になるように形成すれば、図示破線で示す
音響的反射成分RAのレベルは中央部で最も大き
くなる逆三角形をえがき、電極指対Ｂの交差幅パ
ターンを適当に選ぶことにより音響的反射成分
RAと電気的反射成分REは相互に打ち消し合い、
反射波の総和を周波数帯域幅全体にわたつて零に
することができる。これにより、反射スプリアス
を除去することができ弾性表面波トランスジユー
サの特性を著しく向上させることができる。
次にこの発明の実施例を説明する。
第３図は第１の櫛歯形電極２１と第２の櫛歯形
電極２２の各電極を噛み合せて弾性表面波トラン
スジユーサを構成したものである。このトランス
ジユーサの電極歯部は図に示すように電気的反射
成分REのみが生じ音響的反射成分RAが零になる
第１のタイプの電極指対Ａと、電気的反射および
音響的反射成分RAが生じる第２のタイプの電極
指対Ｂとからなりたつている。第１のタイプの電
極指対Ａの幅寸法は弾性表面波の波長λの1/8と
５／８に設定され、また第２のタイプの電極指対Ｂ
の幅寸法は1/8λと3/8λに設定されている。
電極２２の各電極を噛み合せて弾性表面波トラン
スジユーサを構成したものである。このトランス
ジユーサの電極歯部は図に示すように電気的反射
成分REのみが生じ音響的反射成分RAが零になる
第１のタイプの電極指対Ａと、電気的反射および
音響的反射成分RAが生じる第２のタイプの電極
指対Ｂとからなりたつている。第１のタイプの電
極指対Ａの幅寸法は弾性表面波の波長λの1/8と
５／８に設定され、また第２のタイプの電極指対Ｂ
の幅寸法は1/8λと3/8λに設定されている。
この第２のタイプの電極指対Ｂの交差幅を弾性
表面波の伝播方向に対して直角な方向に電気的反
射成分REと音響的反射成分RAが打ち消し合うよ
うに第２のタイプの電極指対Ｂの交差幅を上述と
同様に菱形状に変化させることにより、上述と同
様の効果を挙げることができる。
表面波の伝播方向に対して直角な方向に電気的反
射成分REと音響的反射成分RAが打ち消し合うよ
うに第２のタイプの電極指対Ｂの交差幅を上述と
同様に菱形状に変化させることにより、上述と同
様の効果を挙げることができる。
第４図は第１の櫛歯形電極３１と第２の櫛歯形
電極３２と噛み合せた弾性表面波トランスジユー
サである。このトランスジユーサは電気的反射成
分REのみが生じ音響的反射成分RAが零になる第
１のタイプの電極指対Ａに、電気的反射成分およ
び音響的反射成分が生じる第２のタイプの電極指
対Ｂを弾性表面波の伝播方向に対して直角の方向
に分布させて弾性表面波トランスジユーサを構成
したものである。
電極３２と噛み合せた弾性表面波トランスジユー
サである。このトランスジユーサは電気的反射成
分REのみが生じ音響的反射成分RAが零になる第
１のタイプの電極指対Ａに、電気的反射成分およ
び音響的反射成分が生じる第２のタイプの電極指
対Ｂを弾性表面波の伝播方向に対して直角の方向
に分布させて弾性表面波トランスジユーサを構成
したものである。
この場合にも、第２のタイプの電極指対Ｂの交
差幅寸法の総合計は弾性表面波の伝播方向に沿つ
て電気的反射成分REと音響的反射成分RAが打ち
消し合う様に上述と同様に菱形状に増減させるこ
とにより、上述と同様の効果を挙げることができ
る。
差幅寸法の総合計は弾性表面波の伝播方向に沿つ
て電気的反射成分REと音響的反射成分RAが打ち
消し合う様に上述と同様に菱形状に増減させるこ
とにより、上述と同様の効果を挙げることができ
る。
なお、この発明は上記実施例に限定されるもの
ではなく、要旨を変更しない範囲において種々変
形して実施することができる。
ではなく、要旨を変更しない範囲において種々変
形して実施することができる。
上記実施例では第２ののタイプの電極指対の交
差幅の総合計が弾性表面波の伝播方向に沿つて菱
形状に変化して、第１のタイプの電極指対との境
界が直線性をなすものを示したが、これは第２次
効果を考えると多少湾曲した場合、すなわち交差
幅の総合計が略菱形状をなす場合も含むものであ
る。
差幅の総合計が弾性表面波の伝播方向に沿つて菱
形状に変化して、第１のタイプの電極指対との境
界が直線性をなすものを示したが、これは第２次
効果を考えると多少湾曲した場合、すなわち交差
幅の総合計が略菱形状をなす場合も含むものであ
る。
以上述べたようにこの発明によれば、圧電基板
上に電気的反射のみが生じ音響的反射が零になる
第１のタイプの電極指対と、電気的反射および音
響的反射の両者が生じる第２のタイプの電極指対
とを組合せて形成し、弾性表面波の伝播方向に対
し直角方向に両タイプの電極指対が変化する箇所
を含むように構成することにより、広帯域にわた
つて反射スプリアスを除去し特性を著しく向上さ
せることができる弾性表面波トランスジユーサを
提供することができる。
上に電気的反射のみが生じ音響的反射が零になる
第１のタイプの電極指対と、電気的反射および音
響的反射の両者が生じる第２のタイプの電極指対
とを組合せて形成し、弾性表面波の伝播方向に対
し直角方向に両タイプの電極指対が変化する箇所
を含むように構成することにより、広帯域にわた
つて反射スプリアスを除去し特性を著しく向上さ
せることができる弾性表面波トランスジユーサを
提供することができる。
第１図ａ乃至ｃは従来の弾性表面波トランスジ
ユーサの一例を示す図でａは電極の構成を示す正
面図、ｂおよびｃはこの弾性表面波トランスジユ
ーサの動作説明図、第２図ａおよびｂはこの発明
の一実施例を示す図でａは構成を示す正面図、ｂ
はこの弾性表面波トランスジユーサの動作説明
図、第３図または第４図はそれぞれにこの発明の
他の実施例の電極の構成を示す正面図である。 １…第１の櫛歯形電極、２…第２の櫛歯形電
極、RA…音響的反射、RE…電気的反射、Ｒ…合
成波、１１…圧電基板、１２ａ…第１の櫛歯形電
極、１２ｂ…第２の櫛歯形電極、２１，３１…第
１の櫛歯形電極、２２，３２…第２の櫛歯形電
極。
ユーサの一例を示す図でａは電極の構成を示す正
面図、ｂおよびｃはこの弾性表面波トランスジユ
ーサの動作説明図、第２図ａおよびｂはこの発明
の一実施例を示す図でａは構成を示す正面図、ｂ
はこの弾性表面波トランスジユーサの動作説明
図、第３図または第４図はそれぞれにこの発明の
他の実施例の電極の構成を示す正面図である。 １…第１の櫛歯形電極、２…第２の櫛歯形電
極、RA…音響的反射、RE…電気的反射、Ｒ…合
成波、１１…圧電基板、１２ａ…第１の櫛歯形電
極、１２ｂ…第２の櫛歯形電極、２１，３１…第
１の櫛歯形電極、２２，３２…第２の櫛歯形電
極。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 圧電基板上に二つの櫛歯形電極のそれぞれの
電極歯部を弾性表面波の伝播方向とは直角に交互
に対向させた弾性表面波トランスジユーサにおい
て、前記電極歯部の少なくとも一部の電極歯部は
電気的反射のみが生じ音響的反射が零となる第１
のタイプの電極指対と電気的反射及び音響的反射
の両者が生じる第２のタイプの電極指対との組み
合わせになり、この電極指対により反射される音
響的反射のレベルが、その反射が発生した時点に
おける電気的反射のレベルと略等しくなるように
第２のタイプの電極指対を電極歯部上に形成する
ことを特徴とする弾性表面波トランスジユーサ。 ２ 電極歯部上に形成される第２のタイプの電極
指対の交差幅が表面波の伝播方向に沿つて略菱形
状に変化していることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の弾性表面波トランスジユーサ。 ３ 第１のタイプの電極指対は基板を伝播する弾
性表面波の波長の略1/8の幅寸法に形成されると
ともに第２のタイプの電極指対は弾性表面波の波
長の略1/16および略3/16の幅寸法に形成されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２
項記載の弾性表面波トランスジユーサ。 ４ 第１のタイプの電極指対は基板を伝播する弾
性表面波の波長の略1/8および略5/8の幅寸法に形
成されるとともに第２のタイプの電極指対は弾性
表面波の波長の略1/8および略3/8の幅寸法に形成
されることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の弾性表面波トランスジユーサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18333781A JPS5884517A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 弾性表面波トランスジユ−サ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18333781A JPS5884517A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 弾性表面波トランスジユ−サ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884517A JPS5884517A (ja) | 1983-05-20 |
| JPH0245364B2 true JPH0245364B2 (ja) | 1990-10-09 |
Family
ID=16133952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18333781A Granted JPS5884517A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 弾性表面波トランスジユ−サ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884517A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60140917A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-25 | Toshiba Corp | 弾性表面波トランスジユ−サ |
| JPS60201711A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-12 | Toshiba Corp | 弾性表面波装置 |
| JPS6110310A (ja) * | 1984-06-26 | 1986-01-17 | Toshiba Corp | 弾性表面波トランスジユ−サ |
| JP3414373B2 (ja) | 2000-07-26 | 2003-06-09 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5412543A (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-30 | Hitachi Ltd | Elastic surface wave unit |
| JPS5429947A (en) * | 1977-08-10 | 1979-03-06 | Murata Manufacturing Co | Elastic surface wave filter |
| JPS5486251A (en) * | 1977-12-21 | 1979-07-09 | Hitachi Ltd | Elatic surface wave device |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18333781A patent/JPS5884517A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5412543A (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-30 | Hitachi Ltd | Elastic surface wave unit |
| JPS5429947A (en) * | 1977-08-10 | 1979-03-06 | Murata Manufacturing Co | Elastic surface wave filter |
| JPS5486251A (en) * | 1977-12-21 | 1979-07-09 | Hitachi Ltd | Elatic surface wave device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5884517A (ja) | 1983-05-20 |
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