JPH0239626B2 - - Google Patents
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- JPH0239626B2 JPH0239626B2 JP57207921A JP20792182A JPH0239626B2 JP H0239626 B2 JPH0239626 B2 JP H0239626B2 JP 57207921 A JP57207921 A JP 57207921A JP 20792182 A JP20792182 A JP 20792182A JP H0239626 B2 JPH0239626 B2 JP H0239626B2
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- intake
- engine
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- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
- G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
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- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
- F02M21/02—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
- F02M21/0203—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels characterised by the type of gaseous fuel
- F02M21/0206—Non-hydrocarbon fuels, e.g. hydrogen, ammonia or carbon monoxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02M21/00—Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
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- F02M21/0209—Hydrocarbon fuels, e.g. methane or acetylene
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は気体燃料用エンジン例えば燃料が液化
石油ガス（Liquefied Petroleum Gas：以下
LPGと記す）を使用するエンジンの燃料制御シ
ステムに関する。
石油ガス（Liquefied Petroleum Gas：以下
LPGと記す）を使用するエンジンの燃料制御シ
ステムに関する。
従来の気体燃料用エンジン、たとえばLPGエ
ンジンの燃料制御システムはギヤブレターと機械
的な制御構造を有するレギユレータにより行なわ
れていた。この方式はレギユレータの燃料流量制
御機能が体積流量制御であるために空燃比が
LPGの温度又は密度に影響され空燃比の制御性
が悪いという問題があつた。
ンジンの燃料制御システムはギヤブレターと機械
的な制御構造を有するレギユレータにより行なわ
れていた。この方式はレギユレータの燃料流量制
御機能が体積流量制御であるために空燃比が
LPGの温度又は密度に影響され空燃比の制御性
が悪いという問題があつた。
またレギユレータは機械的な方式によりLPG
の圧力４Kg／cm2を0.3Kg／cm2と大気圧に一定にな
るように減圧しているが、その機構が複雑であり
小型化が困難であつた。
の圧力４Kg／cm2を0.3Kg／cm2と大気圧に一定にな
るように減圧しているが、その機構が複雑であり
小型化が困難であつた。
そこで本発明は上記欠点に鑑み、空燃比制御性
の向上をはかり、かつ構造が簡便である気体燃料
用エンジンの燃料制御システムを提供することを
目的とする。
の向上をはかり、かつ構造が簡便である気体燃料
用エンジンの燃料制御システムを提供することを
目的とする。
本発明は燃料タンクから吐出した液体燃料を気
化する気化装置と、気化した燃料の流量を測定す
る燃料流量計と、燃料の流量を制御する電磁弁
と、エンジンの吸気状態検出手段（例えば吸入空
気量検出器）と、制御回路とを備え、前記気化し
た燃料の流量を直接前記燃料流量計にて測定し、
これと前記負荷検出手段で検出した吸入空気量と
があらかじめ決められた関係となるよう気体燃料
を制御することにより気体燃料用エンジンの空燃
比制御性と燃費の向上を計ろうとするものであ
る。
化する気化装置と、気化した燃料の流量を測定す
る燃料流量計と、燃料の流量を制御する電磁弁
と、エンジンの吸気状態検出手段（例えば吸入空
気量検出器）と、制御回路とを備え、前記気化し
た燃料の流量を直接前記燃料流量計にて測定し、
これと前記負荷検出手段で検出した吸入空気量と
があらかじめ決められた関係となるよう気体燃料
を制御することにより気体燃料用エンジンの空燃
比制御性と燃費の向上を計ろうとするものであ
る。
以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。
る。
第１図において、エンジン１は自動車駆動用の
火花点火式エンジンで、燃焼用の空気をエアクリ
ーナ２、吸気管１１を経て吸入する。また吸気管
１１には運転者により任意に操作されるスロツト
ル弁４が設けられている。３はエンジン１に吸入
される燃焼用の空気の量を測定する周知のエアフ
ロメータでエアクリーナ２とスロツトル弁４の間
の吸気管１１の通路中に設けられている。５は
LPGを貯蔵する燃料タンク、６はLPGの流量切
替弁で制御回路１０によりON−OFF駆動され
る。具体的には、エンジン１の作動時には開弁せ
られLPGを供給し、またエンジン１の停止時及
び異常時には開弁しLPGの供給を停止する。７
は液体状態のLPGを気化するとともに、気化し
たLPGを調圧する周知の圧力制御弁である。８
は気化したLPG流量を測定する燃料流量センサ
で、LPG通路内に設けられた電熱ヒータ３１、
第１、第２、第３温度依存抵抗４１，４２，４３
とで構成されている。その形状を模式的に示され
た第２図を用い具体的に説明する。白金抵抗線か
らなる電熱ヒータ３１が通路内に設けられてお
り、この電熱ヒータ３１の下流側で近接した位置
に白金抵抗線からなる温度依存抵抗４１が設けら
れており、さらに電熱ヒータ３１の上流側でやや
離れた位置に白金抵抗線からなる第２温度依存抵
抗４２第３温度依存抵抗４３が設けられている。
これらの電熱ヒータ３１および第１、第２、第３
温度依存抵抗４１，４２，４３はいずれもリング
形状のセラミツク板３１１，４１１，４２１，４
３２に格子状に白金抵抗線３１２，４１２，４２
２，４３２を設けた形状であり、特に第１、第２
温度依存抵抗４１，４２は同一の抵抗温度特性を
有する白金抵抗線を用いている。また電熱ヒータ
３１と第１温度依存抵抗４１は、正面（あるいは
背面）から見た場合、第３図に示すように互いに
交差するよう配置されており、これにより流体通
路内の微小な熱分布の影響を第１温度依存抵抗４
１が受けないようになつている。
火花点火式エンジンで、燃焼用の空気をエアクリ
ーナ２、吸気管１１を経て吸入する。また吸気管
１１には運転者により任意に操作されるスロツト
ル弁４が設けられている。３はエンジン１に吸入
される燃焼用の空気の量を測定する周知のエアフ
ロメータでエアクリーナ２とスロツトル弁４の間
の吸気管１１の通路中に設けられている。５は
LPGを貯蔵する燃料タンク、６はLPGの流量切
替弁で制御回路１０によりON−OFF駆動され
る。具体的には、エンジン１の作動時には開弁せ
られLPGを供給し、またエンジン１の停止時及
び異常時には開弁しLPGの供給を停止する。７
は液体状態のLPGを気化するとともに、気化し
たLPGを調圧する周知の圧力制御弁である。８
は気化したLPG流量を測定する燃料流量センサ
で、LPG通路内に設けられた電熱ヒータ３１、
第１、第２、第３温度依存抵抗４１，４２，４３
とで構成されている。その形状を模式的に示され
た第２図を用い具体的に説明する。白金抵抗線か
らなる電熱ヒータ３１が通路内に設けられてお
り、この電熱ヒータ３１の下流側で近接した位置
に白金抵抗線からなる温度依存抵抗４１が設けら
れており、さらに電熱ヒータ３１の上流側でやや
離れた位置に白金抵抗線からなる第２温度依存抵
抗４２第３温度依存抵抗４３が設けられている。
これらの電熱ヒータ３１および第１、第２、第３
温度依存抵抗４１，４２，４３はいずれもリング
形状のセラミツク板３１１，４１１，４２１，４
３２に格子状に白金抵抗線３１２，４１２，４２
２，４３２を設けた形状であり、特に第１、第２
温度依存抵抗４１，４２は同一の抵抗温度特性を
有する白金抵抗線を用いている。また電熱ヒータ
３１と第１温度依存抵抗４１は、正面（あるいは
背面）から見た場合、第３図に示すように互いに
交差するよう配置されており、これにより流体通
路内の微小な熱分布の影響を第１温度依存抵抗４
１が受けないようになつている。
流量センサ８はさらに第１測定回路５ａ，５
ｂ，５ｃおよび第２測定回路５ｄ，５ｅにより構
成される信号処理回路を有している。９はエンジ
ン１に燃料を供給する燃料量制御弁であり、吸気
管１１のスロツトル弁４の上流に設けられてい
る。燃料制御弁９はストロークの位置により開度
を決定するリニアソレノイドバルブである。該リ
ニアソレノイドバルブは電磁コイルの正逆通電の
比を変えることによりストローク位置を決めるこ
とが出来る。１０は制御回路で、エアフロメータ
３から空気量の測定信号が、燃料流量センサ８の
信号処理回路から燃料量の測定信号がそれぞれ入
力されており、制御回路１０は吸入空気量より要
求燃料流量を演算し、燃料流量センサ８を流れる
燃料量が前記要求値となるよう燃料制御弁９を駆
動する。また制御回路１０はエンジン１作動時に
は流量切替弁６を開弁することでLPGをエンジ
ン１に供給し、またエンジン１の停止時または異
常時には閉弁するという機能も有している。
ｂ，５ｃおよび第２測定回路５ｄ，５ｅにより構
成される信号処理回路を有している。９はエンジ
ン１に燃料を供給する燃料量制御弁であり、吸気
管１１のスロツトル弁４の上流に設けられてい
る。燃料制御弁９はストロークの位置により開度
を決定するリニアソレノイドバルブである。該リ
ニアソレノイドバルブは電磁コイルの正逆通電の
比を変えることによりストローク位置を決めるこ
とが出来る。１０は制御回路で、エアフロメータ
３から空気量の測定信号が、燃料流量センサ８の
信号処理回路から燃料量の測定信号がそれぞれ入
力されており、制御回路１０は吸入空気量より要
求燃料流量を演算し、燃料流量センサ８を流れる
燃料量が前記要求値となるよう燃料制御弁９を駆
動する。また制御回路１０はエンジン１作動時に
は流量切替弁６を開弁することでLPGをエンジ
ン１に供給し、またエンジン１の停止時または異
常時には閉弁するという機能も有している。
次に第１図装置の作動について以下説明する。
スロツトル弁４の開度により決定されるある量の
空気は吸気管１１内に設けられたエア・フロ・メ
ータで測定されつつエアクリーナ２から吸気管１
１を通りエンジン１に吸入される。またLPGは
燃料タンク５より流量切替弁６、圧力制御弁７、
燃料流量センサ８を通り前記吸入空気量と最適混
合比率となるよう燃料量制御弁９にて量を制御さ
れスロツトル弁４の上流の吸気管１１内に供給さ
れる。上記の点を以下具体的に説明すると、供給
されるLPG流量は燃料流量センサ８にて測定さ
れる。
スロツトル弁４の開度により決定されるある量の
空気は吸気管１１内に設けられたエア・フロ・メ
ータで測定されつつエアクリーナ２から吸気管１
１を通りエンジン１に吸入される。またLPGは
燃料タンク５より流量切替弁６、圧力制御弁７、
燃料流量センサ８を通り前記吸入空気量と最適混
合比率となるよう燃料量制御弁９にて量を制御さ
れスロツトル弁４の上流の吸気管１１内に供給さ
れる。上記の点を以下具体的に説明すると、供給
されるLPG流量は燃料流量センサ８にて測定さ
れる。
燃料流量センサ８による測定について説明する
と、第５図に示すように電熱ヒータ３１および第
１、第２温度依存抵抗４１，４２は何れも基準抵
抗回路５ａに接続され、第１測定回路５ａ，５
ｂ，５ｃはこれらの出力信号を用いて吸入空気の
流量を測定し、流量に応じた電気信号を出力す
る。この測定回路５ａ，５ｂ，５ｃは第５図に示
すように基準抵抗回路５ａ、電圧制御回路５ｂ、
および出力演算回路５ｃから構成されており、こ
のうち基準抵抗回路５ａは、第１、第２温度依存
抵抗４１，４２と共にブリツジBRGを構成する。
また電圧制御回路５ｂはブリツジの対角点br１，
br２の電圧にも応じてブリツジBRGおよび電熱
ヒータ３１に印加する電圧を制御する。
と、第５図に示すように電熱ヒータ３１および第
１、第２温度依存抵抗４１，４２は何れも基準抵
抗回路５ａに接続され、第１測定回路５ａ，５
ｂ，５ｃはこれらの出力信号を用いて吸入空気の
流量を測定し、流量に応じた電気信号を出力す
る。この測定回路５ａ，５ｂ，５ｃは第５図に示
すように基準抵抗回路５ａ、電圧制御回路５ｂ、
および出力演算回路５ｃから構成されており、こ
のうち基準抵抗回路５ａは、第１、第２温度依存
抵抗４１，４２と共にブリツジBRGを構成する。
また電圧制御回路５ｂはブリツジの対角点br１，
br２の電圧にも応じてブリツジBRGおよび電熱
ヒータ３１に印加する電圧を制御する。
電熱ヒータ３１と第１、第２温度依存抵抗４
１，４２と第１測定回路５ａ，５ｂ，５ｃによる
流量測定原理の説明図が第４図に示される。第４
図において、９１は増幅器であり９２はトランジ
スタであり、９３は蓄電池である。ブリツジの分
岐点br１とbr２の電位差ΔVを一定になるように
増幅器９１とトランジスタ９２で電熱ヒータ３１
とブリツジの一方の端子に印加する電圧を制御す
ると、電熱ヒータ３１に流れる電流Ｉと重量流量
Ｇとの関係は下式となる。
１，４２と第１測定回路５ａ，５ｂ，５ｃによる
流量測定原理の説明図が第４図に示される。第４
図において、９１は増幅器であり９２はトランジ
スタであり、９３は蓄電池である。ブリツジの分
岐点br１とbr２の電位差ΔVを一定になるように
増幅器９１とトランジスタ９２で電熱ヒータ３１
とブリツジの一方の端子に印加する電圧を制御す
ると、電熱ヒータ３１に流れる電流Ｉと重量流量
Ｇとの関係は下式となる。
Ｇ｛Ｋ／（Cp・ΔV）｝・In ……(1)
ｎ＝２〜３ ……(2)
ここに、Ｋは回路の比較定数、CPは気体
（LPG）の定圧比熱、ΔVはブリツジの分岐点の
電位差である。(1)式において、Ｋ、ΔVは一定で
あり、CPは空気の場合には温度に対してはほと
んど変化しないが、LPGの場合には温度により
大きく変化する。電流Ｉの指数ｎが２〜３である
のは流量測定部通路と電熱ヒータ３１、第１、第
２依存抵抗４１，４２の構造により、多少異なる
ためである。
（LPG）の定圧比熱、ΔVはブリツジの分岐点の
電位差である。(1)式において、Ｋ、ΔVは一定で
あり、CPは空気の場合には温度に対してはほと
んど変化しないが、LPGの場合には温度により
大きく変化する。電流Ｉの指数ｎが２〜３である
のは流量測定部通路と電熱ヒータ３１、第１、第
２依存抵抗４１，４２の構造により、多少異なる
ためである。
第３温度依存抵抗４３は基準抵抗回路５ｄに接
続され、第２測定回路５ｄ，５ｅは、この出力信
号を用いて気体の温度を測定し、温度に応じた電
気信号を計算回路６へ出力する。第２測定回路５
ｄ、５ｅは第５図に示されるように、基準抵抗回
路５ｄ、増幅回路５ｅから構成され、このうち基
準抵抗回路５ｄは、前記第３温度依存抵抗４３と
共にブリツジを構成する。
続され、第２測定回路５ｄ，５ｅは、この出力信
号を用いて気体の温度を測定し、温度に応じた電
気信号を計算回路６へ出力する。第２測定回路５
ｄ、５ｅは第５図に示されるように、基準抵抗回
路５ｄ、増幅回路５ｅから構成され、このうち基
準抵抗回路５ｄは、前記第３温度依存抵抗４３と
共にブリツジを構成する。
第６図により、測定回路５ａ，５ｂ，５ｃの構
成が説明される。基準抵抗回路５ａは、互いに直
列接続され、第１、第２温度依存抵抗４１，４２
と共にブリツジBRGを構成する第１基準抵抗５
０１、および、第２基準抵抗５０２から構成され
ている。
成が説明される。基準抵抗回路５ａは、互いに直
列接続され、第１、第２温度依存抵抗４１，４２
と共にブリツジBRGを構成する第１基準抵抗５
０１、および、第２基準抵抗５０２から構成され
ている。
電圧制御回路５ｂは、概略的には第１差動増幅
回路５ｂ１、第２差動増幅回路５ｂ２、電圧増幅
回路５ｂ３および出力抵抗５１６から構成されて
いる。このうち、第１差動増幅回路５ｂ１は、入
力抵抗５０３，５０４、接地抵抗５０５、負帰還
抵抗５０６および演算増幅器（以下OPアンプと
いう）５０７から構成されており、ブリツジ
BRGの対角点br１，br２の電圧を作動増幅して
OPアンプ５０７の出力端子から出力する。
回路５ｂ１、第２差動増幅回路５ｂ２、電圧増幅
回路５ｂ３および出力抵抗５１６から構成されて
いる。このうち、第１差動増幅回路５ｂ１は、入
力抵抗５０３，５０４、接地抵抗５０５、負帰還
抵抗５０６および演算増幅器（以下OPアンプと
いう）５０７から構成されており、ブリツジ
BRGの対角点br１，br２の電圧を作動増幅して
OPアンプ５０７の出力端子から出力する。
第２差動増幅回路５ｂ２は、入力抵抗５０８，
５０９、コンデンサ５１０、基準電圧源５１１お
よびOPアンプ５１２から構成されており、OPア
ンプ５０７の出力電圧と基準電圧源５１１の一定
基準電圧Vrefとを差動増幅してOPアンプ５１２
の出力端子から出力する。なお、コンデンサ５１
０は、本発明の発振防止用に設けてある。電力増
幅回路５ｂ３は、抵抗５１３およびパワートラン
ジスタ５１４から構成されており、パワートラン
ジスタ５１４はバツテリ５１５から電力が供給さ
れていて、第２増幅回路５ｂ２の出力電圧を電力
増幅し、その出力をブリツジBRGおよび電熱ヒ
ータ３１に付与する。出力抵抗５１６は、吸入空
気の流量に関係した電圧を出力するためのもの
で、電熱ヒータ３１に直列接続されている。
５０９、コンデンサ５１０、基準電圧源５１１お
よびOPアンプ５１２から構成されており、OPア
ンプ５０７の出力電圧と基準電圧源５１１の一定
基準電圧Vrefとを差動増幅してOPアンプ５１２
の出力端子から出力する。なお、コンデンサ５１
０は、本発明の発振防止用に設けてある。電力増
幅回路５ｂ３は、抵抗５１３およびパワートラン
ジスタ５１４から構成されており、パワートラン
ジスタ５１４はバツテリ５１５から電力が供給さ
れていて、第２増幅回路５ｂ２の出力電圧を電力
増幅し、その出力をブリツジBRGおよび電熱ヒ
ータ３１に付与する。出力抵抗５１６は、吸入空
気の流量に関係した電圧を出力するためのもの
で、電熱ヒータ３１に直列接続されている。
出力演算回路５ｃは、概略的には差動増幅回路
５ｃ１、および加算増幅回路５ｃ２から構成され
ている。このうち、差動増幅回路５ｃ１は入力抵
抗５１７，５１８、接地抵抗５１９、負帰還抵抗
５２０およびOPアンプ５２１から構成されてお
り、出力抵抗５１６の両端電圧V0を差動増幅す
る。加算増幅回路５ｃ２は、抵抗５２２，５２
３、接地抵抗５２４、負帰還抵抗５２５、および
OPアンプ５２６から構成されており、抵抗５２
２、抵抗５２３の入力端子にそれぞれ印加される
電圧を加算して増幅し、OPアンプ５２６の出力
単位から電圧VSを出力する。
５ｃ１、および加算増幅回路５ｃ２から構成され
ている。このうち、差動増幅回路５ｃ１は入力抵
抗５１７，５１８、接地抵抗５１９、負帰還抵抗
５２０およびOPアンプ５２１から構成されてお
り、出力抵抗５１６の両端電圧V0を差動増幅す
る。加算増幅回路５ｃ２は、抵抗５２２，５２
３、接地抵抗５２４、負帰還抵抗５２５、および
OPアンプ５２６から構成されており、抵抗５２
２、抵抗５２３の入力端子にそれぞれ印加される
電圧を加算して増幅し、OPアンプ５２６の出力
単位から電圧VSを出力する。
第２測定回路５ｄ，５ｅの回路の構成が第７図
に示される。基準抵抗回路５ｄは、第１、第２お
よび第３基準抵抗５３１，５３２，５３３は第３
温度依存抵抗４３と共にブリツジを構成し、この
ブリツジを差動させるために電源５３０から一定
電圧を供給する。増幅回路５ｅは、概略的には第
１作動増幅回路５ｅ１と第２差動増幅回路５ｅ２
から構成されている。このうち、第１差動増幅回
路５ｅ１は、OPアンプ５３４，５３５および抵
抗５３６，５３７，５３８で構成されており、ブ
リツジ（４３，５３１，５３２，５３３）の対角
点の電圧を差動増幅してOPアンプ５３４，５３
５の出力端子から出力する。第２差動増幅回路５
ｅ２は、OPアンプ５３９、抵抗５４０，５４１、
接地抵抗５４２および帰還抵抗５４３で構成され
ており、抵抗５４０、抵抗５４１の入力端子にそ
れぞれ印加される電圧を差動増幅して、OPアン
プ５３９の出力端子から電圧VTを出力する。前
記電圧VS，VTは制御回路１０に入力される。
に示される。基準抵抗回路５ｄは、第１、第２お
よび第３基準抵抗５３１，５３２，５３３は第３
温度依存抵抗４３と共にブリツジを構成し、この
ブリツジを差動させるために電源５３０から一定
電圧を供給する。増幅回路５ｅは、概略的には第
１作動増幅回路５ｅ１と第２差動増幅回路５ｅ２
から構成されている。このうち、第１差動増幅回
路５ｅ１は、OPアンプ５３４，５３５および抵
抗５３６，５３７，５３８で構成されており、ブ
リツジ（４３，５３１，５３２，５３３）の対角
点の電圧を差動増幅してOPアンプ５３４，５３
５の出力端子から出力する。第２差動増幅回路５
ｅ２は、OPアンプ５３９、抵抗５４０，５４１、
接地抵抗５４２および帰還抵抗５４３で構成され
ており、抵抗５４０、抵抗５４１の入力端子にそ
れぞれ印加される電圧を差動増幅して、OPアン
プ５３９の出力端子から電圧VTを出力する。前
記電圧VS，VTは制御回路１０に入力される。
制御回路１０には上記電圧VS，VT以外にもエ
ア・フロ・メータ３からの吸入空気量検出信号が
それぞれ入力されており、吸入空気量より要求燃
料流量を演算し、前記燃料流量センサ８を流れる
燃料量が前記要求値となるよう燃料制御弁を駆動
する。以下制御回路１０について記す。
ア・フロ・メータ３からの吸入空気量検出信号が
それぞれ入力されており、吸入空気量より要求燃
料流量を演算し、前記燃料流量センサ８を流れる
燃料量が前記要求値となるよう燃料制御弁を駆動
する。以下制御回路１０について記す。
制御回路１０について第８図を用いて説明す
る。入力端子１０１は前記エアフロセンサ３の出
力端子に接続してある。入力端子１０２は前記燃
料流量センサ８の出力VSに接続してある。入力
端子１０３は前記燃料流量センサ８の出力VTに
接続してある。
る。入力端子１０１は前記エアフロセンサ３の出
力端子に接続してある。入力端子１０２は前記燃
料流量センサ８の出力VSに接続してある。入力
端子１０３は前記燃料流量センサ８の出力VTに
接続してある。
Ａ−Ｄ変換器（アナログ−デジタル変換器）１
１０はマルチプレクサ、Ａ−Ｄ変換器、記憶器と
ゲート回路より構成され、後述の主演算回路１２
０からの指令に基づいて順次入力端子１０１から
のアナログ電圧VQ、入力端子１０２からのアナ
ログ電圧VSと入力端子１０３からのアナログ電
圧VTをＡ−Ｄ変換して主演算回路２００に12bit
のデジタル値を送る。
１０はマルチプレクサ、Ａ−Ｄ変換器、記憶器と
ゲート回路より構成され、後述の主演算回路１２
０からの指令に基づいて順次入力端子１０１から
のアナログ電圧VQ、入力端子１０２からのアナ
ログ電圧VSと入力端子１０３からのアナログ電
圧VTをＡ−Ｄ変換して主演算回路２００に12bit
のデジタル値を送る。
クロツク回路２５０は水晶振動子を用いた発振
回路と分周回路から構成され、後述のコンパレー
タ３００にクロツクC1とC2を入力する。
回路と分周回路から構成され、後述のコンパレー
タ３００にクロツクC1とC2を入力する。
主演算回路（CPU）２００はマイクロコンピ
ユータと前記Ａ−Ｄ変換器１１０の出力とコンパ
レータ３００の入力とマイクロコンピユータのバ
スラインとを結合する３ステートのバツフア回路
と該マイクロコンピユータの出力値を記憶する記
憶器より構成される。
ユータと前記Ａ−Ｄ変換器１１０の出力とコンパ
レータ３００の入力とマイクロコンピユータのバ
スラインとを結合する３ステートのバツフア回路
と該マイクロコンピユータの出力値を記憶する記
憶器より構成される。
マイクロコンピユータは東芝製TLCS−12Aを
使用している。該マイクロコンピユータの回路お
よび動作は公知であるので省略するが、内部のク
ロツク（周波数2MHz）を使用しており、電源が
印加されるとイニシヤライズし動作し始め、指定
したリードオンメモリ（ROM）のアドレスから
スタートするようになつている。
使用している。該マイクロコンピユータの回路お
よび動作は公知であるので省略するが、内部のク
ロツク（周波数2MHz）を使用しており、電源が
印加されるとイニシヤライズし動作し始め、指定
したリードオンメモリ（ROM）のアドレスから
スタートするようになつている。
コンパレータ３００は主演算回路２００からの
２進コード出力をクロツク回路２５０からのクロ
ツクC1（200Hz）を基点として、クロツクC2（200K
Hz）を入力としてデユーテイ比を変換する。該コ
ンパレータ３００の出力は駆動回路３５０の入力
に接続してある。
２進コード出力をクロツク回路２５０からのクロ
ツクC1（200Hz）を基点として、クロツクC2（200K
Hz）を入力としてデユーテイ比を変換する。該コ
ンパレータ３００の出力は駆動回路３５０の入力
に接続してある。
駆動回路３５０はブリツジ回路を構成してあり
燃料制御弁９のコイルに正逆通電して開度をリニ
アに制御する。
燃料制御弁９のコイルに正逆通電して開度をリニ
アに制御する。
次に第９図によりＡ−Ｄ変換回路１１０につい
て説明する。CPU２００よりの入出力制御
（Ｉ／Ｏ）信号はインバータ１１９に直接入力さ
れる。CPU２００のデバイスセレクト信号
（FF0）はNANDゲート１２０の一方の入力に接
続してある。またデバイスセレクト信号（FF1）
はNANDゲート１２１の一方の入力に接続して
ある。前記インバータ１１９の出力はNANDゲ
ート１２０とNANDゲート１２１の他方の入力
にそれぞれ接続してある。NANDゲート１２０
の出力は記憶器１２３（RCA社製CD4035）のク
ロツク入力に入力される。NANDゲート１２１
の出力は単安定マルチバイブレータ１２２と３ス
テートバツフア１２７の入力に接続してある。単
安定マルチバイブレータ１２２の出力は20usのパ
ルスを発生し、逐次比較型Ａ−Ｄ変換器１２６の
スタート入力STに入力される。Ａ−Ｄ変換器１
２６としてはバーブラウン社製ADC80AG−12を
使用すればよい。Ａ−Ｄ変換器１２６の変換終了
端子EOCはCPU２００のBUSY端子に接続され、
EOCが高レベルの間はCPU２００の差動は一時
停止する。記憶器１２３の入力D0，D1はそれぞ
れバスラインI10，I11にそれぞれ接続され、出力
Q0，Q1はそれぞれマルチプレクサ１２４（イン
ターシル社製MVD409）のセレクト入力CA1，
CA2に接続される。マルチプレクサ１２４のチヤ
ンネル１の入力は前記エアフロセンサ３の出力に
接続され、チヤンネル２の入力、チヤンネル３の
入力は前記燃料流量センサ８の出力VS，VTにそ
れぞれ接続される。マルチプレクサ１２４の出力
はバツフア増幅器１２５を介してＡ−Ｄ変換器１
２６の入力に接続される。Ａ−Ｄ変換器１２６の
出力B0乃至B11は３ステートバツフア１２７を介
してCPU２００のバスラインに接続されている。
３ステートバツフア１２７は東芝製TC5012を使
用している。
て説明する。CPU２００よりの入出力制御
（Ｉ／Ｏ）信号はインバータ１１９に直接入力さ
れる。CPU２００のデバイスセレクト信号
（FF0）はNANDゲート１２０の一方の入力に接
続してある。またデバイスセレクト信号（FF1）
はNANDゲート１２１の一方の入力に接続して
ある。前記インバータ１１９の出力はNANDゲ
ート１２０とNANDゲート１２１の他方の入力
にそれぞれ接続してある。NANDゲート１２０
の出力は記憶器１２３（RCA社製CD4035）のク
ロツク入力に入力される。NANDゲート１２１
の出力は単安定マルチバイブレータ１２２と３ス
テートバツフア１２７の入力に接続してある。単
安定マルチバイブレータ１２２の出力は20usのパ
ルスを発生し、逐次比較型Ａ−Ｄ変換器１２６の
スタート入力STに入力される。Ａ−Ｄ変換器１
２６としてはバーブラウン社製ADC80AG−12を
使用すればよい。Ａ−Ｄ変換器１２６の変換終了
端子EOCはCPU２００のBUSY端子に接続され、
EOCが高レベルの間はCPU２００の差動は一時
停止する。記憶器１２３の入力D0，D1はそれぞ
れバスラインI10，I11にそれぞれ接続され、出力
Q0，Q1はそれぞれマルチプレクサ１２４（イン
ターシル社製MVD409）のセレクト入力CA1，
CA2に接続される。マルチプレクサ１２４のチヤ
ンネル１の入力は前記エアフロセンサ３の出力に
接続され、チヤンネル２の入力、チヤンネル３の
入力は前記燃料流量センサ８の出力VS，VTにそ
れぞれ接続される。マルチプレクサ１２４の出力
はバツフア増幅器１２５を介してＡ−Ｄ変換器１
２６の入力に接続される。Ａ−Ｄ変換器１２６の
出力B0乃至B11は３ステートバツフア１２７を介
してCPU２００のバスラインに接続されている。
３ステートバツフア１２７は東芝製TC5012を使
用している。
以上のように構成されるＡ−Ｄ変換回路１１０
の作動を説明する。まずCPU２００によりチヤ
ンネルセレクト値がバスラインI10，I11に２進コ
ードで00が出力されている。そしてＩ／ＯとFF0
が“１”からFF0が“０”になつた時NANDゲ
ート１２０の出力は“０”から“１”になり、そ
の時記憶器１２３はバスラインI10，I11のデータ
00を記憶し、出力Q0，Q1にその値00をマルチプ
レクサ１２４のアドレス入力に出力する。マルチ
プレクサ１２４のアドレス値が00の場合にはチヤ
ンネル１（CH1）の値が入力される。アドレス値
が01の場合チヤンネル２（CH2）が、アドレス値
が10の場合チヤンネル３（CH3）が入力される。
マルチプレクサ１２４の出力はバツフア増幅器１
２５によりインピーダンス変換してＡ−Ｄ変換器
１２６の入力に出力される。次にCPU２００よ
りデバイスセレクト信号FF1か“１”に、Ｉ／０
が“０”にされるとNANDゲート１２１の出力
は“１”から“０”になり単安定マルチバイブレ
ータ１２２は20usのパルスを発生し、Ａ−Ｄ変換
器１２６はＡ−Ｄ変換を開始する。変換している
間はE0C出力は“１”となりCPU２００の作動
を停止する。変換を完了するとE0C出力は“０”
となりCPU２００を作動させる。NANDゲート
１２１の出力が“０”の時３ステートバツフア１
２７はＡ−Ｄ変換器１２６の出力B0からB11の２
進コード値をバスラインに出す。CPU２００は
このバスラインに出された値をE0C出力が“０”
になつた瞬間読込む。読込んだ後には再びFF1を
“０”にしFF0を“１”にし、Ｉ／０を“１”に
すると同時にバスラインI10を“０”、I11を“１”
にする。あとの手順は上述の手順を繰返してチヤ
ンネルCH2のアナログ電圧をＡ−Ｄ変換して
CPU２００に読込む。その次はチヤンネルCH3
のアナログ値をＡ−Ｄ変換してCPU２００に読
込む。
の作動を説明する。まずCPU２００によりチヤ
ンネルセレクト値がバスラインI10，I11に２進コ
ードで00が出力されている。そしてＩ／ＯとFF0
が“１”からFF0が“０”になつた時NANDゲ
ート１２０の出力は“０”から“１”になり、そ
の時記憶器１２３はバスラインI10，I11のデータ
00を記憶し、出力Q0，Q1にその値00をマルチプ
レクサ１２４のアドレス入力に出力する。マルチ
プレクサ１２４のアドレス値が00の場合にはチヤ
ンネル１（CH1）の値が入力される。アドレス値
が01の場合チヤンネル２（CH2）が、アドレス値
が10の場合チヤンネル３（CH3）が入力される。
マルチプレクサ１２４の出力はバツフア増幅器１
２５によりインピーダンス変換してＡ−Ｄ変換器
１２６の入力に出力される。次にCPU２００よ
りデバイスセレクト信号FF1か“１”に、Ｉ／０
が“０”にされるとNANDゲート１２１の出力
は“１”から“０”になり単安定マルチバイブレ
ータ１２２は20usのパルスを発生し、Ａ−Ｄ変換
器１２６はＡ−Ｄ変換を開始する。変換している
間はE0C出力は“１”となりCPU２００の作動
を停止する。変換を完了するとE0C出力は“０”
となりCPU２００を作動させる。NANDゲート
１２１の出力が“０”の時３ステートバツフア１
２７はＡ−Ｄ変換器１２６の出力B0からB11の２
進コード値をバスラインに出す。CPU２００は
このバスラインに出された値をE0C出力が“０”
になつた瞬間読込む。読込んだ後には再びFF1を
“０”にしFF0を“１”にし、Ｉ／０を“１”に
すると同時にバスラインI10を“０”、I11を“１”
にする。あとの手順は上述の手順を繰返してチヤ
ンネルCH2のアナログ電圧をＡ−Ｄ変換して
CPU２００に読込む。その次はチヤンネルCH3
のアナログ値をＡ−Ｄ変換してCPU２００に読
込む。
CPU２００の作動を第１０図の流れ図にそつ
て説明する。図示しないキースイツチをONする
と電源が入り動作を開始する。ステツプ１（S1）
で全てのメモリをクリアして“０”にする。ステ
ツプ２（S2）では一定燃料量に対する燃料制御弁
９の開度に対応した値を読出しメモリに格納する
と同時にCPU２００から出力する。但しこのス
テツプは電源がONしてから一度だけの初期値と
なる。ステツプ３（S3）でチヤンネルセツトしス
テツプ３で読込み指令を出すと前記Ａ−Ｄ変換回
路１１０の入力端子１１１に入力されているエア
フロセンサ３のアナログ電圧をＡ−Ｄ変換して
CPU２００のメモリに格納する。ステツプ５は
チヤンネルセツトした回数を計数しており、０か
ら始まりＡ＝２になつたかどうかを判別する。Ａ
＝２になつていると３個のアナログ値をすべてＡ
−Ｄ変換してCPU２００に格納したことを示し
ている。NOの場合にはステツプ３（S3）にもど
ると同時に計数を１個増す。YESの場合にはス
テツプ６（S6）に進む。ステツプ６（S6）は読込ま
れたエアフロセンサ８の出力値の逆数演算して吸
入空気量に比例した値Ｑを求める。ステツプ７
（S7）は前記の値Ｑに対応する燃料量FBを求める
ために係数Ｋを乗算して基本要求燃料量を求め
る。ステツプ８（S8）は補助項ルーチンで冷却水
温補償、始動時増量、加速時増量等の補償を行な
うルーチンでここでは本発明の要旨からはずれる
ので省略する。ここですべて補償された要求燃料
量Fcが演算されて出される。ステツプ９（S9）は
燃料流量センサ８からの第２の出力VTをアドレ
スとしてLPGの温度に対応した変換定数をマツ
プから読出し補間演算してCFを求める。ステツ
プ10（S10）は燃料流量センサ８からの第１の出力
VSをアドレスとしてマツプより読出し補間演算
してリニアライズする。ステツプ11（S11）はステ
ツプ９（S9）で求めた変換定数Cfにステツプ10
（S10）で求めた燃料流量を乗算して真の重量流量
を求める。ステツプS12（S12）はステツプ８（S8）
で求めた要求燃料量Fcとステツプ11（S11）で求
めた実際の燃料流量Feとの差ΔFを求める。ステ
ツプ13はステツプ12（S12）で求めたΔFに対応す
る燃料制御弁９の開度になるように係数K′を乗
算する。ステツプ14（S14）はΔDか正か負を判別
し正又はＯの場合にはステツプ15（S15）に進み、
負の場合にはステツプ16（S16）に進む。ステツプ
15はステツプ２（S2）で求めた値Ｄの値にΔDの
絶対値を加算してメモリに格納する。ステツプ16
はＤの値にΔDの絶対値を減産してメモリに格納
するする。ステツプ17（S17）はメモリに格納され
た値ＤをCPU２００からバスラインに出力する。
ステツプ17（S17）を終了するとステツプ３（S3）
にリターンして以降スラツプ３（S3）からステツ
プ17（S17）を繰返す。定常状態では実際の燃料量
Feは要求燃料量Fcに収束する。要求燃料量Fcは
上記の如く吸入空気量に比例した値Ｑの関数とし
て（ＤにＫを乗算して求める）求めることができ
ることよりＫは任意の値とすることができ、これ
故Ｋを各エンジン条件により変えてやれば吸入空
気量に対し任意の比率の燃料量、すなわち任意の
Ａ／Ｆに制御できる訳でエンジンの運転条件に適
した燃料を得ることができる。
て説明する。図示しないキースイツチをONする
と電源が入り動作を開始する。ステツプ１（S1）
で全てのメモリをクリアして“０”にする。ステ
ツプ２（S2）では一定燃料量に対する燃料制御弁
９の開度に対応した値を読出しメモリに格納する
と同時にCPU２００から出力する。但しこのス
テツプは電源がONしてから一度だけの初期値と
なる。ステツプ３（S3）でチヤンネルセツトしス
テツプ３で読込み指令を出すと前記Ａ−Ｄ変換回
路１１０の入力端子１１１に入力されているエア
フロセンサ３のアナログ電圧をＡ−Ｄ変換して
CPU２００のメモリに格納する。ステツプ５は
チヤンネルセツトした回数を計数しており、０か
ら始まりＡ＝２になつたかどうかを判別する。Ａ
＝２になつていると３個のアナログ値をすべてＡ
−Ｄ変換してCPU２００に格納したことを示し
ている。NOの場合にはステツプ３（S3）にもど
ると同時に計数を１個増す。YESの場合にはス
テツプ６（S6）に進む。ステツプ６（S6）は読込ま
れたエアフロセンサ８の出力値の逆数演算して吸
入空気量に比例した値Ｑを求める。ステツプ７
（S7）は前記の値Ｑに対応する燃料量FBを求める
ために係数Ｋを乗算して基本要求燃料量を求め
る。ステツプ８（S8）は補助項ルーチンで冷却水
温補償、始動時増量、加速時増量等の補償を行な
うルーチンでここでは本発明の要旨からはずれる
ので省略する。ここですべて補償された要求燃料
量Fcが演算されて出される。ステツプ９（S9）は
燃料流量センサ８からの第２の出力VTをアドレ
スとしてLPGの温度に対応した変換定数をマツ
プから読出し補間演算してCFを求める。ステツ
プ10（S10）は燃料流量センサ８からの第１の出力
VSをアドレスとしてマツプより読出し補間演算
してリニアライズする。ステツプ11（S11）はステ
ツプ９（S9）で求めた変換定数Cfにステツプ10
（S10）で求めた燃料流量を乗算して真の重量流量
を求める。ステツプS12（S12）はステツプ８（S8）
で求めた要求燃料量Fcとステツプ11（S11）で求
めた実際の燃料流量Feとの差ΔFを求める。ステ
ツプ13はステツプ12（S12）で求めたΔFに対応す
る燃料制御弁９の開度になるように係数K′を乗
算する。ステツプ14（S14）はΔDか正か負を判別
し正又はＯの場合にはステツプ15（S15）に進み、
負の場合にはステツプ16（S16）に進む。ステツプ
15はステツプ２（S2）で求めた値Ｄの値にΔDの
絶対値を加算してメモリに格納する。ステツプ16
はＤの値にΔDの絶対値を減産してメモリに格納
するする。ステツプ17（S17）はメモリに格納され
た値ＤをCPU２００からバスラインに出力する。
ステツプ17（S17）を終了するとステツプ３（S3）
にリターンして以降スラツプ３（S3）からステツ
プ17（S17）を繰返す。定常状態では実際の燃料量
Feは要求燃料量Fcに収束する。要求燃料量Fcは
上記の如く吸入空気量に比例した値Ｑの関数とし
て（ＤにＫを乗算して求める）求めることができ
ることよりＫは任意の値とすることができ、これ
故Ｋを各エンジン条件により変えてやれば吸入空
気量に対し任意の比率の燃料量、すなわち任意の
Ａ／Ｆに制御できる訳でエンジンの運転条件に適
した燃料を得ることができる。
次に第１１図によりクロツク回路２５０の回路
構成を示す。２６０は公知の水晶発振回路であり
2097152Hzの周波数で発振する。２７０と２８０
は12ステージ２進カウンタでRCA社CD4040を使
用しており２進カウンタ２７０のQ3出力がクロ
ツク信号としてコンパレータ３００に入力され
る。クロツク周波数は262144Hzである。２進カウ
ンタ２８０のQ2出力は単安定マルチバイブレー
タに入力される。該単安定マルチバイブレータ２
９０により一定パルス幅（5us）が出されコンパ
レータ３００にリセツト信号として入力される。
該リセツト信号の周波数は128Hzである。
構成を示す。２６０は公知の水晶発振回路であり
2097152Hzの周波数で発振する。２７０と２８０
は12ステージ２進カウンタでRCA社CD4040を使
用しており２進カウンタ２７０のQ3出力がクロ
ツク信号としてコンパレータ３００に入力され
る。クロツク周波数は262144Hzである。２進カウ
ンタ２８０のQ2出力は単安定マルチバイブレー
タに入力される。該単安定マルチバイブレータ２
９０により一定パルス幅（5us）が出されコンパ
レータ３００にリセツト信号として入力される。
該リセツト信号の周波数は128Hzである。
次に第１２図によりコンパレータ３００につい
て説明する。コンパレーター３００はインバータ
３０１、NANDゲート３０２、記憶器３０３，
３０４，３０５、NANDゲート２個で構成され
たＲ−Ｓフリツプフロツプ３０６及びダウンカウ
ンタ３０７，３０８，３０９（CD4029）により
構成されている。CPU２００のＩ／Ｏ信号はイ
ンバータ３０１で反転された後NANDゲート３
０２に入力され、セレクト信号FF2は直接
NANDゲート３０２に入力される。従つてCPU
２００で演算された制御量のコンパレータ３００
への出力命令がされるとＩ／Ｏ信号は“０”レベ
ルに、FF2は“１”レベルとなり、NANDゲー
ト３０２は“０”となる。記憶器３０３，３０４
と３０５はクロツク端子CLに“０”が入力され
るとバスラインに出されていたデータを記憶す
る。一方前記クロツク回路２５０のリセツト信号
によりＲ−Ｓフリツプフロツプ３０６をリセツト
すると同時にダウンカウンタ３０７，３０８，３
０９をプリセツトして記憶器３０３，３０４，３
０５の出力を入力する。そしてクロツク回路２５
０のクロツク信号により計数を開始する。ダウン
カウントして行き“０”になるとダウンカウンタ
３０９の出力が“１”から“０”になりＲ−Ｓフ
リツプフロツプ３０６をセツトする。このＲ−Ｓ
フリツプフロツプ３０６の出力パルス幅Ｔが前記
CPU２００の出力データＤに相当する。リセツ
ト信号は一定周期であるのでパルス幅Ｔが変化す
ることはデユテイ比が変化することになる。
て説明する。コンパレーター３００はインバータ
３０１、NANDゲート３０２、記憶器３０３，
３０４，３０５、NANDゲート２個で構成され
たＲ−Ｓフリツプフロツプ３０６及びダウンカウ
ンタ３０７，３０８，３０９（CD4029）により
構成されている。CPU２００のＩ／Ｏ信号はイ
ンバータ３０１で反転された後NANDゲート３
０２に入力され、セレクト信号FF2は直接
NANDゲート３０２に入力される。従つてCPU
２００で演算された制御量のコンパレータ３００
への出力命令がされるとＩ／Ｏ信号は“０”レベ
ルに、FF2は“１”レベルとなり、NANDゲー
ト３０２は“０”となる。記憶器３０３，３０４
と３０５はクロツク端子CLに“０”が入力され
るとバスラインに出されていたデータを記憶す
る。一方前記クロツク回路２５０のリセツト信号
によりＲ−Ｓフリツプフロツプ３０６をリセツト
すると同時にダウンカウンタ３０７，３０８，３
０９をプリセツトして記憶器３０３，３０４，３
０５の出力を入力する。そしてクロツク回路２５
０のクロツク信号により計数を開始する。ダウン
カウントして行き“０”になるとダウンカウンタ
３０９の出力が“１”から“０”になりＲ−Ｓフ
リツプフロツプ３０６をセツトする。このＲ−Ｓ
フリツプフロツプ３０６の出力パルス幅Ｔが前記
CPU２００の出力データＤに相当する。リセツ
ト信号は一定周期であるのでパルス幅Ｔが変化す
ることはデユテイ比が変化することになる。
次に駆動回路３５０について第１２図で説明す
る。駆動回路３５０はインバータ３５１とトラン
ジスタ３５３，３５６，３５９，３６２と複数個
の抵抗３５２，３５４，３５５，３５７，３５
８，３６０，３６１，３６３により構成されてい
る。トランジスタ３５３と３５９はPNPトラン
ジスタでありトランジスタ３５６と３６２は
NPNトランジスタで４個でブリツジ回路を構成
される。前記コンパレータ３００の出力が“１”
のときトランジスタ３６２と３５３がONし燃料
制御弁９電磁コイルに正方向の電流が流れる。コ
ンパレータ３００の出力が“０”の場合トランジ
スタ３５６と３５９がONし電磁コイルに負方向
の電流が流れる。この電磁コイルの正方向と負方
向に流れる比により燃料制御弁９の開度が変わ
る。比が大きい場合には開度は大きくなり、比が
小さい場合には開度は小さくなる。
る。駆動回路３５０はインバータ３５１とトラン
ジスタ３５３，３５６，３５９，３６２と複数個
の抵抗３５２，３５４，３５５，３５７，３５
８，３６０，３６１，３６３により構成されてい
る。トランジスタ３５３と３５９はPNPトラン
ジスタでありトランジスタ３５６と３６２は
NPNトランジスタで４個でブリツジ回路を構成
される。前記コンパレータ３００の出力が“１”
のときトランジスタ３６２と３５３がONし燃料
制御弁９電磁コイルに正方向の電流が流れる。コ
ンパレータ３００の出力が“０”の場合トランジ
スタ３５６と３５９がONし電磁コイルに負方向
の電流が流れる。この電磁コイルの正方向と負方
向に流れる比により燃料制御弁９の開度が変わ
る。比が大きい場合には開度は大きくなり、比が
小さい場合には開度は小さくなる。
このようにして常に吸入空気量に見合つたしか
も任意の量のLPG燃料をエンジン１に正確に供
給できることから、エンジン１の運転条件に最適
の空燃比でエンジン１を常に運転させることが可
能となる。
も任意の量のLPG燃料をエンジン１に正確に供
給できることから、エンジン１の運転条件に最適
の空燃比でエンジン１を常に運転させることが可
能となる。
本発明の第１の実施例ではエア・フロ・メータ
３を用い直接吸入空気量を測定したが、第１４図
に示すように吸気管負圧センサ１２を用い測定し
たスロツトル弁４の下流の吸気管１１内に生ずる
吸気管負圧とエンジン１の回転数より演算すると
いう方法で間接的に求めてもよい。
３を用い直接吸入空気量を測定したが、第１４図
に示すように吸気管負圧センサ１２を用い測定し
たスロツトル弁４の下流の吸気管１１内に生ずる
吸気管負圧とエンジン１の回転数より演算すると
いう方法で間接的に求めてもよい。
また第１５図に示すようにスロツトル弁４の開
度とエンジン１の回転数より演算するという方法
で吸入空気量を求めてもよい。
度とエンジン１の回転数より演算するという方法
で吸入空気量を求めてもよい。
また本発明の第１の実施例では燃料制御弁９は
ストロークの位置により開度を決定するリニア・
ソレノイドバルブを用いたが、第１６図に示す電
磁弁（ON時間で流量制御）を用いても同様の制
御が可能である。さらに、第１７図に示すように
燃料流量センサ８とまつたく同じ原理のエア・フ
ロ・メータ１４を用い制御した場合には以下のさ
らに大きなメリツトが得られる。第１に燃料流量
センサ８とエア・フロ・メータ１４が同じ出力特
性、同じ応答性故にCPUの演算が簡単化でき、
Ａ−Ｄ変換せずアナログ値での比較制御が可能で
ある。第２にどちらもマス・フローであるので温
度、圧力補正が不要となり、故に補正する際の補
正用センサの遅れ等がなくなる。
ストロークの位置により開度を決定するリニア・
ソレノイドバルブを用いたが、第１６図に示す電
磁弁（ON時間で流量制御）を用いても同様の制
御が可能である。さらに、第１７図に示すように
燃料流量センサ８とまつたく同じ原理のエア・フ
ロ・メータ１４を用い制御した場合には以下のさ
らに大きなメリツトが得られる。第１に燃料流量
センサ８とエア・フロ・メータ１４が同じ出力特
性、同じ応答性故にCPUの演算が簡単化でき、
Ａ−Ｄ変換せずアナログ値での比較制御が可能で
ある。第２にどちらもマス・フローであるので温
度、圧力補正が不要となり、故に補正する際の補
正用センサの遅れ等がなくなる。
また本発明ではLPGで説明したが水素etcの気
体燃料にすべて適用可能であることは当然であ
る。
体燃料にすべて適用可能であることは当然であ
る。
以上述べたように、本発明は燃料タンクから吐
出した液体燃料を気化する気化手段と、気化した
燃料の流量を測定する燃料流量計と、燃料の流量
を制御する燃料流量制御手段と、エンジンの吸気
状態を検出する吸気状態検出手段と制御回路とを
備え、吸入空気量を前記吸気状態検出手段により
検出し、これと前記燃料流量計により測定した燃
料流量とがあらかじめ決められた関係となるよう
に気体燃料を前記制御回路により制御し、空燃比
を制御しているのでエンジンの空燃比特性の向上
と燃費の向上がはかれるという優れた効果を有す
る。
出した液体燃料を気化する気化手段と、気化した
燃料の流量を測定する燃料流量計と、燃料の流量
を制御する燃料流量制御手段と、エンジンの吸気
状態を検出する吸気状態検出手段と制御回路とを
備え、吸入空気量を前記吸気状態検出手段により
検出し、これと前記燃料流量計により測定した燃
料流量とがあらかじめ決められた関係となるよう
に気体燃料を前記制御回路により制御し、空燃比
を制御しているのでエンジンの空燃比特性の向上
と燃費の向上がはかれるという優れた効果を有す
る。
第１図は本発明第１実施例の全体構成図、第２
図は燃料流量センサ模式図、第３図は燃料流量セ
ンサ正面図、第４図は燃料流量センサ測定回路、
第５図は電気系統ブロツク図、第６図は燃料流量
測定回路図、第７図は第２燃料流量測定回路の回
路図、第８図は制御回路１０の電気系ブロツク
図、第９図はAD変換回路図、第１０図は制御の
フローチヤート、第１１図はクロツク回路図、第
１２図はコンパレータ回路図、第１３図は出力駆
動回路図、第１４図は第２実施例の全体構成図、
第１５図は第３実施例の全体構成図、第１６図は
電磁弁の縦断面図、第１７図は第４実施例の全体
構成図。 １……エンジン、２……エアクリーナ、３……
エアフローメータ、４……スロツトル弁、５……
燃料タンク６……流量切替弁、７……圧力制御
弁、８……燃料流量センサ、９……燃料量制御
弁、１０……制御回路、１１……吸気管、３１…
…電熱ヒータ、４１……第１温度依存抵抗、４２
……第２温度依存抵抗、４３……第３温度依存抵
抗、をそれぞれ示す。
図は燃料流量センサ模式図、第３図は燃料流量セ
ンサ正面図、第４図は燃料流量センサ測定回路、
第５図は電気系統ブロツク図、第６図は燃料流量
測定回路図、第７図は第２燃料流量測定回路の回
路図、第８図は制御回路１０の電気系ブロツク
図、第９図はAD変換回路図、第１０図は制御の
フローチヤート、第１１図はクロツク回路図、第
１２図はコンパレータ回路図、第１３図は出力駆
動回路図、第１４図は第２実施例の全体構成図、
第１５図は第３実施例の全体構成図、第１６図は
電磁弁の縦断面図、第１７図は第４実施例の全体
構成図。 １……エンジン、２……エアクリーナ、３……
エアフローメータ、４……スロツトル弁、５……
燃料タンク６……流量切替弁、７……圧力制御
弁、８……燃料流量センサ、９……燃料量制御
弁、１０……制御回路、１１……吸気管、３１…
…電熱ヒータ、４１……第１温度依存抵抗、４２
……第２温度依存抵抗、４３……第３温度依存抵
抗、をそれぞれ示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液体燃料を気化する気化手段と、気化した燃
料の流量を測定する燃料流量計と、燃料の流量を
制御する燃料流量制御手段と、エンジンの吸気状
態を検出する吸気状態検出手段と、前記燃料流量
計にて直接測定した前記気化した燃量の流量と前
記吸気状態検出手段で検出した吸気状態から求め
られる吸入空気量とがあらかじめ決められた関係
となるよう気化燃料を制御する制御回路とを備え
る燃料制御装置。 ２ 前記燃料流量計は熱線式気体流量計であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料
制御装置。 ３ 前記燃料流量計と前記吸気状態検出手段の流
量計はお互いに全く同じ作動原理の熱線式流量計
で流量を測定することを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の燃料制御装置。 ４ 前記吸気状態検出手段はエンジンの吸入空気
量を検出する吸入空気量検出器よりなることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料制御装
置。 ５ 前記吸気状態検出手段はエンジンの吸気管負
圧を検出する吸気管負圧検出器よりなり、この吸
気管負圧検出器とエンジン回転数検出手段とで前
記吸入空気量を検出することを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の燃料制御装置。 ６ 前記吸気状態検出手段はエンジンのスロツト
ル弁の開度を検出するスロツトル開度検出装置よ
りなり、このスロツトル開度検出装置とエンジン
回転数検出手段とで前記吸入空気量を検出するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料
制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57207921A JPS5999055A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 燃料制御装置 |
| US06/544,416 US4537172A (en) | 1982-11-26 | 1983-10-21 | Fuel supply control apparatus for an internal-combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57207921A JPS5999055A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 燃料制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5999055A JPS5999055A (ja) | 1984-06-07 |
| JPH0239626B2 true JPH0239626B2 (ja) | 1990-09-06 |
Family
ID=16547754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57207921A Granted JPS5999055A (ja) | 1982-11-26 | 1982-11-26 | 燃料制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4537172A (ja) |
| JP (1) | JPS5999055A (ja) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0650074B2 (ja) * | 1983-08-08 | 1994-06-29 | 株式会社日立製作所 | エンジンの燃料制御方法 |
| AT384279B (de) * | 1986-03-05 | 1987-10-27 | Jenbacher Werke Ag | Einrichtung zur regelung des verbrennungsluftverh|ltnisses bei einem gasmotor mit magerer betriebsweise |
| US4838295A (en) * | 1986-08-21 | 1989-06-13 | Airsensors, Inc. | System for controlling mass flow rates of two gases |
| DE3835235A1 (de) * | 1988-10-15 | 1990-04-19 | Bosch Gmbh Robert | Einrichtung zur temperatursteuerung eines widerstands |
| JPH0571431A (ja) * | 1991-03-19 | 1993-03-23 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
| US5136986A (en) * | 1991-04-26 | 1992-08-11 | Energy Conversions, Inc. | Dual fuel injection structure |
| JPH0533733A (ja) * | 1991-05-20 | 1993-02-09 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
| JPH04358750A (ja) * | 1991-06-05 | 1992-12-11 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの蒸発燃料制御装置 |
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| US5150685A (en) * | 1991-09-11 | 1992-09-29 | Porter Fred C | Apparatus and method for converting conventionally fueled engines to operate on an alternative fuel |
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| US5426938A (en) * | 1992-09-18 | 1995-06-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Control system for internal combustion engines |
| JPH06159126A (ja) * | 1992-11-26 | 1994-06-07 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの制御装置 |
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| US5611316A (en) * | 1993-12-28 | 1997-03-18 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Gas fuel supply mechanism for gas combustion engine |
| NL9400246A (nl) * | 1994-02-18 | 1995-10-02 | Autogastechniek Holland Bv | Werkwijze en inrichting voor het doseren van een gasvormige brandstof. |
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-
1982
- 1982-11-26 JP JP57207921A patent/JPS5999055A/ja active Granted
-
1983
- 1983-10-21 US US06/544,416 patent/US4537172A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4537172A (en) | 1985-08-27 |
| JPS5999055A (ja) | 1984-06-07 |
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