JPH0233317A - ウレタン弾性糸交編用アイロンフィラメント - Google Patents
ウレタン弾性糸交編用アイロンフィラメントInfo
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- JPH0233317A JPH0233317A JP18165488A JP18165488A JPH0233317A JP H0233317 A JPH0233317 A JP H0233317A JP 18165488 A JP18165488 A JP 18165488A JP 18165488 A JP18165488 A JP 18165488A JP H0233317 A JPH0233317 A JP H0233317A
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Landscapes
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- Artificial Filaments (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Knitting Of Fabric (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はウレタン弾性系との交編に適したナイロンフィ
ラメントに関するものである。
ラメントに関するものである。
ナイロンは、その特性を生かしてニット分野に大量に使
用される様になり、近年フィツト性の機能を付与したウ
レタン、ナイロン交編サテンネットを用いた女性用下着
類は幅広い年令層の女性が身につける様になり、生産増
加傾向にある。
用される様になり、近年フィツト性の機能を付与したウ
レタン、ナイロン交編サテンネットを用いた女性用下着
類は幅広い年令層の女性が身につける様になり、生産増
加傾向にある。
これに伴ない、品質向上の要求も高まり、着用中の編み
組織ずれ（以下「笑い」という）を防止する技術が必須
課題となって来た。
組織ずれ（以下「笑い」という）を防止する技術が必須
課題となって来た。
このような、ウレタン、ナイロン交編サテンネットはす
でに切断伸度が５０〜１００％の高速紡糸されたナイロ
ンフィラメントとウレタン弾性糸との交編、コンベンシ
ョナル方式のナイロンフィラメントとウレタン弾性糸の
交編、スピントロティクアップ（ＳＤＴＵ）方式のナイ
ロンフィラメントとウレタン弾性糸の交編によって造ら
れている。
でに切断伸度が５０〜１００％の高速紡糸されたナイロ
ンフィラメントとウレタン弾性糸との交編、コンベンシ
ョナル方式のナイロンフィラメントとウレタン弾性糸の
交編、スピントロティクアップ（ＳＤＴＵ）方式のナイ
ロンフィラメントとウレタン弾性糸の交編によって造ら
れている。
しかしながら、自由度の大きいウレタン弾性糸とナイロ
ンフィラメントからなる交編サテンネントは、両者の複
雑な構造で出来ており、この編地を用いた下着類（代表
的なものはガードル、ボディスーツ）は着用、脱衣、歩
行、運動等の人的伸縮が繰返えされると笑いという問題
が起こる。
ンフィラメントからなる交編サテンネントは、両者の複
雑な構造で出来ており、この編地を用いた下着類（代表
的なものはガードル、ボディスーツ）は着用、脱衣、歩
行、運動等の人的伸縮が繰返えされると笑いという問題
が起こる。
従来のウレタン、ナイロン交編ニットは特に残留伸度が
５０〜１００％の高速紡糸されたナイロンフィラメント
とウレタン弾性糸による交編ニットにおいては、経筋の
発生が問題であり、この問題を解消するために、特公昭
６０１０４５６９号公報が提案されている。
５０〜１００％の高速紡糸されたナイロンフィラメント
とウレタン弾性糸による交編ニットにおいては、経筋の
発生が問題であり、この問題を解消するために、特公昭
６０１０４５６９号公報が提案されている。
しかしながら、この提案では、下着類の着用中に発生す
る笑いという問題は依然として解決されない。
る笑いという問題は依然として解決されない。
このように、従来ウレタン、ナイロン交編サテンネット
の笑い防止技術については従来具るべき提案はなく、従
来技術で交編されているのが実態であり、笑い防止技術
はまだ確立されていなかった。
の笑い防止技術については従来具るべき提案はなく、従
来技術で交編されているのが実態であり、笑い防止技術
はまだ確立されていなかった。
本発明は上記の如き問題点を解決するため笑いの起こら
ない交編サテンネットを得るためのウレタン弾性糸交編
用ナイロンフィラメントを提供することを目的とする。
ない交編サテンネットを得るためのウレタン弾性糸交編
用ナイロンフィラメントを提供することを目的とする。
上記、目的を達成するために、本発明は、単糸断面がＴ
型で、動摩擦係数が０．２８〜０．４５で、且つ延伸糸
のトータル収縮率が１４〜１７％であるウレタン弾性糸
との交編用ナイロンフィラメントである。
型で、動摩擦係数が０．２８〜０．４５で、且つ延伸糸
のトータル収縮率が１４〜１７％であるウレタン弾性糸
との交編用ナイロンフィラメントである。
ナイロンフィラメントとウレタン弾性糸で交編されるサ
テンネットガードル、ボディースーツは、上記の人的動
作により無数の伸縮が繰返えされ、着用時間が長くなる
と笑いという現象が起こる。
テンネットガードル、ボディースーツは、上記の人的動
作により無数の伸縮が繰返えされ、着用時間が長くなる
と笑いという現象が起こる。
この笑い現象はいちいち着用試験をしなくてもデマッチ
ャーの１５０％伸縮テストで十分な性能試験で判定でき
るものとされている。
ャーの１５０％伸縮テストで十分な性能試験で判定でき
るものとされている。
本発明者は笑い防止方法に関して鋭意検討したところウ
レタン弾性糸にナイロン繊維を強くからませ、両者がず
れに（くすることで解決し得ることを見出した。
レタン弾性糸にナイロン繊維を強くからませ、両者がず
れに（くすることで解決し得ることを見出した。
そのための１方法として、動摩擦の高い油剤を付与させ
、ラッセル編機ループ曙成時の張力を上げ、更に生機以
降のプレセット、染色加工工程でナイロンの収縮率を高
めウレタン弾性糸を強く締付けることにより目的を達成
出来る。
、ラッセル編機ループ曙成時の張力を上げ、更に生機以
降のプレセット、染色加工工程でナイロンの収縮率を高
めウレタン弾性糸を強く締付けることにより目的を達成
出来る。
さらに、ナイロンフィラメント単糸断面をシャープ化す
ることにより一層目的を効果的に達成出来る。
ることにより一層目的を効果的に達成出来る。
ナイロン紡糸時に平滑性良好な油剤を付与させ延伸糸の
スリンプ法動摩擦係数μｄが０．２８以下では笑いが起
こり易い。未だ解明されていないがラッセル編機ループ
編成針部のナイロン繊維の張力が上らないためと考えら
れる。
スリンプ法動摩擦係数μｄが０．２８以下では笑いが起
こり易い。未だ解明されていないがラッセル編機ループ
編成針部のナイロン繊維の張力が上らないためと考えら
れる。
μｄが０１４５以上ではナイロンフィラメントの摩擦が
高く成り過ぎるのでランセル編機の針摩耗が起こる。
高く成り過ぎるのでランセル編機の針摩耗が起こる。
従って、笑いを防止して、且つラッセル編機の針摩耗を
防止する目的でμｄは０．２８〜０．４５の範囲が良い
。この動摩擦係数は主に油剤性能で決り、油剤を適正に
調合することで、上記の範囲にすることができる。
防止する目的でμｄは０．２８〜０．４５の範囲が良い
。この動摩擦係数は主に油剤性能で決り、油剤を適正に
調合することで、上記の範囲にすることができる。
フィラメント単糸断面の異型度は１．６以下では、ウレ
タン弾性糸に堅固にからませることが出来ず、笑いが起
こり易＜、１．９以上では紡糸、延伸時の断糸が起こり
易い。従って異型度の範囲は１．６〜１．９間が良い。
タン弾性糸に堅固にからませることが出来ず、笑いが起
こり易＜、１．９以上では紡糸、延伸時の断糸が起こり
易い。従って異型度の範囲は１．６〜１．９間が良い。
トータル収縮率は紡速、延伸時の延伸比に左右される。
延伸比が低いとトータル収縮率が低くなり、延伸比が高
くなるとトータル収縮率が上昇する。トータル収縮率が
１４％以下では後加工での収縮率が小さいのでウレタン
弾性糸を締付る力が不足し笑いが起こり易い。トータル
収縮率が１７％以上では延伸比が高過ぎて糸切れや毛羽
が起こり易く不都合が生じる。従って、１４〜１７％が
良い。
くなるとトータル収縮率が上昇する。トータル収縮率が
１４％以下では後加工での収縮率が小さいのでウレタン
弾性糸を締付る力が不足し笑いが起こり易い。トータル
収縮率が１７％以上では延伸比が高過ぎて糸切れや毛羽
が起こり易く不都合が生じる。従って、１４〜１７％が
良い。
この物性を得るには従来技術より紡速を低目にして一高
延伸することにより達成出来る。
延伸することにより達成出来る。
本発明のナイロンフィラメントに使用するポリアミドは
ナイロン６叉はナイロン６６が好ましい。
ナイロン６叉はナイロン６６が好ましい。
次に、実施例を示す。尚実施例中のナイロンフィラメン
トの試験方法、ウレタン弾性糸の試験方法及びサテンネ
ットの試験方法を次に示す。
トの試験方法、ウレタン弾性糸の試験方法及びサテンネ
ットの試験方法を次に示す。
（イ）ナイロンフィラメントのトータル収縮率４０ｄ／
１３ｆ（ナイロン６）の延伸糸を検尺機で２０回採取し
即荷重４０ｇを掛けて最初の糸長ｌ、を読取り、その後
２０°Ｃ×６５％ＲＨの部屋に一昼夜無荷重で放置し４
０ｇの荷重を掛けて糸長１２を測定する。次に沸騰水の
中に３０分間浸漬した後取出して２０”ＣＸ ６５％Ｒ
Ｈの部屋に一昼夜無荷重で風乾し４０ｇの荷重を掛けて
糸長１３を読取る。
１３ｆ（ナイロン６）の延伸糸を検尺機で２０回採取し
即荷重４０ｇを掛けて最初の糸長ｌ、を読取り、その後
２０°Ｃ×６５％ＲＨの部屋に一昼夜無荷重で放置し４
０ｇの荷重を掛けて糸長１２を測定する。次に沸騰水の
中に３０分間浸漬した後取出して２０”ＣＸ ６５％Ｒ
Ｈの部屋に一昼夜無荷重で風乾し４０ｇの荷重を掛けて
糸長１３を読取る。
放縮＝ （Ｌ−１，）／ｆ、Ｘ１００ （％］沸水収
縮率＝ （ｎ ｚ−ｆ ３＞／ｌ 、 Ｘ１００ （％
〕トータル収縮率＝放縮＋沸水収縮率〔％〕（ロ）笑い
試験 縦１２ｃｍ、横９１のウレタン、ナイロン交編サテンネ
ットをウェット（ｎｅｔ）状態でデマノチャー機にセッ
トして１５０％伸縮テストを１万回行った後サンプング
を取出し肉眼判定で次の５水準で評価した。
縮率＝ （ｎ ｚ−ｆ ３＞／ｌ 、 Ｘ１００ （％
〕トータル収縮率＝放縮＋沸水収縮率〔％〕（ロ）笑い
試験 縦１２ｃｍ、横９１のウレタン、ナイロン交編サテンネ
ットをウェット（ｎｅｔ）状態でデマノチャー機にセッ
トして１５０％伸縮テストを１万回行った後サンプング
を取出し肉眼判定で次の５水準で評価した。
ＸＸ−−−・−笑いがひどい。
×・−一一一一・笑い有り。
八−一一一一一一笑い少し有り。
○−−−−−−−笑い微小有り。
◎−・−笑い全くなし。
（ハ）ウレタン弾性糸の引抜応力試験
ウレタン、ナイロン交編サテンネットより第５図に示し
ているウレタン弾性糸１本を上にセントし下から２０Ω
／分の一定速度で引張りその時の最大応力を引抜応力と
した。
ているウレタン弾性糸１本を上にセントし下から２０Ω
／分の一定速度で引張りその時の最大応力を引抜応力と
した。
（ニ）ナイロンフィラメント単糸断面の異型度ナイロン
フィラメントの単糸断面を第２図及び第４図に示してい
る顕微鏡写真を撮り第７図に示す様に単糸断面の内接円
直径Ｂと外接円直径Ａを求めＡ／Ｂの値を異型度とする
。
フィラメントの単糸断面を第２図及び第４図に示してい
る顕微鏡写真を撮り第７図に示す様に単糸断面の内接円
直径Ｂと外接円直径Ａを求めＡ／Ｂの値を異型度とする
。
尚第１図及び第３図に示す断面の口金から第２図及び第
４図に示すナイロン単繊維が得られる。
４図に示すナイロン単繊維が得られる。
（ホ）ウレタン弾性糸の変形率
５ ｃｍ Ｘ ５ ｃｍのウレタン、ナイロン交編サテ
ンネットを切取りウレタン弾性糸を引抜くと容易にサン
プリング出来るウレタン弾性糸が残るのでこれを引抜き
顕微鏡写真を撮り第６図に示す様に太い部分の直径をＡ
、細い部分の直径をＢとして（Ａ−Ｂ）／ＡＸ１００
（％〕の値を変形率とする。
ンネットを切取りウレタン弾性糸を引抜くと容易にサン
プリング出来るウレタン弾性糸が残るのでこれを引抜き
顕微鏡写真を撮り第６図に示す様に太い部分の直径をＡ
、細い部分の直径をＢとして（Ａ−Ｂ）／ＡＸ１００
（％〕の値を変形率とする。
尚細い部分はナイロン繊維が絡んでいた部分である。
（へ）ナイロンフィラメントの動摩擦係数ナイロンフィ
ラメントを２０°ｃ×６５％Ｒ１１の部屋に一昼夜放置
後、興亜商会（ＫＫ）製のスリンプ法によるヤーン／カ
ーフの動摩擦係数（μｄ）である。
ラメントを２０°ｃ×６５％Ｒ１１の部屋に一昼夜放置
後、興亜商会（ＫＫ）製のスリンプ法によるヤーン／カ
ーフの動摩擦係数（μｄ）である。
以上の試験方法による試験結果は第１表及び第８図〜第
１１図に示す。
１１図に示す。
実施例
ナイロン６チンプを溶融紡糸をする際に第１図及び第３
図に示す断面孔を保有している１３ホールの口金を用い
て吐出させ、吐出量、紡速及び下記に示す１０重量％の
水エマルジヨン油剤（付着量は０．８％）を変化させて
パンケージを造った。
図に示す断面孔を保有している１３ホールの口金を用い
て吐出させ、吐出量、紡速及び下記に示す１０重量％の
水エマルジヨン油剤（付着量は０．８％）を変化させて
パンケージを造った。
次に一定うゲタイム後に延伸比を変化させて（第１表に
示す）延伸し、４０ｄ／１３ｆのパーン状に捲上げた。
示す）延伸し、４０ｄ／１３ｆのパーン状に捲上げた。
このパーンは１水準５１２本準備した。
このパーンをワーパー整経してビームに捲取りこれを２
８ゲ一ジラツセル編立機の第１筬に供給すると共に第２
筬にはウレタン弾性糸４９０デニルを使用して編組織６
コースサテン、機上コース数５４コース／インチの編地
を作成した。次に通常の染色加工を行ない最終編地を造
り、上記に説明したウレタン弾性糸の変形率、ウレタン
弾性糸の引抜応力、笑いの試験をした。その結果を第１
表に示す。
８ゲ一ジラツセル編立機の第１筬に供給すると共に第２
筬にはウレタン弾性糸４９０デニルを使用して編組織６
コースサテン、機上コース数５４コース／インチの編地
を作成した。次に通常の染色加工を行ない最終編地を造
り、上記に説明したウレタン弾性糸の変形率、ウレタン
弾性糸の引抜応力、笑いの試験をした。その結果を第１
表に示す。
〈油剤Ａ〉
ペンタエリスリトー１１テトラオレート
６ ５ 重量％ＰＯＥ（１２）ヒマシ油エー
テル １５ 〃ヒマジン由（８０）４３ ）リステ
アレート、 １ ｏ 〃オレイルイミダシリ
ン ５ 〃オレイン酸
５ 〃〈油剤Ｃ〉 オレイルフタレート ６２重量％ＰＯＥ（５）
オレイルエーテル ２０ 〃オレイルスルホン酸Ｎ
ａ塩 ７ 〃ＰＯＥ（５）ラウリルホスフェート
に塩 ３ 〃オレイン酸アミド
８ 〃〈油剤Ｄ〉 トリメチＤ−ルブ■バンポリエーテ＋ｃ
３ ７ ｆｔｌｔ％とスフニーノー１ｋＡ
ジラウレート １９
〃ペンタエリスリトール千ノオレート
１９ 〃ＰＯＥ （３５） ヒマシ油エ
ーテル オレイルイミダシリン オレイン酸に塩 く油剤Ｂ〉 ２エチルへキシルパルミテート ＰＯＥ （５）オレイルエーテル オレイルオレート硫酸化油 オ レイ ン酸ジェタへルアミド オレイルイミダプリン ９重量％ ６０重世％ ２５ 〃 ６ 〃 ４ 〃 ５ 〃 以下余白 第１表及び第８図〜第１Ｏ図で明らかな様に笑いを防止
するにはトータル収縮率、ウレタン弾性糸の引抜応力、
ナイロンフィラメントとの摩擦が高く、且つナイロンフ
ィラメントの単糸断面がＴ型でその異型度が１．６〜１
．９間にある場合である。
６ ５ 重量％ＰＯＥ（１２）ヒマシ油エー
テル １５ 〃ヒマジン由（８０）４３ ）リステ
アレート、 １ ｏ 〃オレイルイミダシリ
ン ５ 〃オレイン酸
５ 〃〈油剤Ｃ〉 オレイルフタレート ６２重量％ＰＯＥ（５）
オレイルエーテル ２０ 〃オレイルスルホン酸Ｎ
ａ塩 ７ 〃ＰＯＥ（５）ラウリルホスフェート
に塩 ３ 〃オレイン酸アミド
８ 〃〈油剤Ｄ〉 トリメチＤ−ルブ■バンポリエーテ＋ｃ
３ ７ ｆｔｌｔ％とスフニーノー１ｋＡ
ジラウレート １９
〃ペンタエリスリトール千ノオレート
１９ 〃ＰＯＥ （３５） ヒマシ油エ
ーテル オレイルイミダシリン オレイン酸に塩 く油剤Ｂ〉 ２エチルへキシルパルミテート ＰＯＥ （５）オレイルエーテル オレイルオレート硫酸化油 オ レイ ン酸ジェタへルアミド オレイルイミダプリン ９重量％ ６０重世％ ２５ 〃 ６ 〃 ４ 〃 ５ 〃 以下余白 第１表及び第８図〜第１Ｏ図で明らかな様に笑いを防止
するにはトータル収縮率、ウレタン弾性糸の引抜応力、
ナイロンフィラメントとの摩擦が高く、且つナイロンフ
ィラメントの単糸断面がＴ型でその異型度が１．６〜１
．９間にある場合である。
第１１図から明らかな様にナイロンフィラメントの単糸
断面がＹ型で、且つ延伸比３．２０の一定条件下で油剤
の摩擦を上げるとウレタン弾性糸の変形率が上昇してい
る為笑い防止が期待出来る。これは、ナイロンフィラメ
ントの摩擦上昇によってラッセル１扁機針部の張力が上
昇した為と思われる。
断面がＹ型で、且つ延伸比３．２０の一定条件下で油剤
の摩擦を上げるとウレタン弾性糸の変形率が上昇してい
る為笑い防止が期待出来る。これは、ナイロンフィラメ
ントの摩擦上昇によってラッセル１扁機針部の張力が上
昇した為と思われる。
第１表から明らかな様に延伸比を高めるとトータル収縮
率が上昇している。収縮率上昇は生機以降の熱セントや
染色工程でナイロンフィラメントの収縮増加によりウレ
タン弾性糸を強く締付る結果となり笑い防止が出来る。
率が上昇している。収縮率上昇は生機以降の熱セントや
染色工程でナイロンフィラメントの収縮増加によりウレ
タン弾性糸を強く締付る結果となり笑い防止が出来る。
ウレタン弾性糸と本発明のナイロンフィラメントで交編
されるサテンネットで作られる女性用下着類は長期間着
用しても笑いが起こらず高品位が維持出来る。
されるサテンネットで作られる女性用下着類は長期間着
用しても笑いが起こらず高品位が維持出来る。
第１図は口金断面孔′Ｆ型を示し、第２図は第１図に示
すＴ型１３ホールを用いて紡糸して得られた延伸糸の単
糸断面図を示す。第３図は口金断面孔Ｙ型を示し、第４
図は第２図に示すＹ型１３ポルを用いて紡糸して得られ
た単糸断面図を示す。 第５図はウレタン弾性糸の引抜応力を測定する概略図で
ある。第６図はウレタン弾性糸の変形率を求める概略図
である。第７図はナイロン単糸断面の異型度を求める概
略図である。第８図はウレタン弾性糸の変形率と笑いの
関係グラフ、第９図はトータル収縮率と笑いの関係グラ
フ、第１０図はウレタン引抜応力と笑いの関係グラフ、
第１１図は単糸断面及び延伸比一定の場合の動摩擦係数
とウレタン弾性糸の変形率との関係グラフを示すもので
ある。 １− セント部、２− ウレタン弾性糸、３− サテン
ネット、４− 切口 特許出願人 旭化成工業株式会社 第 図 第２ 図 第４ 図 第８図 ウレタン史形十 ９９図 トータルｑヌ禾宿４ジー 第５ 図 ＄７ 図 ウレタン引板、処カー ０．３０ ０．３５ ０．４０ 勤９擦漆秋 μｄ□
すＴ型１３ホールを用いて紡糸して得られた延伸糸の単
糸断面図を示す。第３図は口金断面孔Ｙ型を示し、第４
図は第２図に示すＹ型１３ポルを用いて紡糸して得られ
た単糸断面図を示す。 第５図はウレタン弾性糸の引抜応力を測定する概略図で
ある。第６図はウレタン弾性糸の変形率を求める概略図
である。第７図はナイロン単糸断面の異型度を求める概
略図である。第８図はウレタン弾性糸の変形率と笑いの
関係グラフ、第９図はトータル収縮率と笑いの関係グラ
フ、第１０図はウレタン引抜応力と笑いの関係グラフ、
第１１図は単糸断面及び延伸比一定の場合の動摩擦係数
とウレタン弾性糸の変形率との関係グラフを示すもので
ある。 １− セント部、２− ウレタン弾性糸、３− サテン
ネット、４− 切口 特許出願人 旭化成工業株式会社 第 図 第２ 図 第４ 図 第８図 ウレタン史形十 ９９図 トータルｑヌ禾宿４ジー 第５ 図 ＄７ 図 ウレタン引板、処カー ０．３０ ０．３５ ０．４０ 勤９擦漆秋 μｄ□
Claims (1)
- 単糸断面がＴ型で、動摩擦係数が０．２８〜０．４５で
、且つ延伸糸のトータル収縮率が１４〜１７％であるウ
レタン弾性糸との交編用ナイロンフィラメント
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18165488A JPH0233317A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | ウレタン弾性糸交編用アイロンフィラメント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18165488A JPH0233317A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | ウレタン弾性糸交編用アイロンフィラメント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0233317A true JPH0233317A (ja) | 1990-02-02 |
Family
ID=16104526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18165488A Pending JPH0233317A (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | ウレタン弾性糸交編用アイロンフィラメント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0233317A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100421925B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2004-03-11 | 주식회사 효성 | 3엽 프로펠러 단면을 갖는 흡한속건성 나일론 섬유 및그의 제조방법 |
| US8894896B2 (en) | 2004-03-31 | 2014-11-25 | A T G Ceylon (Private) Limited | Polymeric garment material |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4828013A (ja) * | 1971-08-13 | 1973-04-13 | ||
| JPS4920249A (ja) * | 1972-06-15 | 1974-02-22 | ||
| JPS5439490A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-26 | Teijin Ltd | Preparation of polyester |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP18165488A patent/JPH0233317A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4828013A (ja) * | 1971-08-13 | 1973-04-13 | ||
| JPS4920249A (ja) * | 1972-06-15 | 1974-02-22 | ||
| JPS5439490A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-26 | Teijin Ltd | Preparation of polyester |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100421925B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2004-03-11 | 주식회사 효성 | 3엽 프로펠러 단면을 갖는 흡한속건성 나일론 섬유 및그의 제조방법 |
| US8894896B2 (en) | 2004-03-31 | 2014-11-25 | A T G Ceylon (Private) Limited | Polymeric garment material |
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