JPH02307595A - 有機性廃水の処理方法 - Google Patents
有機性廃水の処理方法Info
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- JPH02307595A JPH02307595A JP1127969A JP12796989A JPH02307595A JP H02307595 A JPH02307595 A JP H02307595A JP 1127969 A JP1127969 A JP 1127969A JP 12796989 A JP12796989 A JP 12796989A JP H02307595 A JPH02307595 A JP H02307595A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、有機性廃水の処理方法に係り、特に、生物処
理液中の炭酸ガス濃度を一定量保持することにより、酵
母を発生増殖させる廃水の浄化処理方法に関する。
理液中の炭酸ガス濃度を一定量保持することにより、酵
母を発生増殖させる廃水の浄化処理方法に関する。
酵母を利用しし尿を浄化する方法は、従来の活性汚泥法
と同様の好気的処理方法として、特定の有機性廃水の処
理に有効である。また、亜硫酸パルプ廃液の浄化に際し
て発生する酵母は、飼料として有効利用されている。酵
母は生育の至適ｐＨ範囲が酸性域（ｐＨ４〜５）である
ため、低ＰＨの廃水の処理には好適であるが、中性域の
廃水に対しては９Ｈ低下用にＨＣＩ 、Ｈ２ＳＯ，など
の鉱酸を注入する必要があるばかりでなく、処理水の放
流に際し、Ｎａｐ）！などのアルカリ剤を添加してｐｌ
を中和しなければならなかった。
と同様の好気的処理方法として、特定の有機性廃水の処
理に有効である。また、亜硫酸パルプ廃液の浄化に際し
て発生する酵母は、飼料として有効利用されている。酵
母は生育の至適ｐＨ範囲が酸性域（ｐＨ４〜５）である
ため、低ＰＨの廃水の処理には好適であるが、中性域の
廃水に対しては９Ｈ低下用にＨＣＩ 、Ｈ２ＳＯ，など
の鉱酸を注入する必要があるばかりでなく、処理水の放
流に際し、Ｎａｐ）！などのアルカリ剤を添加してｐｌ
を中和しなければならなかった。
本発明は、有機性廃水を酵母を主体とする微生物群を用
いて浄化する方法に＄いて、従来方法では、必要であっ
たｐｉ（調整用の薬品を不要とする方法を提供すること
を目的とする。
いて浄化する方法に＄いて、従来方法では、必要であっ
たｐｉ（調整用の薬品を不要とする方法を提供すること
を目的とする。
上記目的を達成するために、本発明では、有機性廃水を
酸素富化ガスを用いて生物学的に処理する方法において
、該廃水中の有機物の酸化分解で発生する炭酸ガスで、
生物処理液のｐＨが５．５以下になるように、該酸素富
化ガスの供給量及び／又は酸素濃度を制御することを特
徴とする有機性廃水の処理方法としたものである。
酸素富化ガスを用いて生物学的に処理する方法において
、該廃水中の有機物の酸化分解で発生する炭酸ガスで、
生物処理液のｐＨが５．５以下になるように、該酸素富
化ガスの供給量及び／又は酸素濃度を制御することを特
徴とする有機性廃水の処理方法としたものである。
また、前記ｐＨが５．５以下になった生物処理液を、ｐ
Ｈ６，０〜８．５で活性汚泥処理することを特徴とする
ものである。
Ｈ６，０〜８．５で活性汚泥処理することを特徴とする
ものである。
本発明では、上記のように、液中のｐＨを、酸素供給量
及び／又は酸素濃度を制御することによって５．５以下
に保持することができ、それによって生物処理槽内に酵
母が発生増殖するから、この酵母を用いて有機性廃水を
浄化するものである。
及び／又は酸素濃度を制御することによって５．５以下
に保持することができ、それによって生物処理槽内に酵
母が発生増殖するから、この酵母を用いて有機性廃水を
浄化するものである。
そして、前記のようにｐＨ５，５以下を保持するために
は、生物処理槽は実質的に大気と遮断された密閉槽とす
るのがよい。
は、生物処理槽は実質的に大気と遮断された密閉槽とす
るのがよい。
次に、本発明を第１図を参照して詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施態様を示す工程図である。
第１！！Ｉにおいて、排水１は、実質的に大気が侵入し
ない密閉型の反応槽２に導入され、気相部３に導入され
た酸素富化ガス４によって曝気され、廃水中の有機物が
主としてＣＯ２とＨ２Ｏに酸化されたのち、固液分離工
程５で酵母と処理水６とに分離され、分離酵母の大部は
返送管７を通して反応槽２に返送され、一部は余剰酵母
８として排出される。処理水６は、さらに生物処理を受
けるかあるいはそのまま放流される。
ない密閉型の反応槽２に導入され、気相部３に導入され
た酸素富化ガス４によって曝気され、廃水中の有機物が
主としてＣＯ２とＨ２Ｏに酸化されたのち、固液分離工
程５で酵母と処理水６とに分離され、分離酵母の大部は
返送管７を通して反応槽２に返送され、一部は余剰酵母
８として排出される。処理水６は、さらに生物処理を受
けるかあるいはそのまま放流される。
反応槽のＰＨは、２．５〜５．５に制御するのが望まし
い。これは酵母の生育の至適ｐＨが前記低ｐＨ域にある
ことと、酵母以外の微生物の増殖を抑制するためである
。ＰＨは酸素富化ガス４の供給量及び／又は酸素濃度を
制御することによって行われる。
い。これは酵母の生育の至適ｐＨが前記低ｐＨ域にある
ことと、酵母以外の微生物の増殖を抑制するためである
。ＰＨは酸素富化ガス４の供給量及び／又は酸素濃度を
制御することによって行われる。
反応槽２内液のｐＨは、液中のＣＯ２濃度が高くなるほ
ど低下するが、液中のＣＯ２濃度は動的平衡下では気相
部のＣＯ３濃度によって決まってくる。従って、気相部
２へ過剰の酸素富化ガス（実質的にＣＬが含有されてい
ない）を供給すれば気相部のＣＤ□が希釈されるので、
液中のＣＯ２が気相部に移行し、ｐＨが上昇する。また
、酸素富化ガスの酸素濃度が低い場合には、必要とされ
るガス量が酸素濃度が高い場合に比べて多くるので気相
部のＣＤ、が希釈され、液のｐ）ｌが上昇する。酸素富
化ガスの供給量、濃度は廃水の被生物酸化性の有機物濃
度によって異なってくるので、本発明を実施する場合に
は予備試験を行って供給量、酸素濃度を決定するとよい
。
ど低下するが、液中のＣＯ２濃度は動的平衡下では気相
部のＣＯ３濃度によって決まってくる。従って、気相部
２へ過剰の酸素富化ガス（実質的にＣＬが含有されてい
ない）を供給すれば気相部のＣＤ□が希釈されるので、
液中のＣＯ２が気相部に移行し、ｐＨが上昇する。また
、酸素富化ガスの酸素濃度が低い場合には、必要とされ
るガス量が酸素濃度が高い場合に比べて多くるので気相
部のＣＤ、が希釈され、液のｐ）ｌが上昇する。酸素富
化ガスの供給量、濃度は廃水の被生物酸化性の有機物濃
度によって異なってくるので、本発明を実施する場合に
は予備試験を行って供給量、酸素濃度を決定するとよい
。
上記第１図では、固液分離した酵母を反応槽に返送して
いるが、返送は必ずしも必要でなく、分離酵母はすべて
排出してもよい。この場合、１過性の処理となるので、
反応槽中の酵母の洗出を防止するため、廃水の槽内滞留
日数は２〜３日以上が必要となる。反応槽は高濃度酸素
ガスを用いれば必ずしも密閉槽でなくともよいが、酸素
を効率よく利用するためには密閉型の槽の方が望ましい
。また、第１図の後段に後処理工程 （図示せず）とし
て活性汚泥処理工程を配備する場合（第２図示例）には
、固液分離工程を省略してもよい。
いるが、返送は必ずしも必要でなく、分離酵母はすべて
排出してもよい。この場合、１過性の処理となるので、
反応槽中の酵母の洗出を防止するため、廃水の槽内滞留
日数は２〜３日以上が必要となる。反応槽は高濃度酸素
ガスを用いれば必ずしも密閉槽でなくともよいが、酸素
を効率よく利用するためには密閉型の槽の方が望ましい
。また、第１図の後段に後処理工程 （図示せず）とし
て活性汚泥処理工程を配備する場合（第２図示例）には
、固液分離工程を省略してもよい。
第２図に後処理工程として活性汚泥処理工程を設けた本
発明のもう一つの工程図を示す。
発明のもう一つの工程図を示す。
第２図において、反応槽２からの流出液１０は、沈殿槽
等の固液分離工程１４からの返送汚泥１１とともに、活
性汚泥処理槽１２に導入され、空気１３によって散気さ
れ、流出液１０の残留ＲＯＤが酸化分解されたのち、沈
殿槽１４で酵母及び活性汚泥が固液分離され、１部１１
は処理槽１２に返送され、残部１５は余剰汚泥として排
出される。処理水１６は、放流あるいはさらに高度の処
理が行われる。処理槽１２では、流出液１０中のＣＯ２
ガスが放散されｐＨが６．０〜８．５に上昇する十分量
の空気が供給される。
等の固液分離工程１４からの返送汚泥１１とともに、活
性汚泥処理槽１２に導入され、空気１３によって散気さ
れ、流出液１０の残留ＲＯＤが酸化分解されたのち、沈
殿槽１４で酵母及び活性汚泥が固液分離され、１部１１
は処理槽１２に返送され、残部１５は余剰汚泥として排
出される。処理水１６は、放流あるいはさらに高度の処
理が行われる。処理槽１２では、流出液１０中のＣＯ２
ガスが放散されｐＨが６．０〜８．５に上昇する十分量
の空気が供給される。
ｐｔｌが反応槽２と同じ＜５．５以下のままでは、カビ
などの糸状微生物が発生して沈殿槽１４における固液分
離が困難となり、また、処理槽１２のｐＨが８．５以上
になると液の発泡性が著しく上昇し、散気が不可能にな
るからである（第５図）。
などの糸状微生物が発生して沈殿槽１４における固液分
離が困難となり、また、処理槽１２のｐＨが８．５以上
になると液の発泡性が著しく上昇し、散気が不可能にな
るからである（第５図）。
ｐＨ８，５以上で発泡性が上昇する理由については不明
であるが、反応槽２で酸素曝気することによって液中に
発泡の原因となる粘質物が増加するからであると予想さ
れる。
であるが、反応槽２で酸素曝気することによって液中に
発泡の原因となる粘質物が増加するからであると予想さ
れる。
なお、活性汚泥処理は、曝気処理でも硝化脱窒素処理で
もかまわない。
もかまわない。
〔実施例〕 □
以下、本発明を実施例を用いて、より具体的に説明する
が、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
が、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
実施例１
実施装置は６β（気相部２１、液相Ｂ４β）の攪拌機付
の密閉型タンクを用い、酸素源として純酸素を利用した
。処理は固液分離工程を設けない一過性（Ｏｎｅ Ｔｈ
ｒｏｕｇｈ ）の処理方式とした。廃水として人工廃水
を１１／日供給し、水温２０℃で処理を行った。ＢＯＤ
濃度の異なる各種人工廃水の処理結果を第１表に示す。
の密閉型タンクを用い、酸素源として純酸素を利用した
。処理は固液分離工程を設けない一過性（Ｏｎｅ Ｔｈ
ｒｏｕｇｈ ）の処理方式とした。廃水として人工廃水
を１１／日供給し、水温２０℃で処理を行った。ＢＯＤ
濃度の異なる各種人工廃水の処理結果を第１表に示す。
表示されたように、本発明によれば反応槽のｐＨは５．
５以下になり、その結果反応槽の微生物相に多数の酵母
が発生し、また、除去Ｂ１０量（ｋｇ）当りの汚泥（菌
体）発生量（ｋｇ）も０．２４〜０．３６ （ｋｇ／
ｋｇ）となって、標準的な活性汚泥量より小さなものと
なった。なお、表示していないが、ｐＨ６，０，７，０
に制御して行った処理では、微生物相に酵母がみられず
、また、汚泥の発生量も０．５１〜０．５５ （ｋｇ／
ｋｇ）となり、本発明に比べて高くなった。
５以下になり、その結果反応槽の微生物相に多数の酵母
が発生し、また、除去Ｂ１０量（ｋｇ）当りの汚泥（菌
体）発生量（ｋｇ）も０．２４〜０．３６ （ｋｇ／
ｋｇ）となって、標準的な活性汚泥量より小さなものと
なった。なお、表示していないが、ｐＨ６，０，７，０
に制御して行った処理では、微生物相に酵母がみられず
、また、汚泥の発生量も０．５１〜０．５５ （ｋｇ／
ｋｇ）となり、本発明に比べて高くなった。
次に、第１表の廃水Ｂを用いて、通気ガスの酸素濃度を
変えて行った処理結果、及び第１表の廃水Ｂを用いて酸
素富化ガス（０２６０％）の通気量を変えて行った処理
結果をそれぞれ第３図、第４図に示す。第３図で酸素濃
度の低下に従って送気量を増加しているのは、反応槽の
液のＤｏ （溶存酸素）濃度を１〜３ｍｇ／ｊ！に保つ
ためである。
変えて行った処理結果、及び第１表の廃水Ｂを用いて酸
素富化ガス（０２６０％）の通気量を変えて行った処理
結果をそれぞれ第３図、第４図に示す。第３図で酸素濃
度の低下に従って送気量を増加しているのは、反応槽の
液のＤｏ （溶存酸素）濃度を１〜３ｍｇ／ｊ！に保つ
ためである。
第３図、第４図から９Ｈを５．５以下に保つためには、
所定の廃水に対して所定の酸素濃度の酸素富化ガスを、
所定量通気しなければならないことがわかる。第３図に
おける通気量５０１／日、７０β／臼のｐＨ５，７〜５
．９の処理では、酵母はほとんど発生していなかった。
所定の廃水に対して所定の酸素濃度の酸素富化ガスを、
所定量通気しなければならないことがわかる。第３図に
おける通気量５０１／日、７０β／臼のｐＨ５，７〜５
．９の処理では、酵母はほとんど発生していなかった。
第３図のｐＨ５，５以下の液を空気で曝気したところ、
１〜５分でＩＩＨが６．０〜７．０に達した。
１〜５分でＩＩＨが６．０〜７．０に達した。
また１、第１表の各処理水工 （反応槽流出液）全量を
活性汚泥処理装置（曝気槽１４７．沈殿槽ｉｉ）を用い
て空気曝気したときの処理水（処理水■）の水質を第２
表に示す。
活性汚泥処理装置（曝気槽１４７．沈殿槽ｉｉ）を用い
て空気曝気したときの処理水（処理水■）の水質を第２
表に示す。
梃
さらに、第１表の廃水Ｅを処理した処理水を活性汚泥処
理する。曝気槽のｐＨを４．５〜９．５の範囲に調整し
て行ったところ、活性汚泥（酵母も構成菌体の一部）の
沈降性、発泡性が第５図に示したようにｐＨによって著
しく異なり、ｐＨが６より低い条件では沈降性が悪く、
ｐｌが８．５よりも高い条件では発泡性が上昇した。
理する。曝気槽のｐＨを４．５〜９．５の範囲に調整し
て行ったところ、活性汚泥（酵母も構成菌体の一部）の
沈降性、発泡性が第５図に示したようにｐＨによって著
しく異なり、ｐＨが６より低い条件では沈降性が悪く、
ｐｌが８．５よりも高い条件では発泡性が上昇した。
以上のように、本発明によれば、ｐＨ１整の薬品を使用
する必要がないので、ｐＨ調整用装置及び薬品の消費を
省略することができ、経済的に酵母を利用した廃水の処
理が可能になった。
する必要がないので、ｐＨ調整用装置及び薬品の消費を
省略することができ、経済的に酵母を利用した廃水の処
理が可能になった。
第１図は、本発明の一実施態様を示す工程図、第２図は
、後処理工程を設けた本発明のもう一つの実施態様を示
した工程図、第３図は酸素濃度とｐＨの関係を示すグラ
フ、第４図は酸素通気量とｐＨの関係を示すグラフ、第
５図は活性汚泥混合液の沈降性と発泡性を示すグラフで
ある。 １・・・廃水、２・・・反応槽、３・・・気相部、４・
・・酸素富化ガス、５・・・固液分離工程、６・・・処
理水、７・・・返送管、８・・・余剰酵母、９・・・排
ガス、１０・・・流出液、１１・・・返送汚泥、１２・
・・活性汚泥処理槽、１３・・・空気、１４・・・固液
分離工程特許出願人 荏原インフィルコ株式会社同
株式会社荏［総合研究折 代 理 人 吉 嶺
桂同 松 １） 大業
５ 図 １４図 酸素を化１人（へ０Ｍ琶開閉１陥 輩 ５ 図
、後処理工程を設けた本発明のもう一つの実施態様を示
した工程図、第３図は酸素濃度とｐＨの関係を示すグラ
フ、第４図は酸素通気量とｐＨの関係を示すグラフ、第
５図は活性汚泥混合液の沈降性と発泡性を示すグラフで
ある。 １・・・廃水、２・・・反応槽、３・・・気相部、４・
・・酸素富化ガス、５・・・固液分離工程、６・・・処
理水、７・・・返送管、８・・・余剰酵母、９・・・排
ガス、１０・・・流出液、１１・・・返送汚泥、１２・
・・活性汚泥処理槽、１３・・・空気、１４・・・固液
分離工程特許出願人 荏原インフィルコ株式会社同
株式会社荏［総合研究折 代 理 人 吉 嶺
桂同 松 １） 大業
５ 図 １４図 酸素を化１人（へ０Ｍ琶開閉１陥 輩 ５ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、有機性廃水を酸素富化ガスを用いて生物学的に処理
する方法において、該廃水中の有機物の酸化分解で発生
する炭酸ガスで生物処理液のｐＨが５．５以下になるよ
うに、該酸素富化ガスの供給量及び／又は酸素濃度を制
御することを特徴とする有機性廃水の処理方法。 ２、前記ｐＨが５．５以下になった生物処理液をｐＨ６
．０〜８．５で活性汚泥処理する請求項１記載の有機性
廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12796989A JPH0642956B2 (ja) | 1989-05-23 | 1989-05-23 | 有機性廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12796989A JPH0642956B2 (ja) | 1989-05-23 | 1989-05-23 | 有機性廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02307595A true JPH02307595A (ja) | 1990-12-20 |
| JPH0642956B2 JPH0642956B2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=14973166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12796989A Expired - Lifetime JPH0642956B2 (ja) | 1989-05-23 | 1989-05-23 | 有機性廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0642956B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960022277A (ko) * | 1994-12-13 | 1996-07-18 | 이안 마크 빙햄 | 오물 처리방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54133758A (en) * | 1978-04-10 | 1979-10-17 | Hitachi Ltd | Method of active sludge processing for organic drainage |
| JPS58216788A (ja) * | 1982-06-01 | 1983-12-16 | Kurita Water Ind Ltd | 汚水の曝気装置 |
-
1989
- 1989-05-23 JP JP12796989A patent/JPH0642956B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54133758A (en) * | 1978-04-10 | 1979-10-17 | Hitachi Ltd | Method of active sludge processing for organic drainage |
| JPS58216788A (ja) * | 1982-06-01 | 1983-12-16 | Kurita Water Ind Ltd | 汚水の曝気装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR960022277A (ko) * | 1994-12-13 | 1996-07-18 | 이안 마크 빙햄 | 오물 처리방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0642956B2 (ja) | 1994-06-08 |
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