JPH0229875B2 - Shujikuokatamochishijishitakaitenshabanshikiatsushukuki - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は回転斜板式圧縮機に関し、特に、主軸
を片持支持した構造のこの種圧縮機の改良に関す
るものである。

〔従来技術〕

主軸を片持支持した構成の回転斜板式圧縮機は
米国特許第3552886号や第372759号、実公昭58−
1671号や特開昭55−29040号等で公知である。

第８図を参照して、この種の圧縮機の典型的な
構造を説明する。

第８図において、円筒状のケーシング１０は一
端に嵌合固定されたシリンダブロツク１１と他端
に固定されたフロントハウジング１２との間に、
潤滑油の貯留室を兼ねたクランク室１３を形成し
ている。このクランク室１３内に配置された回転
斜板であるくさび形のロータ１４は、フロントハ
ウジング１２の中央部にラジアルニードル軸受１
５を介して回転自在な状態で挿通された主軸１６
に固定され、かつフロントハウジング１２にスラ
ストニードル軸受１７を介して対向している。

クランク室１３内にはまた、ロータ１４の傾斜
面にスラストニードル軸受１８を介して対向した
リング状の揺動板１９が配置されており、この揺
動板１９は揺動中心軸体２０の先端に、回転自在
な鋼球２１を介して揺動自在に受けられている。
揺動中心軸体２０はシリンダブロツク１１の中央
孔２２に嵌合されたもので、軸方向では可動であ
るが回転は阻止されており、穴２０ａに嵌合され
たばね２３によつて揺動板１９に向けて付勢され
ている。このときのばね２３の付勢力は、中央孔
２２にねじ込まれたねじ体２４を回すことによつ
て調整されうる。

揺動中心軸体２０はまた先端に傘歯車２０ｂを
有しており、この傘歯車２０ｂが揺動板１９に固
着された傘歯車２５に噛合うことにより、揺動板
１９の回転を阻止している。

さらにシリンダブロツク１１には複数のシリン
ダ２６が形成されており、それらのシリンダ２６
の夫々にはピストン２７が摺動自在に夫々挿入さ
れている。そしてこれらのピストン２７をロツド
２８にて揺動板１９の周辺近傍部分に連結してあ
る。なおロツド２８と揺動板１９との結合、およ
びロツド２８とピストン２７との結合は、いずれ
も球関節継手にて行わせてある。

またシリンダブロツク１１の一端にはガスケツ
ト（図示せず）および弁板アセンブリ２９を介し
てシリンダヘツド３０が重ね合わされ、かつボル
ト３１によつてそこに固定されている。シリンダ
ヘツド３０は、外周辺近傍部分に吸入室３２を、
中央部に吐出室３３を有している。弁板アセンブ
リ２９は、シリンダ２６の夫々を吸入室３２に連
通させる吸入口３４とシリンダ２６の夫々を吐出
室３３に連通させる吐出口３５とを有する弁板、
吸入口３４のシリンダ２６側に設けた可撓性の吸
入弁、および吐出口３５の吐出室３３側に設けた
可撓性の吐出弁を、固定ボルト３６にて一体に固
定したものである。なお３７は吐出口の過度な撓
みを防止する弁押えであつて、これも固定ボルト
３６にて弁板アセンブリ２９に一体に固定されて
いる。

上述した構造において、主軸１６を適当な回転
駆動手段にて回転させると、クランク室１３内で
ロータ１４が回転し、このロータ１４の傾斜面に
従つて揺動板１９が鋼球２１を中心として回転す
ることなく揺動するため、それに基いて複数のピ
ストン２７がシリンダ２６内に時差をもつて往復
摺動し、その結果として吸入室３２の流体を吸入
口３４を通してシリンダ２６内に吸込みかつ吐出
口３５を通して吐出室３３に排出する。実際に
は、シリンダヘツド３０に設けた吸入ポート３８
と吐出ポート（図示せず）との間に冷却回路を接
続して使用されるため、この冷却回路中の冷媒が
凝縮・蒸発を繰返しつつ循環することとなる。

なお、ばね２３の付勢力は、スラストニードル
軸受１７、ロータ１４、スラストニードル軸受１
８、揺動板１９、傘歯車２５、鋼板２１、揺動中
心軸体２０のそれぞれの間に適当な軸方向すきま
を保証するようにねじ体２４で調整されるととも
に、温度変化による寸法変化や各部品の加工寸法
誤差による各部品の軸方向移動を吸収する作用を
なす。

〔発明の解決すべき問題点〕

上述した構成の回転斜板式圧縮機は、例えばカ
ークーラー用の冷媒圧縮機として用いられ、通常
の使用においては、充分な寿命を達成している。
しかしながら、酷署下での長時間運転のような過
酷な条件下での使用においては、転動部あるいは
摺動部の焼付き現象が発生して充分な長寿命が保
証できないという欠点が有る。

この焼付きの原因の究明にあたつたところ、主
軸１６のラジアルニードル軸受の当り面およびロ
ータ１４のスラストニードル軸受の当り面に剥離
が生じており、その破片が転動部や摺動部に損傷
を与え、最終的にクラツチ摺動部や転動部の焼付
きに至ることが判明した。

第９図は主軸１６の軸受当り面の展開図で、同
図において、領域Ａで剥離が生じており、領域Ｂ
は軸受と接触したことを示す光沢面となつてい
た。即ち、主軸１６は軸受と一様に接触せず、偏
当りとなつていることが判明した。

このような偏当りは次のような原因によるもの
と考えられる。

ローター１４に作用する外力は、ピストン２７
による圧縮にもとづく総ガス圧とF₁ばね２３に
よる付勢力F₂である。総ガス圧F₁は、第１０図
に示すように上死点にあるピストンのピストンロ
ツド２８との接続点近傍のＡ点で作用する。即
ち、ロータ１４の軸方向厚みの大の方の外周部近
傍である。このローターのＡ点側をロータの上死
点側と呼ぶことにする。付勢力F₂はロータ１４
の中心に加わる。

ところが、総ガス圧F₁および付勢力F₂は、と
もにロータの傾斜面に作用しているので、ロータ
ーの上死点側の方向即ち径方向の分力F₃、F₄を
それぞれ生ずることになる。

軸方向の押付力（F₁＋F₂）に抗してスラスト
ニードル軸受１７から反作用力F₅が発生して、
軸方向の力は釣合うが、径方向の合力（F₃＋F₄）
に釣合う力は無いので、ロータ１４は上死点側に
押されるとともにスラストニードル軸受１７との
接点Ｂの周りに第１０図で左周りのモーメントを
受ける。この結果、ロータ１４はその上死点側と
中心に関して反対側の下死点側でスラストニード
ル軸受１７から浮き上がる。このロータの上死点
側への移動と、上死点側の浮き上がり、ロータと
主軸特にその結合点の比較的小さな剛性の故に主
軸１６は図示のように傾斜して、ラジアルニード
ル軸受のＣ点とＤ点で偏当りすることになる。こ
のときの主軸の傾きはθ₀であり、これは、ラジア
ルニードル軸受の軸方向長さと、ラジアルクリア
ランスによつて定まる。この状態で、ラジアルニ
ードル軸受１５から、反作用力F₆，F₇が主軸に
作用し、F₃＋F₄＝F₆−F₇で釣合い、各寸法l₁〜
l₄、r₁、r₂を第１０図のとおり定めると、モーメ
ントも次のような釣合い状態に保たれる。

F₃l₁＋F₄l₂＋F₆l₃−F₁（r₂−r₁）−F₂r₂−F₇l₄＝０ こうして主軸１６は傾きθ₀をもつてラジアルニ
ードル軸受と偏当りしながら回転することにな
る。これによつて前述した剥離が生ずるものと考
えられる。この傾きθ₀によりラジアルニードル軸
受から主軸に作用する反作用力F₆、F₇は総ガス
圧F₁によつて変化し、高負荷運転の際に大とな
り、従つて前述の過酷な条件下で剥離が生じ易く
なる。もちろん、このθ₀はラジアルニードル軸受
と主軸とのクリアランスにもよるが、通常のクリ
アランスで約0゜〜0.04゜程度である。

前述のように、ロータ１４がモーメントによ
り、上死点側でスラストニードル軸受１７から浮
き上がることによつて、そのスラスト面も、θ₀だ
けスラスト軸受面に対して傾斜することになる。
この結果、ロータの上死点側におけるスラストレ
ース面の径方向外側がスラストニードル軸受のク
ラウン部に当る。この当接力も総ガス力がF₁が
大となると大きいので、圧縮機の高負荷運転によ
つて剥離が生じ易くなる。

本発明は、このような知見にもとづいて、過酷
な条件下での圧縮機の運転においても、主軸とそ
れを支持するラジアルニードル軸受の偏当りがな
くまたロータとスラストニードル軸受の偏当りも
なく、主軸及びロータがそれぞれの軸受けに一様
な面接触をもつて支持され、これによつて過酷な
条件下での使用においても充分な寿命を実現でき
る圧縮機を提供することを目的とするものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、フロントハウジングにラジアルニー
ドル軸受を介して回転可能に主軸を支持し、主軸
のクランク室内の端部にくさび形回転斜板を取り
付け、該回転斜板をフロントハウジング内面にス
ラストニードル軸受を介してスラスト支持し、該
回転斜板の傾斜面上に相対回転可能に軸方向押圧
力をもつて押圧された揺動板を介してピストンを
往復動させるようにした主軸を片持支持した回転
斜板式圧縮機において、上記ラジアルニードル軸
受の上記主軸との当接面が内側に向うにしたがつ
て上記主軸から離れるように微小角度θ₁′傾斜し
た環状円錐面として形成されており、しかも上記
主軸は上記回転斜板に、そのスラスト支持面に対
して上記ピストンの上死点側に微小角度θ₁（ただ
し、ラジアルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主
軸とラジアルニードル軸受の最小内径の内周面と
のクリアランスをＣとし、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ
tanθ₁′）／ｌ｝としたとき、θ₁＞θに選ばれる）
だけ傾けて取付けられており、しかも上記回転斜
板の上記スラストニードル軸受に当接するレース
面が、少なくともピストンの上死点側に対応する
部分におて外側に向かつて該スラスト支持面から
離れるように微小角度θ₂（θ₁＞θ₂）だけ傾斜した
テーパ面として形成されており、しかも該ロータ
と主軸は、上記軸方向押圧力によつて、該主軸の
中心軸線が上記ラジアルニードル軸受の中心軸線
に関して上記上死点側にわずかな角度θ（θ₁−θ₂
＞θ）だけ傾いているとともに上記テーパ面がス
ラストニードル軸受に接触するようにして取付け
られていることを特徴とするものである。

〔作用〕

本発明によれば、圧縮機が動作して、ガス圧が
回転斜板に加わると、そのガス圧の回転斜板の斜
面での分力により、回転斜板が上死点側に押され
る。これにより主軸の中心軸が、ラジアルニード
ル軸受の環状円錐面の上死点側の母線と平行とな
り、しかも主軸の回転斜板に対する変位により、
両者の結合剛性にもとづくモーメントが発生し
て、主軸の外面はラジアルニードル軸受の上死点
側の面に一様に接触することになる。また回転斜
板の上死点側において傾斜したスラストレースの
テーパ面もスラストニードル軸受に一様に接触し
た状態に保たれる。この結果、過酷な条件下で
も、主軸ラジアルニードル軸受およびスラストニ
ードル軸受との偏当りがなくなり、従来のような
剥離現象が防止される。

〔実施例〕

以下に、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。

第１図は、本発明の実施において用いられるロ
ータ１４と主軸１６との組立体を示しており、フ
ロントハウジングへ組込む前の状態を示す断面図
である。

同図を参照して、主軸１６はロータ１４に対し
て傾けて取り付けられている。即ちロータ１４の
スラスト支持される方の面（これをスラスト支持
面と呼ぶ）をSTとし、このスラスト支持面STに
直角な軸線をOR（以下ロータの中心軸線と呼ぶ）
とすると、主軸１６は、その中心軸線Osが従来
ではORと平行になるように取付けられていたの
に対し、この実施例では、図示のとおりORから
ロータの上死点側（即ち、ロータの厚みの大きな
方へ）へθ₁だけ傾いた状態で取付けられている。

第２図ａ及びｂを参照して、ラジアルニードル
軸受１５はレース１５ａ及び複数のニードル１５
ｂを備えている。第２図ａに示すようにレース１
５ａは一端が肉厚に、他端部が肉薄に形成され
て、その外周面がテーパ状、即ち環状円錐面に形
成されている。そして、レース１５ａの内周面に
複数のニードル１５ｂが所定の角度間隔をおいて
配設されている。このラジアルニードル軸受１５
は、そのレース１５ａの肉厚側より、第２図ｂに
示すように、フロントハウジング１２の中央部に
形成された貫通孔にクランク室側からストツパー
１５′に当接するまで圧入され、フロントハウジ
ング１２に組み込まれる。この組み込んだ状態に
おいて、ラジアルニードル軸受１５の内周面（当
接面）が環状円錐面となると共に、ラジアルニー
ドル軸受１５は内径の大きい端部がクランク室に
面している。この傾斜角度、すなわちラジアルニ
ードル軸受１５の中心軸線O_Bとその環状円錐面
の母線との夾角はθ₁′に設定されている。

また、第３図ａ及びｂに示すように、レース１
５ａの内周面を円柱面状に形成し、この内周面に
複数のニードル１５ｂを所定の角度間隔で配設し
てラジアルニードル軸受１５を構成する。一方、
フロントハウジング１２の中央貫通孔は、クラン
ク室側に面する位置からストツパー１５′が設け
られる位置まで徐々に径が小さくなるようにテー
パ状に形成される。そして、上記のラジアルニー
ドル軸受１５をクランク室側から貫通孔に圧入す
る。貫通孔内周面はテーパ状に形成されているか
ら、ラジアルニードル軸受１５の内径はクランク
室側から徐々に径が小さくなる。即ち、ラジアル
ニードル軸受１５の内周面（当接面）は環状円錐
面となる。この傾斜角度も第２図ｂと同様に、
θ₁′に設定されている。

上述の角度θ₁は、ラジアルニードル軸受１５の
軸方向長さをｌ、主軸１６とラジアルニードル軸
受１５の最小内径の内周面とのクリアランスをＣ
とすると、θ₁＞tan^-1（Ｃ＋ｌ tanθ₁′／ｌ）に選ば
れ る。

ここで、θ₁＋θ₁′は、ほぼ0.5゜程度となる。

再び第１図を参照して、ロータ１４には第８図
に関して説明したスラストニードル軸受１７と当
接するリング板状のスラストレース１４１が設け
られているが、そのスラストレース面は、上死点
側において、半径方向外向きに角度θ₂をもつて下
り勾配となるように傾斜したテーパ面に形成され
ている。この角度θ₂はθ₁より小さく選ばれる。よ
り具体的には、前述のtan^-1（Ｃ＋ｌ tanθ₁′／ｌ） をθとしたとき、θ₁−θ₂θとなるように選ばれ
る。好ましくは、θ₁−θ₂＞θに選ぶと良い。

第４図は、第１図のロータおよび主軸の組立体
を圧縮機に組込んだときの状態を示す断面図で、
ロータ１４、主軸１６の外にはフロントハウジン
グ１２、ラジアル軸受１５、スラスト軸受１７を
示すのみで、他の部品および関連構成は第８図と
同種であるので図示を省略する。

第４図を参照して、フロントハウジング１２の
ラジアル軸受１５に主軸１６を挿入し、第８図で
示したアジヤストスクリユー２４の調節によつ
て、スプリング２３と主軸１６とロータ１４の結
合剛性による変位角分の軸方向付勢力とを調整
し、第５図に拡大して示すようにロータ１４のス
ラストレースのテーパ面１４ａがスラスト軸受１
７に面当りするようにする。このときのスプリン
グ２３と、主軸１６とロータ１４の結合剛性によ
る変位角分の軸方向付勢力をF₂とする。即ち、
この付勢力F₂によりロータ１４と主軸１６との
主に結合部の剛性に打ち勝ちロータ１４の上死点
側がフロントハウジング１２の方へ接近するよう
に押される。この結果F₂を加える前に比して、
ロータ中心軸線ORはOR′の位置に角度Φだけ移
動する。このとき、ラジアル軸受１５の中心軸線
OBとOR′とのなす角はθ₂であり、主軸１６の中
心軸線O_Sとラジアルニードル軸受の中心軸線O_B
とのなす角は前述のとおりθ＝tan^-1
（Ｃ＋ｌ tanθ₁′／ｌ）である。即ち、付勢力F₂によ り、主軸１６はロータ１４に対する第１図の取付
角度からΦ＝θ₁−（θ＋θ₂）だけ偏位された状態
に維持される。この結果、ロータ１４と主軸１６
との結合部の剛性係数をｋとすると、M_S＝kΦな
る第４図で右回りのモーメントが主軸１６に作用
することになる。第４図の状態で、力とモーメン
トのバランスは次の式で表わされる。

F₄＋F₆＝F₇ F₂＝F₅ F₅・Ｒ＋F₆l₂−F₄l₁−F₇（l₂＋l₃）＝０ M_S＝kΦ＝F₇（l₂＋l₃）−F₆l₂ ここでl₁、l₂、l₃、Ｒは第４図に示したような
各部寸法を表わし、F₂、F₄、F₅、F₆、F₇は第４
図に示すように作用する力である。即ち F₂：スプリングおよびロータと主軸との結合剛
性による変位角分の軸方向付勢力 F₄：F₂のロータ傾斜面での分力（ロータ傾斜面
の傾斜角をαとするとF₄＝F₂・tanα） F₅：スラストニードル軸受１７からの抗力 F₆：ラジアルニードル軸受からの抗力 F₇：ラジアルニードル軸受からの抗力 なお、この第４図のセツテイング状態におい
て、付勢力F₂は前述のようにモーメントM_Sを発
生させるに充分な大きな力でロータ１４を押圧し
ているので、ロータ１４、スラスト軸受（第８図
１８）、揺動板（第８図１９）、傘歯車（第８図２
５）、鋼球（第８図２１）および揺動中心軸体
（第８図２０）の間の軸方向すきまは存在しない
ことになる。

この状態で、圧縮機が動作すると、第６図を参
照してガス圧F₁がロータ１４の上死点側Ａ点に
加わると、その上死点側方向の分力F₃によりロ
ータ１４が上死点側に移動する。このとき、主軸
１６は、前述のとおり、モーメントM_Sを受けて
ラジアル軸受１５の外方端部Ｂに当接されている
ので、主軸１６はＢ点を支点としてロータ側が上
支点側に移動して、第６図のとおり軸受１５の上
死点側内面に一様に接触するようになる。即ち主
軸１６は第４図の状態から更にθ＋θ₁′だけ、即
ち第１図のロータ１４への取付け傾斜角θ₁から
（θ＋Φ＋θ₁′）だけ変位され、主軸１６の中心軸
線O_Sは軸受１５の環状円錐面の上死点側の母線
と平行になる。

また、前述のようにロータースラストニードル
軸受−揺動板−傘歯車−鋼球−揺動中心軸体（第
８図で１４−１８−１９−２５−２１−２０）の
間の軸方向すきまはないので、ロータ１４の下死
点側の浮き上がりが阻止される。即ち、ロータ１
４に加わる軸方向付勢力はF₂からロータの浮き
上がり力を阻止する力だけ増加した力F₂′となる。
これにより、F₂′の分力F₄′も第４図のF₄だけ大と
なる。

こうして、圧縮機の動作中は第６図の状態でバ
ランスされており、ロータの上死点側のスラスト
レースのテーパ面１４ａは第７図に示すように、
第４図と同様にスラスト軸受１７に一様に接触し
た状態に保たれる。

このバランス状態を、力のバランスとモーメン
トのバランスの式で示すと次のとおりである。

F₃＋F₄′＝F₆ F₁＋F₂′＝F₅ F₅・Ｒ−F₄′・l₁−F₁R′−F₆（l₂＋l₄）＝０ M_S′＝ｋ（φ＋θ_R）＝F₆（l₂＋l₄） ここで、l₁、l₂、l₃、Ｒ、R′は第６図に示した
寸法で、F₂′、F₄′、F₁、F₃は前述のとおりの力で
あり、F₅はスラストニードル軸受１７からの抗
力、F₆はラジアルニードル軸受１５からの抗力、
M_S′は、主軸がロータ１４への取付傾斜角θ₁から
（Φ＋θ＋θ₁′）だけ変位したことによる主軸に加
わる右回りのモーメントである。

こうして圧縮機の動作中は、主軸１６はラジア
ルニードル軸受１５に、スラストレース面はその
テーパ面１４ａでスラストニードル軸受１７に、
それぞれ偏当りなく一様に接触することになる。
これにより、剥離が防止される。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明によれば、フロント
ハウジングにラジアルニードル軸受を介して回転
可能に主軸を支持し、主軸のクランク室内の端部
にくさび形回転斜板を取り付け、該回転斜板をフ
ロントハウジング内面にスラストニードル軸受を
介してスラスト支持し、該回転斜板の傾斜面上に
相対回転可能に軸方向押圧力をもつて押圧された
揺動板を介してピストンを往復動させるようにし
た主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機におい
て、上記ラジアルニードル軸受の上記主軸との当
接面が内側に向うにしたがつて上記主軸から離れ
るように微小角度θ₁′傾斜した環状円錐面として
形成されており、しかも上記主軸は上記回転斜板
に、そのスラスト支持面に対して上記ピストンの
上死点に微小角度θ₁（ただし、ラジアルニードル
軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジアルニードル
軸受の最小内径の内周面とのクリアランスをＣと
し、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ tanθ₁′）／ｌ｝とした
とき、θ₁＞θに選ばれる）だけ傾けて取付けられ
ており、しかも上記回転斜板の上記ラジアルニー
ドル軸受に当接するレース面が、少なくともピス
トンの上死点側に対応する部分において外側に向
かつて該スラスト支持面から離れるように微小角
度θ₂（θ₁＞θ₂）だけ傾斜したテーパ面として形成
されており、しかも、該斜板と主軸は、上記軸方
向押圧力によつて該主軸の中心軸線が上記ラジア
ルニードル軸受の中心軸線に関して上記上死点側
にわずかな角度θ（θ₁−θ₂＞θ）だけ傾いている
とともに上記テーパ面がスラストニードル軸受に
接触するようにして取付けた構造であるので、圧
縮機運転時に回転斜板に加わるガス圧により、回
転斜板が上死点側の方へ向いた径方向の力を受け
る。従つて、主軸の中心軸は、ラジアルニードル
軸受の環状円錐面の上死点側の母線に対し平行に
なる。この力に基づいたモーメントがロータに作
用することでシヤフトとロータの結合剛性に基づ
いた変位角を生ずることになり、ラジアルニード
ル軸受面に偏当りなく一様に当接し、また回転斜
板のスラストレースのテーパ面もスラストニード
ル軸受けに一様に押圧接触するので、過酷な条件
下での使用においても、主軸やロータのスラスト
レース面に剥離が発生せず、長寿命化が図られる
利点がある。また、θ₁′が設けられているので主
軸がθ₁傾いていても主軸のラジアルニードル軸受
への挿入が容易となる利点もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における主軸とロータとの組立
体の断面図、第２図ａ及びｂはそれぞれラジアル
ニードル軸受の一例及びラジアルニードル軸受を
フロントハウジングに組み込んだ状態を示す図、
第３図ａ及びｂはそれぞれラジアルニードル軸受
の他の例及びこのラジアルニードル軸受をフロン
トハウジングに組み込んだ状態を示す図、第４図
は本発明の一実施例における要部断面図、第５図
は、第４図のＴ部の拡大図、第６図は圧縮機の動
作状態下における様子を示す第４図と同様の要部
の断面図、第７図は、第６図のＴ部の拡大図、第
８図は、主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機の
従来例の断面図、第９図は従来例における長期使
用後の主軸の軸受に支持された外面の展開図、第
１０図は従来例におけるロータに加わる力と、そ
れによるロータとおよび主軸の様子を示す説明図
である。 １２……フロントハウジング、１３……クラン
ク室、１４……ロータ（回転斜板）、１５……ラ
ジアルニードル軸受、１６……主軸、１７……ス
ラストニードル軸受、１９……揺動板、２７……
ピストン、１４ａ……スラストレースのテーパ
面、ST……スラスト支持面。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ フロントハウジングにラジアルニードル軸受
   を介して回転可能に主軸を支持し、主軸のクラン
   ク室内の端部にくさび形回転斜板を取り付け、該
   回転斜板をフロントハウジング内面にスラストニ
   ードル軸受を介してスラスト支持し、該回転斜板
   の傾斜面上に相対回転可能に軸方向押圧力をもつ
   て押圧された揺動板を介してピストンを往復動さ
   せるようにした主軸を片持支持した回転斜板式圧
   縮機において、上記ラジアルニードル軸受の上記
   主軸との当接面が内側に向うにしたがつて上記主
   軸から離れるように微小角度θ₁′傾斜した環状円
   錐面として形成されており、しかも上記主軸は上
   記回転斜板に、そのスラスト支持面に対して上記
   ピストンの上死点側に微小角度θ₁（ただし、ラジ
   アルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジ
   アルニードル軸受の最小内径の内周面とのクリア
   ランスをＣとし、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ
   tanθ₁′）／ｌ｝としたとき、θ₁＞θに選ばれる）
   だけ傾けて取付けられており、しかも上記回転斜
   板の上記スラストニードル軸受に当接するレース
   面が、少なくともピストンの上死点側に対応する
   部分において外側に向かつて該スラスト支持面か
   ら離れるように微小角度θ₂（θ₁＞θ₂）だけ傾斜し
   たテーパ面として形成されており、しかも該ロー
   タと主軸は、上記軸方向押圧力によつて、該主軸
   の中心軸線が上記ラジアルニードル軸受けの中心
   軸線に関して、上記上死点側にわずかな角度θ
   （θ₁−θ₂θ）だけ傾いているとともに、上記テ
   ーパ面がスラストニードル軸受けに接触するよう
   にして取付けられていることを特徴とする主軸を
   片持支持した回転斜板式圧縮機。