JPH0229874B2 - Shujikuokatamochishijishitakaitenshabanshikiatsushukuki - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は回転斜板式圧縮機に関し、特に、主軸
を片持支持した構造のこの種圧縮機の改良に関す
るものである。

〔従来技術〕

主軸を片持支持した構成の回転斜板式圧縮機は
米国特許第3552886号や第3712759号、実公昭58−
1671号や特開昭55−29040号等で公知である。

第６図を参照して、この種の圧縮機の典型的な
構造を説明する。

第６図において、円筒状のケーシング１０は一
端に嵌合固定されたシリンダブロツク１１と他端
に固定されたフロントハウジング１２との間に、
潤滑油の貯留室を兼ねたクランク室１３を形成し
ている。このクランク室１３内に配置された回転
斜板であるくさび形のロータ１４は、フロントハ
ウジング１２の中央部にラジアルニードル軸受１
５を介して回転自在な状態で挿通された主軸１６
に固定され、かつフロントハウジング１２にスラ
ストニードル軸受１７を介して対向している。

クランク室１３内にはまた、ロータ１４の傾斜
面にスラストニードル軸受１８を介して対向した
リング状の揺動板１９が配置されており、この揺
動板１９は揺動中心軸体２０の先端に、回転自在
な鋼球２１を介して揺動自在に受けられている。
揺動中心軸体２０はシリンダブロツク１１の中央
孔２２に嵌合されたもので、軸方向では可動であ
るが回転は阻止されており、穴２０ａに嵌合され
たばね２３によつて揺動板１９に向けて付勢され
ている。このときのばね２３の付勢力は、中央孔
２２にねじ込まれたねじ体２４を回すことによつ
て調整されうる。

揺動中心軸体２０はまた先端に傘歯車２０ｂを
有しており、この傘歯車２０ｂが揺動板１９に固
着された傘歯車２５に噛合うことにより、揺動板
１９の回転を阻止している。

さらにシリンダブロツク１１には複数のシリン
ダ２６が形成されており、それらのシリンダ２６
の夫々にはピストン２７が摺動自在に夫々挿入さ
れている。そしてこれらのピストン２７をロツド
２８にて揺動板１９の周辺近傍部分に連結してあ
る。なおロツド２８と揺動板１９との結合、およ
びロツド２８とピストン２７との結合は、いずれ
も球関節継手にて行わせてある。

またシリンダブロツク１１の一端にはガスケツ
ト（図示せず）および弁板アセンブリ２９を介し
てシリンダヘツド３０が重ね合わされ、かつボル
ト３１によつてそこに固定されている。シリンダ
ヘツド３０は、外周辺近傍部分に吸入室３２を、
中央部に吐出室３３を有している。弁板アセンブ
り２９は、シリンダ２６の夫々を吸入室３２に連
通させる吸入口３４とシリンダ２６の夫々を吐出
室３３に連通させる吐出口３５とを有する弁板、
吸入口３４のシリンダ２６側に設けた可撓性の収
入弁、および吐出口３５の吐出室３３側に設けた
可撓性の吐出弁を、固定ボルト３６にて一体に固
定したものである。なお３７は吐出弁の過度な撓
みを防止する弁押えであつて、これも固定ボルト
３６にて弁板アセンブリ２９に一体に固定されて
いる。

上述した構造において、主軸１６を適当な回転
駆動手段にて回転させると、クランク室１３内で
ロータ１４が回転し、このロータ１４の傾斜面に
従つて揺動板１９が鋼球２１を中心として回転す
ることなく揺動するため、それに基いて複数のピ
ストン２７がシリンダ２６内で時差をもつて往復
摺動し、その結果として吸入室３２の流体を吸入
口３４を通してシリンダ２６内に吸込みかつ吐出
口３５を通して吐出室３３に排出する。実際に
は、シリンダヘツド３０に設けた吸入ポート３８
と吐出ポート（図示せず）との間に冷却回路を接
続して使用されるため、この冷却回路中の冷媒が
擬縮・蒸発を繰返しつつ循環することとなる。

なお、ばね２３の付勢力は、スラストニードル
軸受１７、ロータ１４、スラストニードル軸受１
８、揺動板１９、傘歯車２５、鋼球２１、揺動中
心軸体２０のそれぞれの間に適当な軸方向すきま
を保証するように、ねじ体２４で調整されるとと
もに、温度変化による寸法変化や各部品の加工寸
法誤差による各部品の軸方向移動を吸収する作用
をなす。

〔発明の解決すべき問題点〕

上述した構成の回転斜板式圧縮機は、例えば、
カークーラー用の冷媒圧縮機として用いられ、通
常の使用においては、充分な寿命を達成してい
る。しかしながら、酷暑下での長時間運転のよう
な過酷な条件下での使用においては、転動部ある
いは摺動部の焼付き現象が発生して、充分な長寿
命が保証できないという欠点が有る。

この焼付きの原因の究明にあたつたところ、主
軸１６のラジアルニードル軸受の当り面およびロ
ータ１４のスラストニードル軸受の当り面に剥離
が生じており、その破片が転動部や摺動部に損傷
を与え、最終的にクラツチ摺動部や転動部の焼付
きに至ることが判明した。

第７図は、主軸１６の軸受当り面の展開図で、
同図において、領域Ａで剥離が生じており、領域
Ｂは軸受と接触したことを示す光沢面となつてい
た。即ち、主軸１６は軸受と一様に接触せず、偏
当りとなつていることが判明した。

このような偏当りは次のような原因によるもの
と考えられる。

ローター１４に作用する外力は、ピストン２７
による圧縮にもとづく、総ガス圧F₁と、ばね２
３による付勢力F₂である。総ガス圧F₁は、第８
図に示すように、上死点にあるピストンのピスト
ンロツド２８との接続点近傍のＡ点で作用する。
即ち、ロータ１４の軸方向厚みの大の方の外周部
近傍である。このローターのＡ点側をロータの上
死点側と呼ぶことにする。付勢力F₂はロータ１
４の中心に加わる。

ところが、総ガス圧F₁および付勢力F₂は、と
もにロータの傾斜面に作用しているので、ロータ
の上死点側の即ち径方向の分力F₃、F₄をそれぞ
れ生ずることになる。

軸方向の押付力（F₁＋F₂）に抗してスラスト
ニードル軸受１７から反作用力F₅が発生して、
軸方向の力は釣合うが、径方向の合力（F₃＋F₄）
に釣合う力は無いので、ロータ１４は上死点側に
押されるとともにスラストニードル軸受１７との
接点Ｂの周りに第８図で左周りのモーメントを受
ける。この結果、ロータ１４は、その上死点側と
中心に関して反対側の下死点側でスラストニード
ル軸受１７から、浮き上がる。このロータの上死
点側への移動と、下死点側の浮き上がり、ロータ
と主軸特にその結合点の比較的小さな剛性の故に
主軸１６は図示のように傾斜して、ラジアルニー
ドル軸受のＣ点とＤ点で偏当りすることになる。
このときの主軸の傾きはθ₀であり、これは、ラジ
アル軸受の軸方向長さと、ラジアルクリアランス
によつて定まる。この状態で、ラジアルニードル
軸受１５から、反作用力F₆、F₇が主軸に作用し、
F₃＋F₄＝F₆−F₇で釣合い、各寸法l₁〜l₄、r₁、r₂
を第８図のとおり定めると、モーメントも次のよ
うな釣合い状態に保たれる。

F₃l₁＋F₄l₂＋F₆l₃−F₁（r₂−r₁）−F₂r₂−F₇l₄＝
０ こうして主軸１６は傾き、θをもつて、ラジア
ルニードル軸受と偏当りしながら回転することに
なる。これによつて、前述した剥離が生ずるもの
と考えられる。この傾きθ₀により、ラジアルニー
ドル軸受から主軸に作用する反作用力F₆、F₇は、
総ガス圧F₁によつて変化し、高負荷運転の際に
大となり、従つて前述の過酷な条件下で剥離が生
じ易くなる。もちろん、このθ₀はラジアルニード
ル軸受と主軸とのクリアランスにもよるが、通常
のクリアランスで約0゜〜0.04゜程度である。

前述のように、ロータ１４がモーメントによ
り、下死点側でスラストニードル軸受１７から浮
き上がることによつて、そのスラスト面も、少な
くともθ_a（θ₀）だけスラスト軸受面に対して傾
斜することになる。この結果、ロータの上死点側
におけるスラストレース面の径方向外側がスラス
トニードル軸受のクラウン部に当る。この当接力
も総ガス力がF₁が大となると大きいので、圧縮
機の高負荷運転によつて剥離が生じ易くなる。

本発明は、このような知見にもとづいて、過酷
な条件下での圧縮機の運転においても、主軸とそ
れを支持するラジアルニードル軸受の偏当りがな
くまたロータとスラストニードル軸受の偏当りも
なく、主軸及びロータがそれぞれの軸受けに一様
な面接触をもつて支持され、これによつて、過酷
な条件下での使用においても充分な寿命を実現で
きる圧縮機を提供することを目的とするものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、フロントハウジングにラジアルニー
ドル軸受を介して回転可能に主軸を支持し、主軸
のクランク室内の端部にくさび形回転斜板を取り
付け、該回転斜板をフロントハウジング内面にス
ラストニードル軸受を介してスラスト支持し、該
回転斜板の傾斜面上に相対回転可能に軸方向押圧
力をもつて押圧された揺動板を介してピストンを
往復動させるようにした主軸を片持支持した回転
斜板式圧縮機において、上記ラジアルニードル軸
受の上記主軸との当接面が内側に向うにしたがつ
て上記主軸から離れるように微小角度θ′₁傾斜し
た環状円錐面として形成されており、しかも上記
主軸は上記回転斜板に、そのスラスト支持面に対
して上記ピストンの上死点側に微小角度θ₁（ただ
し、ラジアルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主
軸とラジアルニードル軸受の最小内径の内周面と
のクリアランスをＣとし、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ
tanθ′₁）／ｌ｝としたとき、θ₁θに選ばれる）
だけ傾けて取付けられており、これにより、該主
軸は上記ラジアルニードル軸受の中心軸線に上記
θだけ傾斜した状態で支持されるように組込まれ
ていることを特徴とするものである。

〔作用〕

本発明によれば、圧縮機が動作して、ガス圧が
回転斜板に加わると、そのガス圧の回転斜板の傾
斜面での分力により、回転斜板が上死点側に押さ
れる。これにより主軸が回転斜板に対して変位し
主軸の中心軸が、ラジアルニードル軸受の環状円
錐面の上死点側の母線と平行となり、しかも、主
軸と回転斜板との結合剛性によるモーメントによ
り主軸の外面はラジアルニードル軸受の上死点側
母線に一様に接触することになる。また回転斜板
の上死点側において、スラストレース面もスラス
トニードル軸受に一様に接触した状態に保たれ
る。この結果、過酷な条件下でも、主軸および回
転斜板のラジアルニードル軸受およびスラストニ
ードル軸受との偏当りがなくなり、従来のような
剥離現象が防止される。

〔実施例〕

以下に、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。

第１図は、本発明の実施において用いられるロ
ータ１４と主軸１６との組立体を示しており、フ
ロントハウジングへ組込む前の状態を示す断面図
である。

同図を参照して、主軸１６は、ロータ１４に対
して傾けて取り付けられている。即ち、ロータ１
４のスラスト支持される方の面（これをスラスト
支持面と呼ぶ）をSTとし、このスラスト支持面
STに直角な軸線をOR（以下ロータの中心軸線と
呼ぶ）とすると、主軸１６は、その中心軸線O_s
が、従来ではORと平行になるように取付けられ
ていたのに対し、この実施例では、図示のとおり
ORからロータの上死点側（即ち、ロータの厚み
の大きな方へ）へθ₁だけ傾いた状態で取付けられ
ている。

第２図ａ及びｂを参照して、ラジアルニードル
軸受１５はレース１５ａ及び複数のニードル１５
ｂを備えている。第２図ａに示すようにレース１
５ａは一端が肉厚に、他端部が肉薄に形成され
て、その外周面がテーパ状、即ち環状円錐面に形
成されている。そして、レース１５ａの内周面に
複数のニードル１５ｂが所定の角度間隔をおいて
配設されている。このラジアルニードル軸受１５
は、そのレース１５ａの肉厚側より、第２図ｂに
示すように、フロントハウジング１２の中央部に
形成された貫通孔にクランク室側からストツパー
１５′に当接するまで圧入され、フロントハウジ
ング１２に組み込まれる。この組み込んだ状態に
おいて、ラジアルニードル軸受１５の内周面（当
接面）が環状円錐面となると共に、ラジアルニー
ドル軸受１５は内径の大きい端部がクランク室に
面している。この傾斜角度、すなわちラジアルニ
ードル軸受１５の中心軸線O_Bとその環状円錐面
の母線との夾角はθ′₁に設定されている。

また、第３図ａ及びｂに示すように、レース１
５ａの内周面を円柱面状に形成し、この内周面に
複数のニードル１５ｂを所定の角度間隔で配設し
てラジアルニードル軸受１５を構成する。一方、
フロントハウジング１２の中央貫通孔は、クラン
ク室側に面する位置からストツパー１５′が設け
られる位置まで徐々に径が小さくなるようにテー
パ状に形成される。そして、上記のラジアルニー
ドル軸受１５をクランク室側から貫通孔に圧入す
る。貫通孔内周面はテーパ状に形成されているか
ら、ラジアルニードル軸受１５の内径はクランク
室側から徐々に径が小さくなる。即ち、ラジアル
ニードル軸受１５の内周面（当接面）は環状円錐
面となる。この傾斜角度も第２図ｂと同様に、
θ′₁に設定されている。

上述の角度θ′₁は、ラジアルニードル軸受１５
の軸方向長さをｌ、主軸１６とラジアルニードル
軸受１５の最小内径の内周面とのクリアランスを
Ｃとすると、θ₁tan^-1（Ｃ＋ｌ tanθ′₁／ｌ）に選
ば れる。ここで、θ₁＋θ′₁は、ほぼ0.5゜程度となる。
すなわち、前述のtan^-1（Ｃ＋ｌ tanθ′₁／ｌ）をθ としたとき、θ₁θとなるように選ばれる。好ま
しくは、θ₁＞θに選ぶと良い。

第４図は、第１図のロータおよび主軸の組立体
を圧縮機に組込んだときの状態を示す断面図で、
ロータ１４、主軸１６の外にはフロントハウジン
グ１２、ラジアルニードル軸受１５、スラストニ
ードル軸受１７を示すのみで、他の部品および開
連構成は第６図と同様であるので図示を省略す
る。

第４図を参照して、フロントハウジング１２の
ラジアルニードル軸受１５に主軸１６を挿入し、
第６図で示したアジヤストスクリユー２４の調節
によつて、スプリング２３の付勢力と主軸１６と
ロータ１４の結合剛性により軸方向付勢力を調整
し、ロータ１４のスラストレース面がスラスト軸
受１７に面当りするようにする。このときのスプ
リング２３による付勢力と主軸１６とロータ１４
の結合剛性による軸方向付勢力とをF₂とする。
即ち、この付勢力F₂により、ロータ１４と主軸
１６との主に結合部の剛性に打ち勝ちロータ１４
の下死点側がフロントハウジング１２の方へ接近
するように押される。この結果、F₂を加える前
に比して、ロータ中心軸線ORはOR′の位置に角
度Φだけ移動する。このとき、ラジアルニードル
軸受１５の中心軸線OBとORとは平行であり、
主軸１６の中心軸線O_sとラジアルニードル軸受
１５の中心軸線θ_Bとのなす角は前述のとおり、θ
＝tan^-1（Ｃ＋ｌ tanθ′₁／ｌ）である。即ち、付勢 力F₂により、主軸１６は、ロータ１４に対する
第１図の取付角度から、Φ＝θ₁−θだけ偏位され
た状態に維持される。この結果、ロータ１４と主
軸１６との結合部の剛性係数をｋとすると、M_s
＝kΦなる第４図で右回りのモーメントが、主軸
１６に作用することになる。第４図の状態で、力
とモーメントのバランスは次の式で表わされる。

F₄＋F₆＝F₇ F₂＝F₅ F₅・Ｒ＋F₆l₂−F₄l₁−F₇（l₂＋l₃）＝０ M_s＝kΦ＝F₇（l₂＋l₃）−F₆l₂ ここでl₁、l₂、l₃、Ｒは第４図に示したような
各部寸法を表わし、F₂、F₄、F₄、F₅、F₆、F₇は
第４図に示すように作用する力である。即ち、 F₂：スプリングによる軸方向付勢力と主軸とロ
ータの結合剛性による軸方向付勢力、 F₄：F₂のロータ傾斜面での分力（ロータ傾斜面
の傾斜角をαとすると、F₄＝F₂・tanα） F₅：スラストニードル軸受１７からの抗力、 F₆：ラジアルニードル軸受からの抗力 F₇：ラジアルニードル軸受からの抗力 なお、この第４図のセツテイング状態におい
て、付勢力F₂は前述のようにモーメントM_sを発
生させるに充分な力でロータ１４を押圧している
ので、ロータ１４、スラスト軸受（第６図１８）、
揺動板（第６図１９）、傘歯車（第６図２５）、鋼
球（第６図２１）および揺動中心軸体（第６図２
０）の間の軸方向すきまは存在しないことにな
る。

この状態で、圧縮機が動作すると、第５図を参
照して、ガス圧F₁がロータ１４の上死点側Ａ点
に加わると、その上死点側方向の分力F₃により
ロータ１４が上死点側に移動する。このとき、主
軸１６は、前述のとおり、モーメントM_sを受け
てラジアル軸受１５の外方端部Ｂに当接されてい
るので、主軸１６はＢ点を支点としてロータ側が
上支点側に移動して、第５図のとおり、軸受１５
の上死点側内面に一様に接触するようになる。即
ち、主軸１６は第４図の状態から、更にθ＋θ′₁
だけ、即ち、第１図のロータ１４への取付け傾斜
角θ₁から、（θ＋Φ＋θ′₁）だけ変位され、主軸１
６の中心軸線O_sは軸受１５の環状円錐面の上死
点側の母線と平行になる。

また、前述のようにロータースラストニードル
軸受−揺動板−傘歯車−鋼球−揺動中心軸体（第
６図で１４−１８−１９−２５−２１−２０）の
間の軸方向すきまはないので、ロータ１４の下死
点側の浮き上がりが阻止される。即ち、ロータ１
４に加わる軸方向付勢力はF₂からロータの浮き
上がり力を阻止する力だけ増加した力F′₂となる。
これによりF′₂の分力F′₂も第４図のF₄だけ大とな
る。

こうして、圧縮機の動作中は第５図の状態でバ
ランスされており、ロータの上死点側のスラスト
レース面は、スラスト軸受１７に一様に接触した
状態に保たれる。

このバランス状態を、力のバランスとモーメン
トのバランスの式で示すと次のとおりである。

F₃＋F′₄＝F₆ F₁＋F′₂＝F₅ F₅・Ｒ−F₄′・l₁−F₁R′−F₆（l₂＋l₄）＝０ M_s′＝ｋ（Φ＋θ_R）＝F₆（l₂＋l₄） ここで、l₁、l₂、l₃、Ｒ、R′は、第５図に示し
た寸法で、F′₂、F′₄、F₁、F₃は前述のとおりの力
であり、F₅はスラスト軸受１７からの抗力、F₆
はラジアルニードル軸受１５からの抗力、M′_s
は、主軸がロータ１４への取付傾斜角θ₁から（Φ
＋θ＋θ′₁）だけ変位したことによる主軸に加わ
る右回りのモーメントである。

こうして圧縮機の動作中は、主軸１６はラジア
ルニードル軸受１５に、スラストレース面はスラ
ストニードル軸受１７に、それぞれ偏当りなく一
様に接触することになる。これにより、剥離が防
止される。

なお、付勢力F₂の力が弱くて、圧縮機の動作
中、ロータ１４の上死点側が浮き上がるときは、
回転斜板のスラストニードル軸受に当接するレー
ス面を、少なくともピストンの上死点側に対応す
る部分において外側に向かつてスラスト支持面か
ら離れるようにわずかに傾斜したテーパ面として
形成しても良い。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明によれば、フロント
ハウジングにラジアルニードル軸受を介して回転
可能に主軸を支持し、主軸のクランク室内の端部
にくさび形回転斜板を取り付け、該回転斜板をフ
ロントハウジング内面にスラストニードル軸受を
介してスラスト支持し、該回転斜板の傾斜面上に
相対回転可能に軸方向押圧力をもつて押圧された
揺動板を介してピストンを往復動させるようにし
た主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機におい
て、上記ラジアルニードル軸受の上記主軸との当
接面が内側に向うにしたがつて上記主軸から離れ
るように微小角度θ′₁傾斜した環状円錐面として
形成されており、しかも上記主軸は上記回転斜板
に、そのスラスト支持面に対して上記ピストンの
上死点側に微小角度θ₁（ただし、ラジアルニード
ル軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジアルニード
ル軸受の最小内径の内周面とのクリアランスをＣ
とし、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ tanθ′₁）／ｌ｝とし
たとき、θ₁θに選ばれる）だけ傾けて取付けら
れており、これにより、該主軸は上記ラジアルニ
ードル軸受の中心軸線に上記θだけ傾斜した状態
で支持されるように組込まれているので、圧縮機
運転時に回転斜板に加わるガス圧により、回転斜
板が上死点側の方へ向いた径方向の力を受けるの
で、主軸が回転斜板に対し変位し、この変位によ
り、主軸と回転斜板の結合剛性によるモーメント
が発生し、主軸の中心軸は、ラジアルニードル軸
受の環状円錐面の上死点側の母線と平行になると
ともにラジアルニードル軸受面の上死点側に偏当
りなく一様に当接し、また回転斜板のスラストレ
ースのテーパ面も、スラストニードル軸受けに一
様に押圧接触するので、過酷な条件下での使用に
おいても、主軸やロータのスラストレース面に剥
離が発生せず、長寿命化が図られる利点がある。
また、θ′₁が設けられているので主軸がθ₁傾いて
いても主軸のラジアルニードル軸受への挿入が容
易となる利点もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における主軸とロータとの組立
体の断面図、第２図ａ及びｂはそれぞれラジアル
ニードル軸受の一例及びラジアルニードル軸受を
フロントハウジングに組み込んだ状態を示す図、
第３図ａ及びｂはそれぞれラジアルニードル軸受
の他の例及びこのラジアルニードル軸受をフロン
トハウジングに組み込んだ状態を示す図、第４図
は本発明の一実施例における要部断面図、第５図
は圧縮機の動作状態下における様子を示す第２図
と同様の要部の断面図、第６図は、主軸を片持支
持した回転斜板式圧縮機の従来例の断面図、第７
図は、従来例における長期使用後の主軸の軸受に
支持された外面の展開図、第８図は、従来例にお
けるロータに加わる力と、それによるロータとお
よび主軸の様子を示す説明図である。 １２……フロントハウジング、１３……クラン
ク室、１４……ロータ（回転斜板）、１５……ラ
ジアルニードル軸受、１６……主軸、１７……ス
ラストニードル軸受、１９……揺動板、２７……
ピストン、ST……スラスト支持面。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ フロントハウジングにラジアルニードル軸受
   を介して回転可能に主軸を支持し、主軸のクラン
   ク室内の端部にくさび形回転斜板を取り付け、該
   回転斜板をフロントハウジング内面にスラストニ
   ードル軸受を介してスラスト支持し、該回転斜板
   の傾斜面上に相対回転可能に軸方向押圧力をもつ
   て押圧された揺動板を介してピストンを往復動さ
   せるようにした主軸を片持支持した回転斜板式圧
   縮機において、上記ラジアルニードル軸受の上記
   主軸との当接面が内側に向うにしたがつて上記主
   軸から離れるように微小角度θ₁′傾斜した環状円
   錐面として形成されており、しかも上記主軸は上
   記回転斜板に、そのスラスト支持面に対して上記
   ピストンの上死点側に微小角度θ₁（ただし、ラジ
   アルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジ
   アルニードル軸受の最小内径の内周面とのクリア
   ランスをＣとし、θ＝tan^-1｛（Ｃ＋ｌ
   tanθ′₁）／ｌ｝としたとき、θ₁θに選ばれる）
   だけ傾けて取付けられており、これにより、該主
   軸は上記ラジアルニードル軸受の中心軸線に上記
   θだけ傾斜した状態で支持されるように組込まれ
   ていることを特徴とする主軸を片持支持した回転
   斜板式圧縮機。