JPS63173861A - 主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は回転斜板式圧縮機に関し、特に、主軸を片持支
持した構造のこの種圧縮機の改良に関するものである。

〔従来技術〕

主軸を片持支持した構成の回転斜板式圧縮機は米国特許
第３，５５２，８８６号や第３，７１２，７５９号、実
公昭５８−１６７１号や特開昭５５−２９０４０号等で
公知である。

第６図を参照して、この種の圧縮機の典型的な構造を説
明する。

第６図において１円筒状のケーシング１０は一端に嵌合
固定されたシリンダブロック１１と他端に固定されたフ
ロントハウジング１２との間に。

潤滑油の貯留室を兼ねたクランク室１３を形成している
。このクランク室１３内に配置された回転斜板であるく
さび形のロータ１４は、フロントハウシング１２の中央
部にラジアルニードル軸受１５を介して回転自在な状態
で挿通された主軸１６に固定され、かつフロントハウジ
ング１２にスラストニードル軸受１７を介して対向して
いる。

クランク室１３内にはまた。ロータ１４の傾斜面弁中噂
にスラストニードル軸受１８を介して対向したリング状
の揺動板１９が配置されておシ。

この揺動板１９は揺動中心軸体２０の先端に２回転自在
な鋼球２１を介して揺動自在に受けられている。揺動中
心軸体２０はシリンダブロック１１の中央孔２２に嵌合
されたもので、軸方向では可動であるが回転は阻止され
ておシ、穴２０ａに嵌合されたばね２３によって揺動板
１９に向けて付勢されている。このときのばね２３の付
勢力は。

中央孔２２にねじ込まれたねじ体２４を回すことによっ
て調整されうる。

揺動中心軸体２０はまた先端に傘歯車２０ｂを有してお
シ、この傘歯車２０ｂが揺動板１９に固着された傘歯車
２５に噛合うことにより、揺動板１９の回転を阻止して
いる。

さらにシリンダブロック１１には複数のシリンダ２６が
形成されておシ、それらのシリンダ２６の夫々にはピス
トン２７が摺動自在に夫々挿入されている。そしてこれ
らのピストン２７をロッド２８にて揺動板１９の周辺近
傍部分に連結しである。なおロッド２８と揺動板１９と
の結合、およびロッド２８とピストン２７との結合は、
いずれも球関節継手にて行わせである。

またシリンダブロック１１の一端にはガスケット（図示
せず）および弁板アセンブリ２９を介してシリンダヘッ
ド３０が重ね合わされ、かつポルト３１によってそこに
固定されている。シリンダヘッド３０は、外周辺近傍部
分に吸入室３２を。

中央部に吐出室３３を有している。弁板アセンブシ２９
は、シリンダ２６の夫々を吸入室３２に連通させる吸入
口３４とシリンダ２６の夫々を吐出室３３に連通させる
吐出口３５とを有する弁板。

吸入口３４のシリンダ２６側に設けた可撓性の収定した
ものである。なお３７は吐出弁の過度な撓みを防止する
弁押えであって、これも固定ボルト３６にて弁板アセン
ブリ２９に一体に固定されている。

上述した構造において、主軸１６を適当な回転駆動手段
にて回転させると、クランク室１３内でロータ１４が回
転し、このロータ１４の傾斜面−ｊ＝ｄ＝ａに従って揺
動板１９が鋼球２１を中心として回転することなく揺動
するため、それに基いて複数のピストン２７がシリンダ
２６内で時差をもって往復摺動し、その結果として吸入
室３２の流体を吸入口３４を通してシリンダ２６内に吸
込みかつ吐出口３５を通して吐出室３３に排出する。

実際には、シリンダヘッド３０に設けた吸入ポート３８
と吐出ポート（図示せず）との間に冷却回路を接続して
使用されるため、この冷却回路中の冷媒が接縮・蒸発を
繰返しつつ循環することとなる。

なお、ばね２３の付勢力は、スラストニードル軸受１７
．ロータ１４．スラストニードル軸受１８、揺動板１９
．傘歯車２５．鋼球２１．揺動中心軸体２０のそれぞれ
の間に適当な軸方向すきまを保証するように、ねじ体２
４で調整されるとともに、温度変化による寸法変化や各
部品の加工寸法誤差による各部品の軸方向移動を吸収す
る作用をなす。

〔発明の解決すべき問題点〕

上述した構成の回転斜板式圧縮機は２例えば。

カークーラー用の冷媒圧縮機として用いられ１通常の使
用においては、充分な寿命を達成している。

しかしながら、酷暑下での長時間運転のような過酷な条
件下での使用においては、転動部あるいは摺動部の焼付
き現象が発生して、充分な長寿命が保証できないという
欠点が有る。

この焼付きの原因の究明にあたったところ、主軸１６の
ラジアルニードル軸受の当シ面およびロータ１４のスラ
ストニードル軸受の当り面に剥離が生じておシ、その破
片が転動部や摺動部に損傷を与え、最終的にクラッチ摺
動部や転動部の焼付きに至ることが判明した。

第７図は、主軸１６の軸受当シ面の展開図で。

同図において、領域Ａで剥離が生じておシ、領域Ｂは軸
受と接触したことを示す光沢面となっていた。即ち、主
軸１６は軸受と一様に接触せず、個当シとなっているこ
とが判明した。

このような個当シは次のような原因によるものと考えら
れる。

ローター１４に作用する外力は、ピストン２７による圧
縮にもとづく、総ガス圧Ｆ、と、ばね２３による付勢力
Ｆ２である。総ガス圧Ｆ、は、第８図に示すように、上
死点にあるピストンのピストンロッド２８との接続点近
傍のＡ点で作用する。即ち。

ロータ１４の軸方向厚みの大の方の外周部近傍である。

このローターのＡ点側をロータの上死点側と呼ぶことに
する。付勢力Ｆ２はロータ１４の中心に加わる。

ところが、総ガス圧Ｆ１および付勢力Ｆ２は、ともにロ
ータの傾斜面に作用しているので、ロータの上死点側の
方向即ち径方向の分力Ｆ３．Ｆ４ｉそれぞれ生ずること
になる。

軸方向の押付力（Ｆ’、＋Ｆ２）に抗してスラストニー
ドル軸受１７から反作用力Ｆ５が発生して、軸方向の力
は釣合うが、径方向の合力（Ｆ３＋Ｆ４）に釣合う力は
無いので、ロータ１４は上死点側に押されるとともにス
ラストニードル軸受１７との接点Ｂの周シに第８図で左
周シのモーメントを受ける。この結果、ロータ１４は、
その上死点側と中心に関して反対側の下死点側でスラス
トニードル軸受１７から、浮き上がる。このロータの上
死点側への移動と、下死点側の浮き上がり、ロータと主
軸特にその結合点の比較的小さな剛性の故に主軸１６は
図示のように傾斜して、ラジアルニードル軸受の０点と
０点で個当シすることになる。

このときの主軸の傾きはθ。であシ、これは、う、シア
ル軸受の軸方向長さと、ラジアルクリアランスによって
定まる。この状態で、ラジアルニードル軸受１５から１
反作用力Ｆ６．Ｆ７が主軸に作用し。

Ｆ３＋Ｆ４＝Ｆ６−Ｆ７で釣合い、各寸法ｌ、〜ｔ４１
ｒ１　、　ｒ２を第８図のとおシ定めると、モーメント
も次のような釣合い状態に保たれる。

Ｆ　３ｔ１　＋Ｆ　４　ｔ２＋Ｆ　６ｔ３−Ｆ　１　（
ｒ　２−ｒ　１　）−Ｆ　２　ｒ　２−Ｆ７Ｌ４　＝　
０こうして主軸１６は傾き、θをもって、ラジアルニー
ドル軸受と個当シしながら回転することになる。これＫ
よって、前述した剥離が生ずるものと考えられる。この
頌きθ。によシ、ラジアルニードル軸受から主軸に作用
する反作用力Ｆ６．　Ｆ、は。

総ガス圧Ｆ１によって変化し、高負荷運転の際に大とな
シ、従って前述の過酷な条件下で剥離が生じ易くなる。

もちろん、このθ０はラジアルニードル軸受と主軸との
クリアランスにもよるが９通常のクリアランスで約００
〜０．０４°程度である。

前述のように、ロータ１４がモーメントにより。

下死点側でスラストニードル軸受１７から浮き上がるこ
とによって、そのスラスト面も、少なくともθａ（≦０
０）だけスラスト軸受面に対して傾斜することになる。

この結果、ロータの上列県側におけるスラストレース面
の径方向外側がスラストニードル軸受のクラウン部に当
る。この当接力も総ガス力がＦ、が大となると大きいの
で、圧縮機の高負荷運転によって剥離が生じ易くなる。

本発明は、このような知見にもとづいて、過酷な条件下
での圧縮機の運転においても、主軸とそれを支持するラ
ジアルニードル軸受の偏当りがなくまたロータとスラス
トニードル軸受の個当シもなく、主軸及びロータがそれ
ぞれの軸受けに一様な面接触をもって支持され、これに
よって、過酷な条件下での使用においても充分な寿命を
実現できる圧縮機を提供することを目的とするものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、フロントハウジングにラジアルニードル軸受
を介して回転可能に主軸を支持し、主軸のクランク室内
の端部にくさび形回転斜板を取り付け、該回転斜板をフ
ロントハウジング内面にスラストニードル軸受を介して
スラスト支持し、該回転斜板の傾斜面上に相対回転可能
に軸方向押圧力をもって押圧された揺動板を介してピス
トンを往復動させるようにした主軸を片持支持した回転
斜板式圧縮機において、上記ラジアルニードル軸受の上
記主軸との当接面が内側に向うにしたがって上記主軸か
ら離れるように微小角度θ１傾斜した環状円錐面として
形成されており、しかも上記主軸は上記回転斜板に、そ
のスラスト支持面に対して上記ピストンの上死点側に微
小角度θ１（ただし。

ラジアルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジア
ルニードル軸受の最小内径の内周面とのクリアランスを
Ｃとし、θ＝ｔｍ　　（ＣＣ＋１ｔａｎθ、）／ｌ｝と
したとき、θ、≧θに選ばれる）だけ傾けて取付けられ
ておシ、これにより、該主軸は上記ラジアルニードル軸
受の中心軸線に上記θだけ傾斜した状態で支持されるよ
うに組込まれていることを特徴とするものである。

〔作用〕

本発明によれば、圧縮機が動作して、ガス圧が回転斜板
に加わると、そのガス圧の回転斜板の傾斜面での分力に
よシ１回転斜板が上死点側に押される。これによシ主軸
が回転斜板に対して変位し主軸の中心軸が、ラジアルニ
ードル軸受の環状円錐面の上死点側の母線と平行となシ
、シかも、主軸と回転斜板との結合剛性によるモーメン
トにょシ主軸の外面はラジアルニードル軸受の上死点側
母線に一様に接触することになる。また回転斜板の上死
点側において、スラストレース面もスラストニードル軸
受に一様に接触した状態に保たれる。

この結果、過酷な条件下でも、主軸および回転斜板のラ
ジアルニードル軸受およびスラストニードル軸受との偏
当りがなくなり、従来のような剥離現象が防止される。

〔実施例〕

以下に９図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図は１本発明の実施において用いられるロータ１４
と主軸１６との組立体を示しておシ、フロントハウジン
グへ組込む前の状態を示す断面図である。

同図を参照して、主軸１６は、ロータ１４に対して傾け
て取り付けられている。即ち、ロータ１４のスラスト支
持される方の面（これをスラスト支持面と呼ぶ）をＳＴ
とし、このスラスト支持面ＳＴに直角な軸線をＯＲ（以
下ロータの中心軸線と呼ぶ）とすると、主軸１６は、そ
の中心軸線０３が、従来ではＯＲと平行になるように取
付けられていたのに対し、この実施例では９図示のとお
ＪＯＲからロータの上死点側（即ち、ロータの厚みの大
きな方へ）へθ、だけ傾いた状態で取付けられている。

第２図（ａ）及び（ｂ）を参照して、ラジアルニードル
軸受１５はレース１５ａ及び複数のニードル１５ｂを備
えている。第２図（ａ）　Ｋ示すようにレース１５ａは
一端が肉厚に、他端部が肉薄に形成されて、その外周面
がチー・や状、即ち環状円錐面に形成されている。そし
て、レース１５ａの内周面に複数のニードル１５ｂが所
定の角度間隔をおいて配設されている。このラジアルニ
ードル軸受１５は、そのレース１５ａの肉厚側よシ、第
２図伽）に示すよウニ、フロントハウジング１２の中央
部に形成された貫通孔にクランク室側からストッパー１
５′に当接するまで圧入され、フロントハウジング１２
に組み込まれる。この組み込んだ状態において。

ラジアルニードル軸受１５の内周面（当接面）が環状円
錐面となると共に、ラジアルニードル軸受１５は内径の
大きい端部がクランク室に面している。この傾斜角度、
すなわちラジアルニードル軸受１５の中心軸線ＯＢとそ
の環状円錐面の母線との夾角はθ、に設定されている。

また、第３図（ａ）及び（ｂ）に示すように、レース１
５ａの内周面を円柱面状に形成し、この内周面に複数の
ニードル１５ｂを所定の角度間隔で配設してラジアルニ
ードル軸受１５を構成する。一方。

フロントハウジング１２の中央貫通孔は、クランク室側
に面する位置からストン／ＩＰ　　１５’が設けられる
位置まで徐々に径が小さくなるようにチー・ぐ状に形成
される。そして、上記のラジアル二一ドル軸受１５をク
ランク室側から貫通孔に圧入する。

貫通孔内周面はチーＡ’状に形成されているから。

ラジアルニードル軸受１５の内径はクランク室側から徐
々に径が小さくなる。即ち、ラジアルニードル軸受１５
の内周面（当接面）は環状円錐面となる。この傾斜角度
も第２図（ｂ）と同様に、θ１に設定されている。

上述の角度θ、は、ラジアルニードル軸受１５の軸方向
長さをｌ、主軸１６とラジアルニードル軸ここで、θ１
＋θ、′は、はぼ０．５°程度となる。すなとなるよう
に選ばれる。好ましくは、θ、〉θに選ぶと良い。

第４図は、第１図のロータおよび主軸の組立体を圧縮機
に組込んだときの状態を示す断面図で。

ロータ１４．主軸１６の外にはフロントハウジング１２
．ラジアルニードル軸受１５．スラストニードル軸受１
７を示すのみで、他の部品および関連構成は第６図と同
様であるので図示を省略する。

第４図を参照して、フロントハウジング１２のラジアル
ニードル軸受１５に主軸１６を挿入し。

第６図で示したアジャストスクリュー２４の調節によっ
て、スプリング２３の付勢力と主軸１６とロータ１４の
結合剛性による軸方向付勢力を調整し、ロータ１４のス
ラストレース面がスラスト軸受１７に回当シするように
する。このときのスプリング２３による付勢力と主軸１
６とロータ１４の結合剛性による軸方向付勢力とをＦ２
とする。即ち、この付勢力Ｆ２によシ、ロータ１４と主
軸１６との主に結合部の剛性に打ち勝ちロータ１４の下
死点側がフロントハウジング１２の方へ接近するように
押される。この結果、Ｆ２を加える前に比して、ロータ
中心軸線ＯＲはＯＲ’の位置に角度Φだけ移動する。こ
のとき、ラジアルニードル軸受１５の中心軸線ＯＢとＯ
Ｒとは平行であり、主軸１６の中心軸線０３とラジアル
ニードル軸受１５の中心軸線θ８とのなす角は前述のと
おシ、θ＝Ｃ＋Ｌｔｓｎθ′ ｔ＝＝−１（１）である。即ち、付勢力Ｆ２によシ。

主軸１６は、ロータ１４に対する第１図の取付角度から
。

Φ＝０１−θだけ偏位された状態に維持される。この結
果、ロータ１４と主軸１６との結合部の剛性係数をｋと
すると、Ｍ＝にΦなる第４図で右回シのモーメントが、
主軸１６に作用することになる。

第４図の状態で、力とモーメントのバランスは次の式で
表わされる。

Ｆ４＋Ｆ６＝Ｆ７ Ｍｓ＝にΦ＝Ｆ、　Ｃ１２＋ｔ３）　−Ｆ６ｔ２ここで
ｌ、ｒ　Ｌ２＊　ｔｓ　＊　Ｒは第４図に示したような
各部寸法を衣わしｒ　Ｆ２　＋　Ｆ４１Ｆ４　＊Ｆｓ　
ｌＦ６＋Ｆｙは第４図に示すように作用する力である。

即ち。

Ｆ５ニスラストニードル軸受１７からの抗力。

Ｆ６：ラジアルニードル軸受からの抗力Ｆ７：ラジアル
二−ドル軸受からの抗力なお、この第４図のセツティン
グ状態において。

付勢力Ｆは前述のようにモーメントＭ３を発生させるに
充分な大きな力でロータ１４を押圧しているので、ロー
タ１４．スラスト軸受（第６図１８）揺動板（第６因１
９）、傘歯車（第６図２５）。

鋼球（第６図２１）および揺動中心軸体（第６図２０）
の間の軸方向すきまは存在しないことになる。

この状態で、圧縮機が動作すると、第５図を参照して、
ガス圧Ｆ、がロータ１４の上死点側Ａ点に加わると、そ
の上死点側方向の分力Ｆ３によりロータ１４が上死点側
に移動する。このとき、主軸１６は、前述のとおシ、モ
ーメン）Ｍを受けてうシアル軸受１５の外方端部Ｂに当
接されているので、主軸１６はＢ点を支点としてロータ
側か上支点側に移動して、第５図のとおシ、軸受１５の
上死点側内面に一様に接触するようになる。即ち。

主軸１６は第４図の状態から、更にθ＋θ；だけ。

即ち、第１図のロータＪ４への取付は傾斜角θ１から、
（θ＋Φ＋θ；）だけ変位され、主軸１６の中心軸線Ｏ
９は軸受１５の環状円錐面の上死点側の母線と平行にな
る。

シー また、前述のようにロータスフストニードル艷１入゛（
、 受−揺動板一重両車一鋼球一揺動中心軸体（第６゛くど
図で１４−１８−１９−２５−２１−２０）の間の軸方
向すきまはないので、ロータ１４の下死点側の浮き上が
シが阻止される。即ち、ロータ１４に加わる軸方向付勢
力はＦ２からロータの浮き上がり力を阻止する力だけ増
加した力Ｆ２となる。これによ’）　＋　Ｆ２の分力Ｆ
：も第４図のＦ４だけ大となる。

こうして、圧縮機の動作中は第５図の状態でバランスさ
れておシ、ロータの上死点側のスラストレース面は、ス
ラスト軸受１７に一様に接触した状態に保たれる。

このバランス状態を、力のバランスとモーメントのバラ
ンスの式で示すと次のとおシである。

Ｆ３＋Ｆ４＝Ｆ６ Ｆ１＋Ｆ２＝Ｆ５ Ｍ３’＝ｋ（Φ十〇Ｒ）二Ｆ６（ｔ２＋ｔ４）ここで＋
　ｔｌ　＊　１２　＋　ｔ３．Ｒ＋　Ｒ’は、第５図に
示した寸法で、　Ｆ２．　Ｆ４．　Ｆｌ、　Ｆ３は前述
のとおシの力であ、ｉ）　、　Ｆ５はスラスト軸受１７
からの抗力。

Ｆ６はラジアルニードル軸受１５からの抗力２Ｍ３は、
主軸がロータ１４への取付傾斜角θ、から（Φ＋θ＋θ
：）だけ変位したことによる主軸に加わる右回シのモー
メントでちる。

甲 こうして圧縮機の動作体は、主軸１６はラジアルニード
ル軸受１　ｓに、／ｂＭストレース面はスラストニード
ル軸受１７に、それぞれ傷当シなく一様に接触すること
になる。これにより、剥離が防止される。

なお、付勢力Ｆ２の力が弱くて、圧縮機の動作中。

ロータ１４の下死点側が浮き上がるときは１回転斜板の
スラストニードル軸受に当接するレース面を、少なくと
もピストンの上死点側に対応する部分において外側に向
かってスラスト支持面から離れるようにわずかに傾斜し
たテーノや面として形成しても良い。

〔発明の効果〕

以上述べたように１本発明によれば、フロントハウジン
グにラジアルニードル軸受を介して回転可能に主軸を支
持し、主軸のクランク室内の端部にくさび形回転斜板を
取り付け、該回転斜板をフロントハウジング内面にスラ
ストニードル軸受を介してスラスト支持し、該回転斜板
の傾斜面上に相対回転可能に軸方向押圧力をもって押圧
された揺動板を介してピストンを往復動させるようにし
た主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機において。

上記ラジアルニードル軸受の上記主軸との当接面が内側
に向うにしたがって上記主軸から離れるようゆ微小角度
θ：傾斜した環状円錐面として形成されており、しかも
上記主軸は上記回転斜板に、そのスラスト支持面に対し
て上記ピストンの上死点側に微小角度θ、（ただし、ラ
ジアルニードル軸受の軸方向長さをｌ、主軸とラジアル
ニードル軸受の最小内径の内周面とのクリアランスをＣ
とし。

θ＝ｔａｓ−１（（Ｃ＋ｌｂｎθ１Ｖｔ）としたとき、
θ、≧θに選ばれる）だけ傾けて取付けられておシ、こ
れにより、該主軸は上記ラジアルニードル軸受の中心軸
線に上記θだけ傾斜した状態で支持されるように組込ま
れているので、圧縮機運転時に回転斜板に加わるがス圧
により１回転斜板が上死点側の方へ向いた径方向の力を
受けるので、主軸が回転斜板に対し変位し、この変位に
よシ、主軸と回転斜板の結合剛性によるモーメントが発
生し、主軸の中心軸は、ラジアルニードル軸受の環状円
錐面の上死点側の母線と平行になるとともにラジアルニ
ードル軸受面の上死点側に偏当りなく一様に当接し、ま
た回転斜板のスラストレースのチー・や面も。

スラストニードル軸受けに一様に押圧接触するので、過
酷な条件下での使用においてもｔ主軸やロータのスラス
トレース面に剥離が発生せず、長寿命化が図られる利点
がある。また、θ１が設けられているので主軸がθ、傾
いていても主軸のラジアルニードル軸受への挿入が容易
となる利点もある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における主軸とロータとの組立体の断面
図、第２図（、）及び（ｂ）はそれぞれラジアルニード
ル軸受の一例及びラジアルニードル軸受をフロントハウ
ジングに組み込んだ状態を示す図。 第３図（、）及び（ｂ）はそれぞれラジアルニードル軸
受の他の例及びこのラジアルニードル軸受をフロントハ
ウジングに組み込んだ状態を示す図、第４図は本発明の
一実施例における要部断面図、第５図は圧縮機の動作状
態下における様子を示す第２図と同様の要部の断面図、
第６図は、主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機の従来
例の断面図、第７図は、従来例における長期使用後の主
軸の軸受に支持された外面の展開図、第８図は、従来例
におけるロータに加わる力と、それによるロータとおよ
び主軸の様子を示す説明図である。 １２・・・フロントハウジング、１３・・・クランク室
。 １４・・・ロータ（回転斜板）、１５・・・ラジアルニ
ードル軸受、１６・・・主軸、１７・・・スラストニー
ドル軸受、１９・・・揺動板、２７・・・ピストン、Ｓ
Ｔ・・・ス第１図 Ｔ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、フロントハウジングにラジアルニードル軸受を介し
   て回転可能に主軸を支持し、主軸のクランク室内の端部
   にくさび形回転斜板を取り付け、該回転斜板をフロント
   ハウジング内面にスラストニードル軸受を介してスラス
   ト支持し、該回転斜板の傾斜面上に相対回転可能に軸方
   向押圧力をもって押圧された揺動板を介してピストンを
   往復動させるようにした主軸を片持支持した回転斜板式
   圧縮機において、上記ラジアルニードル軸受の上記主軸
   との当接面が内側に向うにしたがつて上記主軸から離れ
   るように微小角度θ＿１′傾斜した環状円錐面として形
   成されており、しかも上記主軸は上記回転斜板に、その
   スラスト支持面に対して上記ピストンの上死点側に微小
   角度θ＿１（ただし、ラジアルニードル軸受の軸方向長
   さをｌ、主軸とラジアルニードル軸受の最小内径の内周
   面とのクリアランスをＣとし、θ＝ｔａｎ＾−＾１｛（
   Ｃ＋ｌｔａｎθ＿１′）／ｌ｝としたとき、θ＿１≧θ
   に選ばれる）だけ傾けて取付けられており、これにより
   、該主軸は上記ラジアルニードル軸受の中心軸線に上記
   θだけ傾斜した状態で支持されるように組込まれている
   ことを特徴とする主軸を片持支持した回転斜板式圧縮機
   。