JPH02275842A - エチレンジアミン類の製造法 - Google Patents
エチレンジアミン類の製造法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C209/00—Preparation of compounds containing amino groups bound to a carbon skeleton
- C07C209/60—Preparation of compounds containing amino groups bound to a carbon skeleton by condensation or addition reactions, e.g. Mannich reaction, addition of ammonia or amines to alkenes or to alkynes or addition of compounds containing an active hydrogen atom to Schiff's bases, quinone imines, or aziranes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
エチレンジアミン類は繊維工業、ゴム工業、農薬、医薬
等の多くの分野に渡る広い用途を持った化学薬品である
。本発明は、このように多くの用途を持ったエチレンジ
アミン類を製造する新規な方法に関するものである。
等の多くの分野に渡る広い用途を持った化学薬品である
。本発明は、このように多くの用途を持ったエチレンジ
アミン類を製造する新規な方法に関するものである。
[従来の技術]
工業的にエチレンジアミンを製造する技術として、二塩
化エチレンとアンモニアを高圧下で反応させる方法(E
DC法)が知られている。該方法は二塩化エチレンの転
化率が殆ど定量的であるが、生成したエチレンジアミン
がざらに二塩化エチレンと反応してジエチレントリアミ
ン、トリエチレンペンタミン等のエチレンアミン類を副
生ずる。
化エチレンとアンモニアを高圧下で反応させる方法(E
DC法)が知られている。該方法は二塩化エチレンの転
化率が殆ど定量的であるが、生成したエチレンジアミン
がざらに二塩化エチレンと反応してジエチレントリアミ
ン、トリエチレンペンタミン等のエチレンアミン類を副
生ずる。
即ち、このような方法はエチレンジアミンのみを製造す
る方法というよりはエチレンアミン類を並産する方法と
いうべきである。また、副生無機塩や塩ビモノマー等の
廃棄物があり、これらの処理設備や塩素イオンによる腐
食のために設備のコストがかかる問題がある。
る方法というよりはエチレンアミン類を並産する方法と
いうべきである。また、副生無機塩や塩ビモノマー等の
廃棄物があり、これらの処理設備や塩素イオンによる腐
食のために設備のコストがかかる問題がある。
モノエタノールアミンの還元アミノ化によるエチレンジ
アミンの製造法も知られている。該方法は、モノエタノ
ールアミンをアンモニア、水素の共在下、ニッケルやコ
バルト系の触媒を用いて行う反応である。しかし、この
方法はまたエチレンジアミンのみを製造する方法ではな
く、エチレンアミン類を並産する方法である。またこの
方法には、モノエタノールアミンの転化率が低いこと、
環状アミンやアミノエチルエタノールアミン等のアルコ
ール性水酸基含有副生物などが生成すること、更には数
十〜百数十kg/am”もの高い反応圧力を要すること
などの問題がある。
アミンの製造法も知られている。該方法は、モノエタノ
ールアミンをアンモニア、水素の共在下、ニッケルやコ
バルト系の触媒を用いて行う反応である。しかし、この
方法はまたエチレンジアミンのみを製造する方法ではな
く、エチレンアミン類を並産する方法である。またこの
方法には、モノエタノールアミンの転化率が低いこと、
環状アミンやアミノエチルエタノールアミン等のアルコ
ール性水酸基含有副生物などが生成すること、更には数
十〜百数十kg/am”もの高い反応圧力を要すること
などの問題がある。
また、最近モノエタノールアミンを原料とする還元アミ
ノ化ではない方法(M E A法)も開示きれている(
特開昭61−236752号、特開昭61−18324
号、特開昭60−94944号各公報)。これらの方法
は、いずれも液相のバッチ反応であり、高い反応圧力を
必要とし、かつエチレンジアミンの選択性が十分ではな
い。
ノ化ではない方法(M E A法)も開示きれている(
特開昭61−236752号、特開昭61−18324
号、特開昭60−94944号各公報)。これらの方法
は、いずれも液相のバッチ反応であり、高い反応圧力を
必要とし、かつエチレンジアミンの選択性が十分ではな
い。
更に、流通系での反応例も開示されている(ヨーロッパ
特許252424号公報)。該方法は最小でも約10
kg/cm”の高い反応圧力を必要とするにもかかわら
ずエチレンジアミンの選択率が高々60重量%であり、
環化物やアミノエチルエタノールアミンが20〜40重
量%の割合で副生ずるため、まだ工業化するには不十分
である。
特許252424号公報)。該方法は最小でも約10
kg/cm”の高い反応圧力を必要とするにもかかわら
ずエチレンジアミンの選択率が高々60重量%であり、
環化物やアミノエチルエタノールアミンが20〜40重
量%の割合で副生ずるため、まだ工業化するには不十分
である。
[発明が解決しようとする課題]
本発明の目的は、かかる従来のエチレンジアミン類製造
法における問題点を解決すること、即ち、EDC法のよ
うに無機塩、塩化ビニルモノマー等の副生、装置の腐食
等の問題をともなわずに、またMEA法のように高圧を
要せずに、エチレンジアミン類を気相反応によって高選
択的に製造する方法を提供することにある。
法における問題点を解決すること、即ち、EDC法のよ
うに無機塩、塩化ビニルモノマー等の副生、装置の腐食
等の問題をともなわずに、またMEA法のように高圧を
要せずに、エチレンジアミン類を気相反応によって高選
択的に製造する方法を提供することにある。
[問題を解決するための手段]
本発明者等は、上記目的を達成するべく研究した結果、
アジリジン化合物とアンモニアとを固体酸触媒の存在下
に気相で反応させる全く新規な反応によってエチレンジ
アミン類が極めて高い転化率および選択率で生成するこ
とを見いだした。かくして、本発明によれば、一般式 (Rは水素原子、メチル基、エチル基のいづれかill
である) で表されるアジリジン化合物とアンモニアとを固体酸触
媒の存在下に気相で反応させるごとを特徴とする一般式 %式%[] (Rは式[I] と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法が提供される。
アジリジン化合物とアンモニアとを固体酸触媒の存在下
に気相で反応させる全く新規な反応によってエチレンジ
アミン類が極めて高い転化率および選択率で生成するこ
とを見いだした。かくして、本発明によれば、一般式 (Rは水素原子、メチル基、エチル基のいづれかill
である) で表されるアジリジン化合物とアンモニアとを固体酸触
媒の存在下に気相で反応させるごとを特徴とする一般式 %式%[] (Rは式[I] と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法が提供される。
本発明で用いる式[1]のアジリジン化合物は具体的に
はエチレンイミン、プロピレンイミン、及び2−エチル
エチレンイミンであり、それらは本発明の方法によって
各々対応する式[■]のエチレンジアミン類、すなわち
エチレンジアミン、メチルエチレンジアミンおよびエチ
ルエチレンジアミンに転化きれる。
はエチレンイミン、プロピレンイミン、及び2−エチル
エチレンイミンであり、それらは本発明の方法によって
各々対応する式[■]のエチレンジアミン類、すなわち
エチレンジアミン、メチルエチレンジアミンおよびエチ
ルエチレンジアミンに転化きれる。
本発明で使用する固体酸触媒(以下、触媒Bという)と
しては、あらゆる種類の固体酸を用いることがで診る。
しては、あらゆる種類の固体酸を用いることがで診る。
例えば、酸化珪素、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸
化アルミニウム、酸化亜鉛。
化アルミニウム、酸化亜鉛。
酸化カドミウム、酸化鉛、酸化ビスマス、酸化ニオブ、
酸化ランタン、酸化アンチモン、!!化イツトリウム等
の酸化物類;カオリン、ベントナイト。
酸化ランタン、酸化アンチモン、!!化イツトリウム等
の酸化物類;カオリン、ベントナイト。
モンモリロナイトなどの粘土鉱物類;モルデナイト、Y
型ゼオライト、ZSM−5等のいわゆるゼオライトとし
て知られるモレキュラーシーブ類(これらの各種金属イ
オン交換体を含む); リン酸塩類、ホウ酸塩類、硫酸
塩類、ニオブ酸塩類、タングステン酸塩類、モリブデン
酸塩類、チタン酸塩類等のオキソ酸塩類などが挙げられ
る。中でも、モレキュラーシーブ類は高い転化率、選択
率を与えるので好ましい。これら触媒Bは、単独である
いは複合して用いられる。触媒Bの調製法は特に限定さ
れるものではなく、従来から一般に行なわれているあら
ゆる方法が可能である。
型ゼオライト、ZSM−5等のいわゆるゼオライトとし
て知られるモレキュラーシーブ類(これらの各種金属イ
オン交換体を含む); リン酸塩類、ホウ酸塩類、硫酸
塩類、ニオブ酸塩類、タングステン酸塩類、モリブデン
酸塩類、チタン酸塩類等のオキソ酸塩類などが挙げられ
る。中でも、モレキュラーシーブ類は高い転化率、選択
率を与えるので好ましい。これら触媒Bは、単独である
いは複合して用いられる。触媒Bの調製法は特に限定さ
れるものではなく、従来から一般に行なわれているあら
ゆる方法が可能である。
本発明の方法は、式[I]のアジリジン化合物とアンモ
ニアからなる原料ガスを固体酸触媒(触媒B)の上に気
相で通ずることによって実施される。原料ガスは必要に
応じて窒素、ヘリウムなどの不活性ガスで希釈してもよ
い。
ニアからなる原料ガスを固体酸触媒(触媒B)の上に気
相で通ずることによって実施される。原料ガスは必要に
応じて窒素、ヘリウムなどの不活性ガスで希釈してもよ
い。
原料ガス中におけるアンモニアとアジリジン化合物との
モル比は生成するエチレンジアミン類の選択率に影響を
及ぼす。アンモニアとアジリジン化合物とのモル比が小
きいと、環状化合物(ピペラジン類)及びジエチレント
リアミン類、トリエチレンテトラミン類などのポリアミ
ン類の副生量が多くなって目的エチレンジアミン類の選
択率が低下する。一方、該モル比が大営くなると、エチ
レンジアミン類の選択性は向上するが生産性が低下する
。従って、アンモニアとアジリジン化合物とのモル比が
1以上、特に1〜5oであるような原料ガスを使用して
反応を行なうことが好ましい。
モル比は生成するエチレンジアミン類の選択率に影響を
及ぼす。アンモニアとアジリジン化合物とのモル比が小
きいと、環状化合物(ピペラジン類)及びジエチレント
リアミン類、トリエチレンテトラミン類などのポリアミ
ン類の副生量が多くなって目的エチレンジアミン類の選
択率が低下する。一方、該モル比が大営くなると、エチ
レンジアミン類の選択性は向上するが生産性が低下する
。従って、アンモニアとアジリジン化合物とのモル比が
1以上、特に1〜5oであるような原料ガスを使用して
反応を行なうことが好ましい。
反応温度は、アジリジン化合物生成物や触媒Bの種類な
どによって適宜設定して行なわれるが、好ましくは10
0〜5oo℃、より好ましくは200〜450℃である
。
どによって適宜設定して行なわれるが、好ましくは10
0〜5oo℃、より好ましくは200〜450℃である
。
反応圧力は常圧、減圧または加圧いずれであってもよい
。空間速度は触媒、反応温度、反応原料等によって異な
るが1oo〜3oOoohr−1より好ましくは500
〜10000hr−’の範囲が好ましい。また、反応器
は固定床流通型、流動床型の何れも使用で診る。
。空間速度は触媒、反応温度、反応原料等によって異な
るが1oo〜3oOoohr−1より好ましくは500
〜10000hr−’の範囲が好ましい。また、反応器
は固定床流通型、流動床型の何れも使用で診る。
本発明者らは、また、上記のように単離されたアジリジ
ン化合物を出発原料として使用する代わりに、アルカノ
ールアミン類の気相分子内脱水反応で得られるアジリジ
ン化合物含有生成物を使用することによっても上記と同
様にエチレンジアミン類を製造で営ることを見いだし總
かくして本発明によれば、一般式 010HIiまたはN Hx基を表わし、YはXがOH
基のときNHス豚 XがNF2基のときOH基を表わし
、Rは水素原子、メチル基、エチル基のいづれかill
である)で表きれるアルカノールアミンを触媒(以下、
触媒Aという)の存在下に気相分子内脱水反応きせ(以
下、この反応を第1段反応という)、得られた一般式 (Rは上記と同じである) で表きれるアジリジン化合物を含有する反応生成物を固
体酸触媒(触媒B)の存在下に気相でアンモニアと反応
させる(以下、この反応を第1段反応という)ことを特
徴とする一般式 %式%[] (Rは上記と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法が提供される。
ン化合物を出発原料として使用する代わりに、アルカノ
ールアミン類の気相分子内脱水反応で得られるアジリジ
ン化合物含有生成物を使用することによっても上記と同
様にエチレンジアミン類を製造で営ることを見いだし總
かくして本発明によれば、一般式 010HIiまたはN Hx基を表わし、YはXがOH
基のときNHス豚 XがNF2基のときOH基を表わし
、Rは水素原子、メチル基、エチル基のいづれかill
である)で表きれるアルカノールアミンを触媒(以下、
触媒Aという)の存在下に気相分子内脱水反応きせ(以
下、この反応を第1段反応という)、得られた一般式 (Rは上記と同じである) で表きれるアジリジン化合物を含有する反応生成物を固
体酸触媒(触媒B)の存在下に気相でアンモニアと反応
させる(以下、この反応を第1段反応という)ことを特
徴とする一般式 %式%[] (Rは上記と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法が提供される。
第1段反応における触媒Aとしては、アルカノールアミ
ン類を気相分子内脱水反応によってアジリジン化合物に
添加させる機能を有する触媒ならばどの様な触媒でも使
用できる。例えば、特公昭50−10593号に開示さ
れた酸化タングステン系触媒、米国特許第4,301.
036号に開示された酸化タングステン及びケイ素より
成る触媒、米国特許第4,289,656号、同第4゜
337.175号、同第4,477.591号に開示さ
れたニオブあるいはタンタル系触媒、ヨーロッパ公開特
許第227,461号公報に開示きれたケイ素系触媒、
ヨーロッパ公開特許第228゜898号、同第230,
776号に開示きれたリン系触媒などが使用で営る。特
に好ましいのは下記の(1)〜(3)のリン系やケイ素
系の触媒である。
ン類を気相分子内脱水反応によってアジリジン化合物に
添加させる機能を有する触媒ならばどの様な触媒でも使
用できる。例えば、特公昭50−10593号に開示さ
れた酸化タングステン系触媒、米国特許第4,301.
036号に開示された酸化タングステン及びケイ素より
成る触媒、米国特許第4,289,656号、同第4゜
337.175号、同第4,477.591号に開示さ
れたニオブあるいはタンタル系触媒、ヨーロッパ公開特
許第227,461号公報に開示きれたケイ素系触媒、
ヨーロッパ公開特許第228゜898号、同第230,
776号に開示きれたリン系触媒などが使用で営る。特
に好ましいのは下記の(1)〜(3)のリン系やケイ素
系の触媒である。
(1)ヨーロッパ公開特許第230.776号に記載の
、一般式X、PkM、Od [どこで、Xは周期律表におけるIII A族元素、ケ
イ素、ゲルマニウム、スズ、鉛、アンチモン、ビスマス
、I族ないし■族の遷移金属元素、ランタニド元素およ
びアクチニド元素の中から選ばれる少なくとも1種の元
素(これらの元素の例としては、B、AQ、Tffi。
、一般式X、PkM、Od [どこで、Xは周期律表におけるIII A族元素、ケ
イ素、ゲルマニウム、スズ、鉛、アンチモン、ビスマス
、I族ないし■族の遷移金属元素、ランタニド元素およ
びアクチニド元素の中から選ばれる少なくとも1種の元
素(これらの元素の例としては、B、AQ、Tffi。
SL Sn、 Sb* Bt、 Cu、 Z
nt CcLYe T i 、Zr、Nb、Ta、w
、MneFe+ Ni、La、Ce、Eus Th
などが挙げられる)を表わし、Pはリンを表わし、Mは
アルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素の中から
選ばれる少なくとも1種の元素(これらの元素の例とし
ては、Li、Na。
nt CcLYe T i 、Zr、Nb、Ta、w
、MneFe+ Ni、La、Ce、Eus Th
などが挙げられる)を表わし、Pはリンを表わし、Mは
アルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素の中から
選ばれる少なくとも1種の元素(これらの元素の例とし
ては、Li、Na。
K* Rb* Cs、Sr、Baなどが挙げられる
)を表わし、Oは酸素を表し、aが1のときbは0.0
1〜6、Cは0〜3であり、dはa、 b、 cの
値および各種構成元素の結合状態により定まる数値であ
る] で表わきれるリン系の触媒。
)を表わし、Oは酸素を表し、aが1のときbは0.0
1〜6、Cは0〜3であり、dはa、 b、 cの
値および各種構成元素の結合状態により定まる数値であ
る] で表わきれるリン系の触媒。
(2)ヨーロッパ公開特許第228,898号に記載の
、一般式X、PbYcO。
、一般式X、PbYcO。
ここで、Xはアルカリ金属元素およびアルカリ土類金属
元素の中から選ばれる少なくとも1種の元素を表わし、
Pはリンを表わし、Yはホウ素、アルミニウム、ケイ素
、イオウ、チタン、銅、イツトリウム、ジルコニウム、
ニオブ、タンタル、タングステン、ランタン、セリウム
およびトリウムの中から選ばれる少なくとも1種の元素
を表わし、Oは酸素を表し、aが1のと@bLt O
,05〜3、C6は0〜1の範囲を取り、dはa、
b、 cの値および各種構成元素の結合状態により定
まる数値である] で表わされるリン系の触媒。
元素の中から選ばれる少なくとも1種の元素を表わし、
Pはリンを表わし、Yはホウ素、アルミニウム、ケイ素
、イオウ、チタン、銅、イツトリウム、ジルコニウム、
ニオブ、タンタル、タングステン、ランタン、セリウム
およびトリウムの中から選ばれる少なくとも1種の元素
を表わし、Oは酸素を表し、aが1のと@bLt O
,05〜3、C6は0〜1の範囲を取り、dはa、
b、 cの値および各種構成元素の結合状態により定
まる数値である] で表わされるリン系の触媒。
(3)ヨーロッパ公開特許第227,461号に記載の
、一般式S 1 a X b Y c Oa[ここで、
Xはアルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素の中
から選ばれる少なくとも1種の元素を表わし、Yはホウ
素を表わし、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、ス
ズ、亜鉛およびセリウムの中から選ばれる少なくとも1
種の元素を表わし、0は酸素を表し、aが1のときbは
0.005〜1、Cは0〜1の範囲を取り、dLta、
b、 cの値および各種構成元素の結合状態によ
り定まる数値である〕 で表わされるケイ素系の触媒。
、一般式S 1 a X b Y c Oa[ここで、
Xはアルカリ金属元素およびアルカリ土類金属元素の中
から選ばれる少なくとも1種の元素を表わし、Yはホウ
素を表わし、アルミニウム、チタン、ジルコニウム、ス
ズ、亜鉛およびセリウムの中から選ばれる少なくとも1
種の元素を表わし、0は酸素を表し、aが1のときbは
0.005〜1、Cは0〜1の範囲を取り、dLta、
b、 cの値および各種構成元素の結合状態によ
り定まる数値である〕 で表わされるケイ素系の触媒。
第1段反応の条件は、使用する触媒によっても異なるが
、通常、反応温度は300〜500℃、原料ガス中のア
ルカノールアミン濃度は1〜100容量%、空間速度は
50〜20000hr−”の各範囲内から選ばへ 反応
圧力は常圧、減圧。
、通常、反応温度は300〜500℃、原料ガス中のア
ルカノールアミン濃度は1〜100容量%、空間速度は
50〜20000hr−”の各範囲内から選ばへ 反応
圧力は常圧、減圧。
加圧のいずれでもよい。窒素などの不活性ガス。
アンモニアあるいはリサイクルした未反応のアジリジン
化合物が原料ガス中に含まれていても反応に差し支えは
ない。
化合物が原料ガス中に含まれていても反応に差し支えは
ない。
第2段反応は、第1段反応生成物を触媒Bの存在下に気
相でアンモニアと反応させることによってエチレンジア
ミン類を製造する反応である。
相でアンモニアと反応させることによってエチレンジア
ミン類を製造する反応である。
触媒Bとしては、既に前記において説明したとおりであ
る。第2段反応においては、第1段反応で得られる反応
生成物中のアジリジン化合物が触媒Bの存在下にアンモ
ニアと反応することによって選択的にエチレンジアミン
類を生成する。第2段反応の条件については、既に前記
において説明したが、反応温度は200〜500℃、原
料ガス中のアジリジン化合物濃度は1〜50容量%、ア
ンモニア濃度は1〜99容量%、空間速度は100〜2
0000hr″″1が好ましく、反応圧力は常圧、減圧
、加圧いずれでもよい。第2段反応に供される原料ガス
(即ち第1段反応の生成物)中に窒素等の不活性ガス、
第1反応での未反応モノエタノールアミンや副生成物(
水、少量のアセトアルデヒド等)が含まれていてもよい
。第2段反応後の未反応アンモニア及びアジリジン化合
物は生成エチレンジアミン類等と分離回収して第2反応
系に再使用できる。
る。第2段反応においては、第1段反応で得られる反応
生成物中のアジリジン化合物が触媒Bの存在下にアンモ
ニアと反応することによって選択的にエチレンジアミン
類を生成する。第2段反応の条件については、既に前記
において説明したが、反応温度は200〜500℃、原
料ガス中のアジリジン化合物濃度は1〜50容量%、ア
ンモニア濃度は1〜99容量%、空間速度は100〜2
0000hr″″1が好ましく、反応圧力は常圧、減圧
、加圧いずれでもよい。第2段反応に供される原料ガス
(即ち第1段反応の生成物)中に窒素等の不活性ガス、
第1反応での未反応モノエタノールアミンや副生成物(
水、少量のアセトアルデヒド等)が含まれていてもよい
。第2段反応後の未反応アンモニア及びアジリジン化合
物は生成エチレンジアミン類等と分離回収して第2反応
系に再使用できる。
第1段反応、第2段反応ともに一般的には固定床式反応
器を用いて行われるが、流動床式や移動床式反応器を用
いてもよい。第1段反応、第2段反応の組み合わせ方は
次のような方法をとることができる。
器を用いて行われるが、流動床式や移動床式反応器を用
いてもよい。第1段反応、第2段反応の組み合わせ方は
次のような方法をとることができる。
(a)触媒Aを充填した反応管と触媒Bを充填した反応
管とを別々に設け、第1段反応、第2段反応を各々独立
して行わせる。
管とを別々に設け、第1段反応、第2段反応を各々独立
して行わせる。
(b)一つの反応管の入口側に触媒Aが、出口側に触媒
Bが位置するように両者を積層し、反応宮人口側で第1
段反応、出口側で第2段反応を行わせる。この場合、反
応管の加熱浴部分に仕切りを設けるなどして、各反応温
度を独立して制。
Bが位置するように両者を積層し、反応宮人口側で第1
段反応、出口側で第2段反応を行わせる。この場合、反
応管の加熱浴部分に仕切りを設けるなどして、各反応温
度を独立して制。
御できるようにするのが好ましい。
(c)触媒Aと触媒Bとを混合して、あるいは交互に積
層して一つの反応管に充填し、一つの反応管中で第1段
反応と第2段反応を行わせる。
層して一つの反応管に充填し、一つの反応管中で第1段
反応と第2段反応を行わせる。
方法(a)や(b)の場合、第1段反応後の生成物をそ
れにアンモニア、アジリジン化合物などを追加した後第
2段反応に供することもできる。また方法(a)の場合
、第1段反応後の生成物を分離精製工程に導き、アジリ
ジン化合物を分離精製して未反応アルカノールアミンや
副生成物を除いた後、第2段反応の原料として導入する
こともできる。
れにアンモニア、アジリジン化合物などを追加した後第
2段反応に供することもできる。また方法(a)の場合
、第1段反応後の生成物を分離精製工程に導き、アジリ
ジン化合物を分離精製して未反応アルカノールアミンや
副生成物を除いた後、第2段反応の原料として導入する
こともできる。
[実施例J
以下に、実施例において本発明を具体的に述べる。なお
、実施例中のフルカノールアミンの転化率、アジリジン
化合物の転化率、エチレンジアミン類の選択率、アジリ
ジン化合物の選択率及びエチレンジアミン類の単流収率
は次の定義に従うものとする。
、実施例中のフルカノールアミンの転化率、アジリジン
化合物の転化率、エチレンジアミン類の選択率、アジリ
ジン化合物の選択率及びエチレンジアミン類の単流収率
は次の定義に従うものとする。
アルカノールアミンの転化率(モル%)=アジリジン化
合物の転化率(モル%)=エチレンジアミン類の選択率
(モル%):+ニアシリジン化合物の選択率(モル%)
=エチレンジアミン類の単流収率(モル%)=添付図面
において、第1図は実施例27で使用した反応装置のフ
ローシートであり、第2図は実施例28で使用した反応
装置のフローシートである。
合物の転化率(モル%)=エチレンジアミン類の選択率
(モル%):+ニアシリジン化合物の選択率(モル%)
=エチレンジアミン類の単流収率(モル%)=添付図面
において、第1図は実施例27で使用した反応装置のフ
ローシートであり、第2図は実施例28で使用した反応
装置のフローシートである。
宜1u11
酸化アルミニウム(粒状)を9〜16メツシユに破砕し
た後、空気中500℃で2時間焼成し、触媒Bを得た。
た後、空気中500℃で2時間焼成し、触媒Bを得た。
この触媒Bの5+alを内径10+mのステンレス製反
応管に充填した後、反応管を300℃の溶融塩浴に浸漬
し、該反応管内にアンモニア95容量%、エチレンイミ
ン5容量%からなる原料ガスを空間速度3000 hr
” (STP)で通して反応を行った。反応生成物をガ
スクロで分析し、表1に示す結果をえた。
応管に充填した後、反応管を300℃の溶融塩浴に浸漬
し、該反応管内にアンモニア95容量%、エチレンイミ
ン5容量%からなる原料ガスを空間速度3000 hr
” (STP)で通して反応を行った。反応生成物をガ
スクロで分析し、表1に示す結果をえた。
裏施玉2
酸化ジルコニウム20gを水で練り、空気中120℃で
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
95容量%、プロピレンイミン5容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000 hr−” (STP)、反応温
度380℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
95容量%、プロピレンイミン5容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000 hr−” (STP)、反応温
度380℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
裏施■ユ
五酸化ニオブ20gを水で練り、空気中120℃で乾燥
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア90
容量%、エチレンイミン10容量%からなる原料ガスを
空間速度3000hr−”(STP) 、反応温度30
0℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア90
容量%、エチレンイミン10容量%からなる原料ガスを
空間速度3000hr−”(STP) 、反応温度30
0℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
夾立且A
タングステン酸4.2gと酸化珪素Logを水で練り、
空気中120℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9
〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。°この触媒B
を用い、アンモニア90容量%、2−エチルエチレンイ
ミン10容量%からなる原料ガスを空間速度3000h
r”(STP)、反応温度350℃で流し、反応を行な
った。結果を表1に示した。
空気中120℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9
〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。°この触媒B
を用い、アンモニア90容量%、2−エチルエチレンイ
ミン10容量%からなる原料ガスを空間速度3000h
r”(STP)、反応温度350℃で流し、反応を行な
った。結果を表1に示した。
1施■5
リン酸アルミニウム10gを水で練り、空気中120℃
で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユ
に破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニ
ア80容量%、エチレンイミン20容量%からなる原料
ガスを空間速度5000 hr−” (STP)、反応
温度380℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示
した。
で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユ
に破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニ
ア80容量%、エチレンイミン20容量%からなる原料
ガスを空間速度5000 hr−” (STP)、反応
温度380℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示
した。
直胤且1
実施例5の触媒Bを用い、アンモニア10容量%、エチ
レンイミン10容量%、窒素80容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000 hr−” (STP)、反応温
度370℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
レンイミン10容量%、窒素80容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000 hr−” (STP)、反応温
度370℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
裏胤透1
リン酸ホウ素10gを水で練り、空気中120℃で乾燥
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア5容
量%、プロピレンイミン5容量%、窒素90容量%から
なる原料ガスを空間速度4000 hr” (STP)
、反応温度350℃で流し、反応を行なった。結果を
表1に示した。
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア5容
量%、プロピレンイミン5容量%、窒素90容量%から
なる原料ガスを空間速度4000 hr” (STP)
、反応温度350℃で流し、反応を行なった。結果を
表1に示した。
裏!五五
リン酸水素カリウム2.27gと酸化珪素10gを水で
練り、空気中120℃で乾燥し、500℃で2時間焼成
後、9〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。この触
媒Bを用い、アンモニア80容量%、エチレンイミン2
0容量%からなる原料ガスを空間速度4000hr″″
1(STP) 、反応温度400℃で流し、反応を行な
った。結果を表1に示した。
練り、空気中120℃で乾燥し、500℃で2時間焼成
後、9〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。この触
媒Bを用い、アンモニア80容量%、エチレンイミン2
0容量%からなる原料ガスを空間速度4000hr″″
1(STP) 、反応温度400℃で流し、反応を行な
った。結果を表1に示した。
裏施■旧
実施例8の触媒Bを用い、アンモニア50容量%、エチ
レンイミン50容量%からなる原料ガスを空間速度25
00 hr” (STP)、反応温度380℃で流し、
反応を行なった。結果を表1に示した。
レンイミン50容量%からなる原料ガスを空間速度25
00 hr” (STP)、反応温度380℃で流し、
反応を行なった。結果を表1に示した。
K立置土工
炭酸セシウム5.43gと硫酸(95駕)1゜72gお
よび酸化珪素Logを水で練り、空気中120℃で乾燥
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア50
容量%、2−エチルエチレンイミン5容量%、窒素45
容量%からなる原料ガスを空間速度7000hr” (
STP) 、反応温度390℃で流し、反応を行なっ
た。結果を表1に示した。
よび酸化珪素Logを水で練り、空気中120℃で乾燥
し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕
し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア50
容量%、2−エチルエチレンイミン5容量%、窒素45
容量%からなる原料ガスを空間速度7000hr” (
STP) 、反応温度390℃で流し、反応を行なっ
た。結果を表1に示した。
裏胤■ユニ
タングステン酸ナトリウム5.50gと酸化珪素10g
を水で練り、空気中120℃で乾燥し、500℃で2時
間焼成後、9〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。
を水で練り、空気中120℃で乾燥し、500℃で2時
間焼成後、9〜16メツシユに破砕し、触媒Bを得た。
この触媒Bを用い、アンモニア5o容量%、プロピレン
イミン5容量%、窒素45容量%からなる原料ガスを空
間速度5000hr′″’(STP)、反応温度390
℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
イミン5容量%、窒素45容量%からなる原料ガスを空
間速度5000hr′″’(STP)、反応温度390
℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
罠胤透1ヱ
カオリン10gを水で練り、空気中120℃で乾燥し、
500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し、
触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア80容量
%、プロピレンイミン20容量%からなる原料ガスを空
間速度6000hr″″1(STP) 、反応温度40
0℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し、
触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア80容量
%、プロピレンイミン20容量%からなる原料ガスを空
間速度6000hr″″1(STP) 、反応温度40
0℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した。
直立型11
実施例12の触媒Bを用い、アンモニア80容量%、エ
チレンイミン20容量%からなる原料ガスを空間速度5
00hr””(STP) 、反応温度120℃で流し、
反応を行なった。結果を表1に示した。
チレンイミン20容量%からなる原料ガスを空間速度5
00hr””(STP) 、反応温度120℃で流し、
反応を行なった。結果を表1に示した。
裏胤亘工A
モンモリロナイト10gを水で練や、空気中120℃で
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
80容量%、エチレンイミン20容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000hr”’ (STP)、反応温度
300℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した
。
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
80容量%、エチレンイミン20容量%からなる原料ガ
スを空間速度4000hr”’ (STP)、反応温度
300℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示した
。
1芝透ユ5
ZSM−5Logを圧縮成型した後、空気中120℃で
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
90容量%、エチレンイミン10容量%からなる原料ガ
スを空間速度9000 hr” (STP) 、反応温
度430℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに
破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アンモニア
90容量%、エチレンイミン10容量%からなる原料ガ
スを空間速度9000 hr” (STP) 、反応温
度430℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
裏胤侭ユ旦
H−モルデナイト10gを圧縮成型した後、空気中12
0℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツ
シユに破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アン
モニア90容量%、エチレンイミン10容量%からなる
原料ガスを空間速度5000 hr” (STP)、反
応温度360℃で流し、反応を行なった。結果を表1に
示した。
0℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツ
シユに破砕し、触媒Bを得た。この触媒Bを用い、アン
モニア90容量%、エチレンイミン10容量%からなる
原料ガスを空間速度5000 hr” (STP)、反
応温度360℃で流し、反応を行なった。結果を表1に
示した。
裏施億ユ1
実施例16の触媒Bを用い、アンモニア70容量%、エ
チレンイミン10容量%、窒素20容量%からなる原料
ガスを空間速度1000 hr” (STP)、反応温
度250℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
チレンイミン10容量%、窒素20容量%からなる原料
ガスを空間速度1000 hr” (STP)、反応温
度250℃で流し、反応を行なった。結果を表1に示し
た。
1胤■ユ1
実施例16の触媒Bを用い、アンモニア85容量%、エ
チレンイミン15容量%からなる原料ガスを反応圧力2
70 mmHg5空間速度1000br−”(STP)
、反応温度300℃で流し、反応を行なった。
チレンイミン15容量%からなる原料ガスを反応圧力2
70 mmHg5空間速度1000br−”(STP)
、反応温度300℃で流し、反応を行なった。
結果を表1に示した。
裏旌透11
Na−Y型ゼオライトにIN硝酸カルシウム水溶液を加
え、80℃で24時間攪拌した。デカンテーションによ
り上澄液を除き、新しいIN&I4i!カルシウム水溶
液を加えた。この操作を2回繰り返し、充分水洗いした
後、濾過乾燥してCaでイオン交換したNa−Y型ゼオ
ライトを得た。上澄液、濾液及び洗液をまとめた液の原
子吸光分析及び得られたNa−Y型ゼオライトの蛍光X
線分析よりCaイオン交換率を求めた結果、63%であ
った。
え、80℃で24時間攪拌した。デカンテーションによ
り上澄液を除き、新しいIN&I4i!カルシウム水溶
液を加えた。この操作を2回繰り返し、充分水洗いした
後、濾過乾燥してCaでイオン交換したNa−Y型ゼオ
ライトを得た。上澄液、濾液及び洗液をまとめた液の原
子吸光分析及び得られたNa−Y型ゼオライトの蛍光X
線分析よりCaイオン交換率を求めた結果、63%であ
った。
得られたNa−Y型ゼオライト(Caイオン交換率63
%)Logを圧縮成型した後、空気中120℃で乾燥し
、450℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
%)Logを圧縮成型した後、空気中120℃で乾燥し
、450℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
この触媒Bを用い、アンモニア95容量%、エチレンイ
ミン5容量%からなる原料ガスを温度340℃、空間遠
度6000hr−1(STP)で流して反応を行った。
ミン5容量%からなる原料ガスを温度340℃、空間遠
度6000hr−1(STP)で流して反応を行った。
結果を表1に示しへ
に胤透旦及
Na−Y型ゼオライトの代わりにNa−モルデナイトを
用い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸ランタ
ン水溶液を用い、実施例19と同様にしてLaでイオン
交換したNa−モルデナイト(Laイオン交換率85%
)を得た。この10gを圧縮成型した後、空気中120
℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシ
ユに破砕し、触媒Bを得た。
用い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸ランタ
ン水溶液を用い、実施例19と同様にしてLaでイオン
交換したNa−モルデナイト(Laイオン交換率85%
)を得た。この10gを圧縮成型した後、空気中120
℃で乾燥し、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシ
ユに破砕し、触媒Bを得た。
この触媒Bを用い、アンモニア90容量%、エチレンイ
ミン5容量%、窒素5容量%からなる原料ガスを温度3
20℃、空間速度3000hr”(STP)で流して反
応を行った。結果を表1に示した。
ミン5容量%、窒素5容量%からなる原料ガスを温度3
20℃、空間速度3000hr”(STP)で流して反
応を行った。結果を表1に示した。
亥」1倒n
Na−Y型ゼオライトの代わりにH−モルデナイトを用
い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸鉄水溶液
を用い、実施例19と同様にしてFeでイオン交換した
H−モルデナイト(Feイオン交換率50%)を得た。
い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸鉄水溶液
を用い、実施例19と同様にしてFeでイオン交換した
H−モルデナイト(Feイオン交換率50%)を得た。
この10gを圧縮成型した後、空気中120℃で乾燥し
、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
、500℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
この触媒Bを用い、アンモニア80容量%、エチレンイ
ミン20容量%からなる原料ガスを温度340℃、空間
遠度2000 hr” (STP)で流して反応を行っ
た。結果を表1に示した。
ミン20容量%からなる原料ガスを温度340℃、空間
遠度2000 hr” (STP)で流して反応を行っ
た。結果を表1に示した。
裏胤■ヱ2
Na−Y型ゼオライトの代わりにH−モルデナイトを用
い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸銅水溶液
を用い、実施例19と同様にしてCuでイオン交換した
H−モルデナイト(Cuイオン交換率61%)を得た。
い、IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに硝酸銅水溶液
を用い、実施例19と同様にしてCuでイオン交換した
H−モルデナイト(Cuイオン交換率61%)を得た。
この10gを圧縮成型した後、空気中120℃で乾燥し
、450℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
、450℃で2時間焼成後、9〜16メツシユに破砕し
、触媒Bを得た。
この触媒Bを用い、アンモニア85容量%、エチレンイ
ミン15容量%からなる原料ガスを温度380℃、空間
速度3000 ht” (STP)で流して反応を行っ
た。結果を表1に示した。
ミン15容量%からなる原料ガスを温度380℃、空間
速度3000 ht” (STP)で流して反応を行っ
た。結果を表1に示した。
裏胤透2ユ
Na−Y型ゼオライトの代わりにH−モルデナイトを、
IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに[P d (NH
))4] C122水溶液を用い、実施例19と同様に
してPdでイオン交換したH−モルデナイト(Pdイオ
ン交換率10%)を得た。この10gを圧縮成型した後
、空気中120℃で乾燥し、400℃で2時間焼成後、
9〜16メツシユに破砕し、触媒Bとした。
IN硝酸カルシウム水溶液の代わりに[P d (NH
))4] C122水溶液を用い、実施例19と同様に
してPdでイオン交換したH−モルデナイト(Pdイオ
ン交換率10%)を得た。この10gを圧縮成型した後
、空気中120℃で乾燥し、400℃で2時間焼成後、
9〜16メツシユに破砕し、触媒Bとした。
この触媒Bを用い、アンモニア70容量%、エチレンイ
ミン10容量%、窒素20容量%からなる原料ガスを温
度270℃、空間速度1500hr” (STP)で流
して反応を行った。結果を表1に示した。
ミン10容量%、窒素20容量%からなる原料ガスを温
度270℃、空間速度1500hr” (STP)で流
して反応を行った。結果を表1に示した。
実差jL乙益
水酸化カルシウム2.22kgと水酸化ナトリウム12
0gを純水1(lに懸濁させ、85重量%のオルトリン
酸1.73kgを加え、十分に攪拌しながら加熱して濃
縮し、蒸発乾固し、更に空気中120℃で12時間乾燥
した。これを粉砕した後、小量の水で十分混練し、外径
61111%長ざeta、内径2mmのリング状に成型
し、空気中200℃で12時間乾燥した後、700℃で
5時間焼成して原子比で CaxPo、5Nao、x
なる組成の触媒Aを得た。また、触媒Bとしてプロト
ン交換モルデナイトである米国ツートン社製のZeoQ
on(登録商標)の900H,Eタイプ(径1/8イン
チ)を使用した。
0gを純水1(lに懸濁させ、85重量%のオルトリン
酸1.73kgを加え、十分に攪拌しながら加熱して濃
縮し、蒸発乾固し、更に空気中120℃で12時間乾燥
した。これを粉砕した後、小量の水で十分混練し、外径
61111%長ざeta、内径2mmのリング状に成型
し、空気中200℃で12時間乾燥した後、700℃で
5時間焼成して原子比で CaxPo、5Nao、x
なる組成の触媒Aを得た。また、触媒Bとしてプロト
ン交換モルデナイトである米国ツートン社製のZeoQ
on(登録商標)の900H,Eタイプ(径1/8イン
チ)を使用した。
触媒A112及び触媒B0.3512を、内径30Iの
ステンレス製反応管に、触媒Aを上部にして積層して充
填し、熱媒にて400℃に加熱した。
ステンレス製反応管に、触媒Aを上部にして積層して充
填し、熱媒にて400℃に加熱した。
該管内にモノエタノールアミン1容量%、アンモニア9
5容量%からなる原料ガスを、触媒Aの空間速度350
0 hr、−’、固体酸触媒Bの空間速度10000h
r”で通じて連続反応を行った。反応条件及び反応開始
から24時間後の反応生成物をガスクロマトグラフで分
析した結果を表2に示した。
5容量%からなる原料ガスを、触媒Aの空間速度350
0 hr、−’、固体酸触媒Bの空間速度10000h
r”で通じて連続反応を行った。反応条件及び反応開始
から24時間後の反応生成物をガスクロマトグラフで分
析した結果を表2に示した。
裏胤透2玉
形状を外径4mm、、長さ6mmのベレット状にした以
外は実施例24と同様の触媒A11iと実施例24の触
媒B0.3512とを混合して内径30mmのステンレ
ス製反応管に充填した。反応器の熱媒の温度を380℃
に設定し、該管内にモノエタノールアミン1o容量%、
アンモニア90容量%からなる原料ガスを通じて連続反
応を行った。反応条件及び結果を表2に示した。
外は実施例24と同様の触媒A11iと実施例24の触
媒B0.3512とを混合して内径30mmのステンレ
ス製反応管に充填した。反応器の熱媒の温度を380℃
に設定し、該管内にモノエタノールアミン1o容量%、
アンモニア90容量%からなる原料ガスを通じて連続反
応を行った。反応条件及び結果を表2に示した。
裏胤且21
実施例24で用いた触媒All!と固体酸触媒BO,3
5ffiをそれぞれ別々の反応器に設置された内径30
amのステンレス製反応管に充填し、触媒Aを充填した
反応器の出口を触媒Bを充填した反応器の入口に速結し
た。触媒Aを充填した反応器の熱媒の温度を410℃に
、触媒Bを充填した反応器の熱媒の温度を380℃にそ
れぞれ設定し、モノエタノールアミン20容量%、アン
モニア80容量%からなる原料ガスを通じて連続反応を
行った。結果および反応条件を表2に示した。
5ffiをそれぞれ別々の反応器に設置された内径30
amのステンレス製反応管に充填し、触媒Aを充填した
反応器の出口を触媒Bを充填した反応器の入口に速結し
た。触媒Aを充填した反応器の熱媒の温度を410℃に
、触媒Bを充填した反応器の熱媒の温度を380℃にそ
れぞれ設定し、モノエタノールアミン20容量%、アン
モニア80容量%からなる原料ガスを通じて連続反応を
行った。結果および反応条件を表2に示した。
友旌旌Z1
実施例24と同じ触媒および第1図のフローシートに示
す装置を用いて反応を行った。
す装置を用いて反応を行った。
触媒A1.06ffiを内径30mmのステンレス製反
応管(102)に充填し熱媒にて400℃に加熱した。
応管(102)に充填し熱媒にて400℃に加熱した。
供給ライン(1)から蒸発器(101)に供給して蒸発
させたモノエタノールアミンを圧力80 mm)Ig、
空間速度200 hr−”で反応管に通じて連続反応を
行った。生成ガスを冷却!(103)で−10℃に冷却
して捕集し、内径50m−高ざ200■膳のステンレス
製の管からなる蒸留塔(104)の上から約1/3のと
ころに導入した。
させたモノエタノールアミンを圧力80 mm)Ig、
空間速度200 hr−”で反応管に通じて連続反応を
行った。生成ガスを冷却!(103)で−10℃に冷却
して捕集し、内径50m−高ざ200■膳のステンレス
製の管からなる蒸留塔(104)の上から約1/3のと
ころに導入した。
塔内部には、径6.35m園の充填物(マクマホンバッ
キング)が濃縮部に400 m m s回収部に120
0層−の層高で充填きれている。操作圧力は400 m
mHg、還流比は4で行なった。塔頂から濃度99.1
重量%のエチレンイミンが一時間当り195gf専られ
た。このエチレンイミンをライン(2)を経て蒸発!(
105)に供給し、ライン(3)からのアンモニアガス
と混合して、エチレンイミン濃度5容量%からなる原料
ガスを調製した。触媒B0.338!2を充填した内径
30m+sのステンレス製反応管(106)を熱媒にて
320℃に加熱し、これに上記の原料ガスを空間速度6
000hr″″lで通じた。反応開始から24時間後の
反応生成物をガスクロマトグラフで分析定量した結果お
よび反応条件を表3に示した。
キング)が濃縮部に400 m m s回収部に120
0層−の層高で充填きれている。操作圧力は400 m
mHg、還流比は4で行なった。塔頂から濃度99.1
重量%のエチレンイミンが一時間当り195gf専られ
た。このエチレンイミンをライン(2)を経て蒸発!(
105)に供給し、ライン(3)からのアンモニアガス
と混合して、エチレンイミン濃度5容量%からなる原料
ガスを調製した。触媒B0.338!2を充填した内径
30m+sのステンレス製反応管(106)を熱媒にて
320℃に加熱し、これに上記の原料ガスを空間速度6
000hr″″lで通じた。反応開始から24時間後の
反応生成物をガスクロマトグラフで分析定量した結果お
よび反応条件を表3に示した。
裏豊■2玉
実施例24と同じ触媒および第2図のフローシートに示
す装置を用いて反応を行った。
す装置を用いて反応を行った。
触媒A1.06Qを内径30mmのステンレス製反応管
(202)に充填し、熱媒にて400℃に加熱した。供
給ライン(21)から蒸発器(201)に供給して蒸発
させたモノエタノールアミンを窒素ガスで希釈し、モノ
エタノールアミン濃度が20容量%からなる原料ガスと
して空間速度1000 hr”で反応管に通じて連続反
応を行った。
(202)に充填し、熱媒にて400℃に加熱した。供
給ライン(21)から蒸発器(201)に供給して蒸発
させたモノエタノールアミンを窒素ガスで希釈し、モノ
エタノールアミン濃度が20容量%からなる原料ガスと
して空間速度1000 hr”で反応管に通じて連続反
応を行った。
生成ガスを冷却器(203)で100℃に冷却したのち
、内径200墓■、高ざ20001111.内部には径
6.35m票の充填物(マクマホン バッキング)が充
填きれた捕集塔(204)の下部に導き、捕集液として
のモノエタノールアミンを供給ライン(23)を経て塔
の上部から1時間当り4kg供給し、塔の底部から抜営
だした捕集液を内径5゜■■、高ざ200mmのステン
レス製の管からなる蒸留塔(205)の上から約1/3
のところに導入した。塔内部には、径6.35m麿の充
填物(マクマホン バッキング)が濃縮部に400■−
回収部に1200■■の層高で充填されている。操作圧
力は400m■Hgq 還流比は4で行なった。塔頂か
ら濃度98.9重量%のエチレンイミンが一時間当り1
92g得られた。このエチレンイミンを供給ライン(2
4)を経て蒸発器(206)に供給し、供給ライン(2
5)からのアンモニアガスと混合して、エチレンイミン
濃度20容量%の原料ガスを調製した。触媒80.5f
fiを充填した内径30■朧のステンレス製反応管(2
07)を熱媒にて350℃に加熱し、これに上記の原料
ガスを空間速度4000 hr−’で通じた。反応開始
から24時間後の反応生成物をガスクロマトグラフで分
析定量した結果および反応条件を表3に示した。
、内径200墓■、高ざ20001111.内部には径
6.35m票の充填物(マクマホン バッキング)が充
填きれた捕集塔(204)の下部に導き、捕集液として
のモノエタノールアミンを供給ライン(23)を経て塔
の上部から1時間当り4kg供給し、塔の底部から抜営
だした捕集液を内径5゜■■、高ざ200mmのステン
レス製の管からなる蒸留塔(205)の上から約1/3
のところに導入した。塔内部には、径6.35m麿の充
填物(マクマホン バッキング)が濃縮部に400■−
回収部に1200■■の層高で充填されている。操作圧
力は400m■Hgq 還流比は4で行なった。塔頂か
ら濃度98.9重量%のエチレンイミンが一時間当り1
92g得られた。このエチレンイミンを供給ライン(2
4)を経て蒸発器(206)に供給し、供給ライン(2
5)からのアンモニアガスと混合して、エチレンイミン
濃度20容量%の原料ガスを調製した。触媒80.5f
fiを充填した内径30■朧のステンレス製反応管(2
07)を熱媒にて350℃に加熱し、これに上記の原料
ガスを空間速度4000 hr−’で通じた。反応開始
から24時間後の反応生成物をガスクロマトグラフで分
析定量した結果および反応条件を表3に示した。
裏施且旦玉
硝酸セシウム350 gs 水酸化ナトリウム8gお
よび85重量%リン酸184gを純水6Qに溶解し担体
としてシリカゲル1. 2kgを加えざらに硝酸アルミ
ニウム7.6gを加えて加熱濃縮後、120℃で12時
間乾燥後粉砕し、小量の水で十分混練し、径5鳳膳、長
さ5m腸のベレット状に成型し、空気中200℃で12
時間乾燥した後、700℃で4時間焼成して原子比で Cso、*Nao、xPo、5Affio、onなる組
成の触媒Aを得た。また、酸性白土1kgに少量の水を
加えて外径5腸転長ざ5腸朧状のベレットに成型し空気
中120℃で12時間乾燥した後、500℃で5時間焼
成し、固体酸触媒Bを得た。
よび85重量%リン酸184gを純水6Qに溶解し担体
としてシリカゲル1. 2kgを加えざらに硝酸アルミ
ニウム7.6gを加えて加熱濃縮後、120℃で12時
間乾燥後粉砕し、小量の水で十分混練し、径5鳳膳、長
さ5m腸のベレット状に成型し、空気中200℃で12
時間乾燥した後、700℃で4時間焼成して原子比で Cso、*Nao、xPo、5Affio、onなる組
成の触媒Aを得た。また、酸性白土1kgに少量の水を
加えて外径5腸転長ざ5腸朧状のベレットに成型し空気
中120℃で12時間乾燥した後、500℃で5時間焼
成し、固体酸触媒Bを得た。
実施例24と同様の反応手順で反応を行なった。
反応条件および結果を表2に示した。
1茄ffiΩ
原料としてイソプロパツールアミン1o容量%、アンモ
ニア90容量%からなる原料ガスを用いた以外は実施例
24と同じ反応条件で連続反応を行なった。その結果を
表4に示した。
ニア90容量%からなる原料ガスを用いた以外は実施例
24と同じ反応条件で連続反応を行なった。その結果を
表4に示した。
[発明の効果]
本発明によれば、全く新規な気相反応によりエチレンジ
アミン類を有利に製造することができる。
アミン類を有利に製造することができる。
本発明の方法では、ハロゲン原子または酸素原子を有す
る化合物を原料として使用しないので、原料に由来する
無機塩や含塩素廃棄物を副生じない。
る化合物を原料として使用しないので、原料に由来する
無機塩や含塩素廃棄物を副生じない。
本発明方法では、また、目的生成物であるエチレンジア
ミン類との分離が困難なヒドロキシル基を有する副生成
物を生じないため高純度製品が得られる。また、本発明
の方法には、更に、気相流通法にて実施できることから
非常に生産性に優れるという利点もある。
ミン類との分離が困難なヒドロキシル基を有する副生成
物を生じないため高純度製品が得られる。また、本発明
の方法には、更に、気相流通法にて実施できることから
非常に生産性に優れるという利点もある。
第1図および第2図はそれぞれ本発明の一実施態様にな
るフローシート図を示す。 第1図 第2図 モノエタノールアミン供給ライン エチレンイミン供給ライン アンモニア供給ライン モノエタノールアミン蒸発器 反応器(触媒A) 冷却器 蒸留塔 エチレンイミン蒸発器 反応器(触媒B) モノエタノールアミン供給ライン 不活性ガス(窒素など)供給ライン 廃ガスライン エチレンイミン供給ライン アンモニア供給ライン モノエタノールアミン蒸発器 反応器(触媒A) 冷却器 捕集塔 蒸留塔 エチレンイミン蒸発器 反応器(触媒B)
るフローシート図を示す。 第1図 第2図 モノエタノールアミン供給ライン エチレンイミン供給ライン アンモニア供給ライン モノエタノールアミン蒸発器 反応器(触媒A) 冷却器 蒸留塔 エチレンイミン蒸発器 反応器(触媒B) モノエタノールアミン供給ライン 不活性ガス(窒素など)供給ライン 廃ガスライン エチレンイミン供給ライン アンモニア供給ライン モノエタノールアミン蒸発器 反応器(触媒A) 冷却器 捕集塔 蒸留塔 エチレンイミン蒸発器 反応器(触媒B)
Claims (12)
- (1)一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼[ I ] (Rは水素原子、メチル基、エチル基のい づれか1種である) で表されるアジリジン化合物とアンモニアとを固体酸触
媒(触媒B)の存在下に気相で反応させることを特徴と
する一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼[II] (Rは式[ I ]と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法。 - (2)アンモニアとアジリジン化合物とのモル比が1以
上である請求項(1)に記載の方法。 - (3)温度100℃〜500℃で反応を行う請求項(1
)または(2)に記載の方法。 - (4)固体酸触媒(触媒B)がモレキュラーシーブ型触
媒である請求項(1)、(2)または(3)のいづれか
に記載の方法。 - (5)一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼[III] (XはOH基またはNH_2基を表わし、YはXがOH
基のときNH_2基、XがNH_2基のときOH基を表
わし、Rは水素原子、 メチル基、エチル基のいづれか1種である)で表される
アルカノールアミンを触媒Aの存在下に気相分子内脱水
反応させ、得られた一般式▲数式、化学式、表等があり
ます▼[ I ] (Rは上記と同じである) で表されるアジリジン化合物を含有する反応生成物を固
体酸触媒(触媒B)の存在下に気相でアンモニアと反応
させることを特徴とする一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼[II] (Rは上記と同じである) で表されるエチレンジアミン類の製造法。 - (6)一つの反応器の入口側に触媒Aが、出口側に触媒
Bが位置するように両者を積層して充填した反応器を使
用する請求項(5)に記載の方法。 - (7)触媒Aと触媒Bとを混合して一つの反応器内に充
填した反応器を使用する請求項(5)に記載の方法。 - (8)触媒Aが充填された反応器と触媒Bが充填された
反応器とを触媒Aが充填された反応器を前にして連結し
て使用する請求項(5)に記載の方法。 - (9)触媒Aの存在下での反応を温度300℃〜500
℃、空間速度50〜20000hr^−^1、アルカノ
ールアミン濃度0〜99容量%の条件下で行う請求項(
5)〜(8)のいずれかに記載の方法。 - (10)触媒Bの存在下での反応を温度200℃〜50
0℃、空間速度100〜20000hr^−^1、アジ
リジン化合物濃度1〜50容量%、アンモニア濃度1〜
99容量%の条件下で行う請求項(5)〜(8)のいず
れかに記載の方法。 - (11)アルカノールアミンを触媒Aの存在下に気相分
子内脱水反応させ、得られたアジリジン化合物含有生成
物からアジリジン化合物を分離し、該アジリジン化合物
を触媒Bの存在下に気相でアンモニアと反応させる請求
項(5)〜(10)のいずれかに記載の方法。 - (12)触媒Bがモレキュラーシーブ型触媒である請求
項(5)〜(11)のいづれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63-293664 | 1988-11-22 | ||
JP29366488 | 1988-11-22 | ||
JP63-302218 | 1988-12-01 | ||
JP30221888 | 1988-12-01 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02275842A true JPH02275842A (ja) | 1990-11-09 |
JPH0791239B2 JPH0791239B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=26559512
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1297458A Expired - Lifetime JPH0791239B2 (ja) | 1988-11-22 | 1989-11-17 | エチレンジアミン類の製造法 |
Country Status (7)
Country | Link |
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EP (1) | EP0370730B1 (ja) |
JP (1) | JPH0791239B2 (ja) |
KR (1) | KR950000777B1 (ja) |
CN (1) | CN1027811C (ja) |
AU (1) | AU616324B2 (ja) |
CA (1) | CA2003449A1 (ja) |
DE (1) | DE68913917T2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20000063913A (ko) * | 2000-08-10 | 2000-11-06 | 하현준 | 아지리딘으로부터 1,2-디아미노프로판 알코올을 제조하는방법 |
JP2019536774A (ja) * | 2016-11-30 | 2019-12-19 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアBasf Se | Mor骨格構造の銅変性ゼオライトを用いて、モノエタノールアミンをエチレンジアミンに変換する方法 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10260692B4 (de) * | 2002-12-23 | 2009-05-20 | Continental Automotive Gmbh | Flüssigkristallanzeige |
CN103816927B (zh) | 2013-12-18 | 2015-12-30 | 西安近代化学研究所 | 一种用于合成乙撑亚胺的催化剂、制备方法及应用 |
US11091425B2 (en) * | 2016-11-30 | 2021-08-17 | Basf Se | Process for the conversion of ethylene glycol to ethylenediamine employing a zeolite catalyst |
CN113042026B (zh) * | 2021-03-30 | 2023-03-03 | 盐城工学院 | 一种用于乙醇胺催化脱水制备氮丙啶的催化剂及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2318730A (en) * | 1941-05-24 | 1943-05-11 | Carbide & Carbon Chem Corp | Process of making alkylene polyamines |
FR1336403A (fr) * | 1962-08-10 | 1963-08-30 | Ciba Geigy | Procédé de préparation d'éthylène-1, 2-diamines |
US3527757A (en) * | 1966-12-16 | 1970-09-08 | Jefferson Chem Co Inc | Alkylation of amines with alkyleneimines |
US3565941A (en) * | 1968-07-31 | 1971-02-23 | Dow Chemical Co | Process for the selective alkylation of polyalkylene polyamines |
JPH072693B2 (ja) * | 1986-11-10 | 1995-01-18 | 株式会社日本触媒 | 非対称アルキルアルキレンジアミンの製造方法 |
-
1989
- 1989-11-17 JP JP1297458A patent/JPH0791239B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-20 EP EP89312005A patent/EP0370730B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-20 DE DE68913917T patent/DE68913917T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-21 CA CA002003449A patent/CA2003449A1/en not_active Abandoned
- 1989-11-22 CN CN89109261A patent/CN1027811C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-22 AU AU45439/89A patent/AU616324B2/en not_active Ceased
- 1989-11-22 KR KR1019890016977A patent/KR950000777B1/ko not_active IP Right Cessation
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JP2019536774A (ja) * | 2016-11-30 | 2019-12-19 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアBasf Se | Mor骨格構造の銅変性ゼオライトを用いて、モノエタノールアミンをエチレンジアミンに変換する方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2003449A1 (en) | 1990-05-22 |
CN1043316A (zh) | 1990-06-27 |
EP0370730A3 (en) | 1991-04-03 |
AU4543989A (en) | 1990-05-31 |
DE68913917D1 (de) | 1994-04-21 |
EP0370730A2 (en) | 1990-05-30 |
CN1027811C (zh) | 1995-03-08 |
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