JPH02275202A - 化石燃料を使用する燃焼装置を運転する方法 - Google Patents
化石燃料を使用する燃焼装置を運転する方法Info
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- JPH02275202A JPH02275202A JP2060147A JP6014790A JPH02275202A JP H02275202 A JPH02275202 A JP H02275202A JP 2060147 A JP2060147 A JP 2060147A JP 6014790 A JP6014790 A JP 6014790A JP H02275202 A JPH02275202 A JP H02275202A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F23D—BURNERS
- F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
- F23D17/002—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
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- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/07002—Premix burners with air inlet slots obtained between offset curved wall surfaces, e.g. double cone burners
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は化石燃料を使用する燃焼装置をバーナーを介し
て運転する方法に関する。また本発明はこのようなバー
ナーの構成に関する。
て運転する方法に関する。また本発明はこのようなバー
ナーの構成に関する。
[従来の技術]
例えばセントラルヒーティング用の燃焼装置において、
通常の構造にあっては、燃料はノズルを介して燃焼室内
に噴霧され、そこで燃焼空気の供給を受けつつ燃焼せし
められる。原則的にはこのような燃焼装置の運転はガス
状又は液状の燃料によって可能である。液状の燃料を使
用する場合、NOx、C01IJHCの排出に関連する
クリーンな燃焼についての欠点は、表面的には燃料の広
範かつ必要不可欠な噴霧並びに燃料と燃焼空気との混合
にある。
通常の構造にあっては、燃料はノズルを介して燃焼室内
に噴霧され、そこで燃焼空気の供給を受けつつ燃焼せし
められる。原則的にはこのような燃焼装置の運転はガス
状又は液状の燃料によって可能である。液状の燃料を使
用する場合、NOx、C01IJHCの排出に関連する
クリーンな燃焼についての欠点は、表面的には燃料の広
範かつ必要不可欠な噴霧並びに燃料と燃焼空気との混合
にある。
ガス状燃料を使用する場合、有害物質の排出に関して本
質的な低減を伴う燃焼が特徴的である。何となれば、液
状の燃料とは対照的に、燃料の気化が予め与えられてい
るからである。しかしながら特に家庭で使用するための
燃焼装置においては、ガス運転式のバーナーは、この種
の燃焼装置が提供すると思われる多くのそれに関連する
利点にも拘らず、普及するに至っていない、この理由は
、ガス状燃料の調達に高額な社会設備を必要とすること
、そして更、に、運転を継続する間に気化室内に望まし
くない堆積物が生じること(それは気化効率を急激に著
しく阻害し、燃焼の悪化及び有害排出物の増加をもたら
す、)はもとより、この種の気化バーナーが多くの維持
費を必要とすることにあろう。
質的な低減を伴う燃焼が特徴的である。何となれば、液
状の燃料とは対照的に、燃料の気化が予め与えられてい
るからである。しかしながら特に家庭で使用するための
燃焼装置においては、ガス運転式のバーナーは、この種
の燃焼装置が提供すると思われる多くのそれに関連する
利点にも拘らず、普及するに至っていない、この理由は
、ガス状燃料の調達に高額な社会設備を必要とすること
、そして更、に、運転を継続する間に気化室内に望まし
くない堆積物が生じること(それは気化効率を急激に著
しく阻害し、燃焼の悪化及び有害排出物の増加をもたら
す、)はもとより、この種の気化バーナーが多くの維持
費を必要とすることにあろう。
度ガス状燃料が利用できなくなると、この燃焼装置は停
止する。
止する。
それ応じて、液状の燃料が使用される場合。
有害排出物の低下に関係する燃焼の質は、燃料/新鮮空
気−混合気の最適な混合度合を提供すること、即ち液状
燃料の完全な気化を保証することが成功したか否かに大
いに依存している。
気−混合気の最適な混合度合を提供すること、即ち液状
燃料の完全な気化を保証することが成功したか否かに大
いに依存している。
この場合、欧州特許出願公開第0166329号明細書
において記載されているような、部分負荷運転領域での
問題提起についても注意されたい0部分負荷運転に際し
て比較的弱々しく運転しようとするその他の公知になっ
た幾つかの試みは、その際に燃焼が悪化してCo/uH
cの排出が極めて著しく上昇するために、いつも失敗に
終わっている。専門用語によれば、この状態は。
において記載されているような、部分負荷運転領域での
問題提起についても注意されたい0部分負荷運転に際し
て比較的弱々しく運転しようとするその他の公知になっ
た幾つかの試みは、その際に燃焼が悪化してCo/uH
cの排出が極めて著しく上昇するために、いつも失敗に
終わっている。専門用語によれば、この状態は。
CO/UIIC−NoXシェーレという名称で言い換え
られる0本来の燃焼域の前に燃料/新IY空気−混合気
のための予備混合域を設けるという方法も、安全に運転
できるバーナー3得るには至らない。
られる0本来の燃焼域の前に燃料/新IY空気−混合気
のための予備混合域を設けるという方法も、安全に運転
できるバーナー3得るには至らない。
なぜならそこには燃焼域から予ga混合域への逆火がバ
ーナーを破損するかもしれないという内在的な危険性が
あるからである。
ーナーを破損するかもしれないという内在的な危険性が
あるからである。
欧州特許出即公開第0210462号明細書によれば、
液状及び場合によってはガス状の燃料を燃焼させるのに
好都合なバーナーが公知である。このバーナーは予備混
合域を必要としない、液状燃料の噴霧と、気化状態へ向
けての供給空気を用いた前記液状燃料の混合による調整
とが行われて、予備混合の発生が不必要になるのである
。この点に関しては、液状燃料を噴霧する運動量が装置
の負荷に適合せしめられるために、混合気は決して過度
に稀薄にもIA厚にもならない、有害物質の排出に関し
てここにおいて評価されたバーナーの利点が否定される
べきではないとしても、NOx及びCOの排出値が、法
的な規制値以下にあろうとも、将来的に更に実質的に低
減せしめられるべきであることは明らかである。更に、
液状燃料の”R霧方式に由来ずるコークス化の問題を無
視し得ないこと、そして燃料の噴霧自体藺草に取り扱え
ないことがセI明している。その他の問題が、バーナー
における混合気形成の過程での過剰空気及びその温度か
ら生じている。前記過剰空気の温度は、混合気の点火前
に、液状燃料の完全な蒸発そしてそれゆえ気化を何等保
証しない、更に、このようなバーナーを大気中の燃焼装
置において使用した場合、最適な運転が決して行われな
いことが判明している。何となれば、液状燃料の気化率
が十分に達成されたとしても、周知のようにNOxの生
成に寄与しているところの局所的に高い火炎温度のピー
ク値になお影響が及ぼされないであろうからである。
液状及び場合によってはガス状の燃料を燃焼させるのに
好都合なバーナーが公知である。このバーナーは予備混
合域を必要としない、液状燃料の噴霧と、気化状態へ向
けての供給空気を用いた前記液状燃料の混合による調整
とが行われて、予備混合の発生が不必要になるのである
。この点に関しては、液状燃料を噴霧する運動量が装置
の負荷に適合せしめられるために、混合気は決して過度
に稀薄にもIA厚にもならない、有害物質の排出に関し
てここにおいて評価されたバーナーの利点が否定される
べきではないとしても、NOx及びCOの排出値が、法
的な規制値以下にあろうとも、将来的に更に実質的に低
減せしめられるべきであることは明らかである。更に、
液状燃料の”R霧方式に由来ずるコークス化の問題を無
視し得ないこと、そして燃料の噴霧自体藺草に取り扱え
ないことがセI明している。その他の問題が、バーナー
における混合気形成の過程での過剰空気及びその温度か
ら生じている。前記過剰空気の温度は、混合気の点火前
に、液状燃料の完全な蒸発そしてそれゆえ気化を何等保
証しない、更に、このようなバーナーを大気中の燃焼装
置において使用した場合、最適な運転が決して行われな
いことが判明している。何となれば、液状燃料の気化率
が十分に達成されたとしても、周知のようにNOxの生
成に寄与しているところの局所的に高い火炎温度のピー
ク値になお影響が及ぼされないであろうからである。
[発明が解決しようとしている課題及び課題を解決する
ための手段] ここにおいて本発明が解決策と提供する。請求項におい
て特徴づけられているように、本発明の基礎とする課題
は、冒頭に記載の形式の燃焼装置において、液状燃料の
場合でもガス状燃料の場合でも、並びに混合運転の場合
でも、有害物質の排出値を最小化するところの方法及び
バーナーを提供することにある。
ための手段] ここにおいて本発明が解決策と提供する。請求項におい
て特徴づけられているように、本発明の基礎とする課題
は、冒頭に記載の形式の燃焼装置において、液状燃料の
場合でもガス状燃料の場合でも、並びに混合運転の場合
でも、有害物質の排出値を最小化するところの方法及び
バーナーを提供することにある。
本発明の本質的な利点は、燃料及び燃焼室内の火炎温度
に同時に干渉している点に認められる。液状燃料を使っ
て燃焼装置を運転する場合、完全に蒸気化した燃料/燃
焼空気−混合気が燃焼部に供給され得るように、排気再
循環が作用する。前記排気再循環に起因する改善は火炎
温度にも影響するもので、N Oxの生成に寄与してい
るピーク温度はもはや発生しない、これに対してガス状
の燃料を使用して燃焼装置を運転する場合、確かに気化
した混合気が既に存在しているのであるが、ここにおい
ても火炎温度は積極的な影響を受けることになる。混合
運転の場合は全ての利点が同時に生じることになる。
に同時に干渉している点に認められる。液状燃料を使っ
て燃焼装置を運転する場合、完全に蒸気化した燃料/燃
焼空気−混合気が燃焼部に供給され得るように、排気再
循環が作用する。前記排気再循環に起因する改善は火炎
温度にも影響するもので、N Oxの生成に寄与してい
るピーク温度はもはや発生しない、これに対してガス状
の燃料を使用して燃焼装置を運転する場合、確かに気化
した混合気が既に存在しているのであるが、ここにおい
ても火炎温度は積極的な影響を受けることになる。混合
運転の場合は全ての利点が同時に生じることになる。
化石燃料を使って運転される一最的な燃焼装置の有害物
質の排出に関する改善値は、僅かなパーセント数を示す
だけでなく 、NO,の排出に限れば、ことによると法
的な規制値が許容する値の10%しか測定されない程に
、最小化せしめられるものである。こうして全く新しい
質的段階が、前記方法により達成される。
質の排出に関する改善値は、僅かなパーセント数を示す
だけでなく 、NO,の排出に限れば、ことによると法
的な規制値が許容する値の10%しか測定されない程に
、最小化せしめられるものである。こうして全く新しい
質的段階が、前記方法により達成される。
本発明のその他の利点は、準化学量的運転方式に際して
、冷却された排気の再循環により大気中の燃焼装置にお
いて最適な運転が実現されるという可能性から生じてい
る。
、冷却された排気の再循環により大気中の燃焼装置にお
いて最適な運転が実現されるという可能性から生じてい
る。
本発明の課題の解決手段の利点及び有利な改良は、その
他の従属請求項において特徴づけられている。
他の従属請求項において特徴づけられている。
以下において本発明の実施例が図面に基づいてより詳細
に説明される1本発明の直接的な理解に必要のない全て
の要素は省略されている。
に説明される1本発明の直接的な理解に必要のない全て
の要素は省略されている。
様々な媒体の流れ方向は矢印で示されている。
幾つかの図面において、それぞれの同一の要素には同一
の参照符号が付与されている。
の参照符号が付与されている。
[実施例]
第1図はバーナーZを備える燃焼装置を示し、同バーナ
ーはそこでは単に液体燃料12を使用して運転せしめら
れる。液体燃料でも気体燃料でも、あるいは混合運転と
しても運転され得るところのバーナーが第4〜7[2J
に示されている。
ーはそこでは単に液体燃料12を使用して運転せしめら
れる。液体燃料でも気体燃料でも、あるいは混合運転と
しても運転され得るところのバーナーが第4〜7[2J
に示されている。
燃焼室22から出る高熱の排気Aは熱交換器Xを通過す
る。その熱交換は、水流入G及び水流出G′によって示
されているように、水によって維持される。勿論、他の
媒体によって熱交換を達成することもできる。熱交換器
Xを通る高熱排気Aの流れは、゛符号Aによって示され
た矢印の方向によって概略的に再現される。この場合1
個々の室は水流によって包囲されているパイプラインと
してイメージされよう、熱交換器Xを通過したことでも
はや約180℃の温度に冷却された排気A′は、その後
煙管Eを経て煙突Fへ流れる。煙管Eの開始前に分岐部
が設けられており、同分岐部により所望量の排気が吸い
出される。1つの通路が、正反対の方向から、約15°
Cの温度の新鮮空気りを導入する。冷却された排気A′
と新鮮空気りどの配合は弁Bによって行われる。この弁
は、今や排気/新鮮空気−混合気である燃焼空気15を
送風機りを介してバーナー2へ導くところの戻し通路H
の高さに位置している。この燃焼空気15の流量は、前
記配合後に、戻し通路H内に配置された別の弁Cによっ
て調節される。流れ矢印が象徴しているように、燃焼空
気15は、その配合及び流量調節後に、直ちにバーナー
Zに流入するのではなく、さらに熱吸収する意味で第2
の熱交換器X′を通過する。即ち燃焼空気15は装入さ
れる前に、それも排気Aの熱によって加熱される。この
処置の目的は有害物質の排出を低減させることにある。
る。その熱交換は、水流入G及び水流出G′によって示
されているように、水によって維持される。勿論、他の
媒体によって熱交換を達成することもできる。熱交換器
Xを通る高熱排気Aの流れは、゛符号Aによって示され
た矢印の方向によって概略的に再現される。この場合1
個々の室は水流によって包囲されているパイプラインと
してイメージされよう、熱交換器Xを通過したことでも
はや約180℃の温度に冷却された排気A′は、その後
煙管Eを経て煙突Fへ流れる。煙管Eの開始前に分岐部
が設けられており、同分岐部により所望量の排気が吸い
出される。1つの通路が、正反対の方向から、約15°
Cの温度の新鮮空気りを導入する。冷却された排気A′
と新鮮空気りどの配合は弁Bによって行われる。この弁
は、今や排気/新鮮空気−混合気である燃焼空気15を
送風機りを介してバーナー2へ導くところの戻し通路H
の高さに位置している。この燃焼空気15の流量は、前
記配合後に、戻し通路H内に配置された別の弁Cによっ
て調節される。流れ矢印が象徴しているように、燃焼空
気15は、その配合及び流量調節後に、直ちにバーナー
Zに流入するのではなく、さらに熱吸収する意味で第2
の熱交換器X′を通過する。即ち燃焼空気15は装入さ
れる前に、それも排気Aの熱によって加熱される。この
処置の目的は有害物質の排出を低減させることにある。
前記有害物質の排出の低減は、バーナーZ内の液体燃料
が混合気の点火位置までに完全に気化されるように配慮
した場合に達成される。この要求を満足させるために、
既に上で装置にしたがって説明したように、排気A′が
煙管Eへ向かう途中で吸い出され、新鮮空気りと7=1
0の割合で混合され、そして前述の送風機りを介して熱
交換器X′に導かれる。好ましくは前記各熱交換器x、
x’は、原理図である第1図からは明らかでないところ
の、ボイラの火室内に位置している。熱交換器X’ E
7:L流する燃焼空気15は、バーナーZに導かれる前
に約400℃に加熱される。燃焼空気15をこのように
準備する利点は、液体燃料12を確実に気化させること
のみならず、燃焼室22内の火炎温度が一様性を有し、
もってNOoを生成する危険性を解消することにもある
。ガス状の燃料が使用される場合であっても、後者の点
は依然として明確に確認され、したがってガス状燃料を
用いてバーナーZを運転する場合でも排気の再循環を意
図することは問題なく適切である。
が混合気の点火位置までに完全に気化されるように配慮
した場合に達成される。この要求を満足させるために、
既に上で装置にしたがって説明したように、排気A′が
煙管Eへ向かう途中で吸い出され、新鮮空気りと7=1
0の割合で混合され、そして前述の送風機りを介して熱
交換器X′に導かれる。好ましくは前記各熱交換器x、
x’は、原理図である第1図からは明らかでないところ
の、ボイラの火室内に位置している。熱交換器X’ E
7:L流する燃焼空気15は、バーナーZに導かれる前
に約400℃に加熱される。燃焼空気15をこのように
準備する利点は、液体燃料12を確実に気化させること
のみならず、燃焼室22内の火炎温度が一様性を有し、
もってNOoを生成する危険性を解消することにもある
。ガス状の燃料が使用される場合であっても、後者の点
は依然として明確に確認され、したがってガス状燃料を
用いてバーナーZを運転する場合でも排気の再循環を意
図することは問題なく適切である。
排気Aをまず最初に冷却し、次いで新鮮空気りと混合し
て燃焼空気15にするという、ここにおいて選択された
排気の再循環方法は、配合要素、送風機そして調節装置
が低い温度にさらされるという利点を持つ、ただしこれ
は、排気Aが熱交換器Xにおいて前もって冷却されない
ような場合には当てはまらないであろう、既に説明した
ように、冷却された排気A′の温度は約180°Cであ
り、新鮮空気りの温度は約15゛Cである。それゆえ燃
焼空気15は熱交換器Xに還流する前に約60″Cの温
度になる。したがって配合弁B、送風機り、調節弁Cの
ような全ての要素を、高合金の耐熱性の合金を使用して
構成する必要はない。
て燃焼空気15にするという、ここにおいて選択された
排気の再循環方法は、配合要素、送風機そして調節装置
が低い温度にさらされるという利点を持つ、ただしこれ
は、排気Aが熱交換器Xにおいて前もって冷却されない
ような場合には当てはまらないであろう、既に説明した
ように、冷却された排気A′の温度は約180°Cであ
り、新鮮空気りの温度は約15゛Cである。それゆえ燃
焼空気15は熱交換器Xに還流する前に約60″Cの温
度になる。したがって配合弁B、送風機り、調節弁Cの
ような全ての要素を、高合金の耐熱性の合金を使用して
構成する必要はない。
第2図は、送風機りに関する戻し通路Hの配置、駆動装
置Mを介した液体燃料の供給、駆動装置Mを備える配合
弁B並びに燃焼空気−流量15を調節する弁Cをかなり
概略的に示している。矢線Vは1つのオプションを示唆
するもので、同オプションは、液体燃料が送風機りの後
ろで燃焼空気15に混入され得ることにある。
置Mを介した液体燃料の供給、駆動装置Mを備える配合
弁B並びに燃焼空気−流量15を調節する弁Cをかなり
概略的に示している。矢線Vは1つのオプションを示唆
するもので、同オプションは、液体燃料が送風機りの後
ろで燃焼空気15に混入され得ることにある。
バーナーZの構成をさらに良く理解するためには、第4
図と同時に第5〜7図の個々の断面図を参照することが
有利である。さらに、第4図を不必要に複雑化させない
ために、第5〜7図において概略的に示されたそらせ板
21a。
図と同時に第5〜7図の個々の断面図を参照することが
有利である。さらに、第4図を不必要に複雑化させない
ために、第5〜7図において概略的に示されたそらせ板
21a。
21bは第4図においては単に示唆的に記載されている
。以下では、第4図の説明であっても必要に応じて選択
的に残りの第5〜7I2Iについても言及される。
。以下では、第4図の説明であっても必要に応じて選択
的に残りの第5〜7I2Iについても言及される。
第1図のバーナーZは2つの半中空の部分円錐体1,2
によって構成されており、同部分円錐体は互いに位置と
ずらして上下に位置している0部分円錐体1.2相互の
各中心軸線1b2bの位置ずれは、鏡像的な配置の両側
部においてそれぞれ1つの接線方向の空気流入スリ71
−19.20を提供しており(第5〜7図)、同スリッ
トを経て、燃焼空気15(排気/新鮮空気−混合気)が
バーナーZの内側室、即ち円錐中空室14内に流れ込む
6画部分円錐体12はそれぞれ1つのシリンダ状の始端
部分1a2aを有しており、同始端部分は同様に部分円
錐体1,2に類似して互いに位置をずらして延びている
。したがって接線方向の空気流入スリット19.20は
始端から存在している。前記シリンダ状の始端部分1a
、2aにはノズル3が取り付けられており、同ノズルの
燃料噴霧口4は、2つの部分円錐体1.2によって構成
された円錐状の中空室14の最小横断面と一致する、勿
論、バーナーZを純粋に円錐状に、つまりシリンダ状の
始端部分1a、2aを設けずに構成することもできる0
画部分円錐体1.2は選択的にそれぞれ1つの燃料通路
8.9を有しており、同燃料通路には開口17が設けら
れており、同開口を通して、ガス状燃料13が、接線方
向の空気流入スリット19.20を経て流入する燃焼空
気15に混入せしめられる。燃料通路8.9の位置は第
2〜4図からおおよそ明らかである。燃料通路8.9は
接線方向の空気流入スリット19.20の端部に付設さ
れており、その結果そこにおいて、流入する燃焼空気1
5とガス状燃料13との混合16も行われることになる
。勿論、両燃料を用いた混合運転も可能である。バーナ
ーは、燃焼室側22において、部分円錐体1,2のため
の可能な固定手段として使用される、若干数の穴11を
備える鍔状の終端板10を有しており、必要な場合には
同大を通して、稀薄空気ないし冷却空気18を燃焼室2
2の前部ないし同燃焼室の壁に供給すること力(できる
、ノズル3を経て流入する液状燃料12は、バーナーの
流出面において可能な限り均一な円錐状の燃料噴霧が生
ずるように、円錐中空室14内に鏡角度で噴射せしめら
れる。
によって構成されており、同部分円錐体は互いに位置と
ずらして上下に位置している0部分円錐体1.2相互の
各中心軸線1b2bの位置ずれは、鏡像的な配置の両側
部においてそれぞれ1つの接線方向の空気流入スリ71
−19.20を提供しており(第5〜7図)、同スリッ
トを経て、燃焼空気15(排気/新鮮空気−混合気)が
バーナーZの内側室、即ち円錐中空室14内に流れ込む
6画部分円錐体12はそれぞれ1つのシリンダ状の始端
部分1a2aを有しており、同始端部分は同様に部分円
錐体1,2に類似して互いに位置をずらして延びている
。したがって接線方向の空気流入スリット19.20は
始端から存在している。前記シリンダ状の始端部分1a
、2aにはノズル3が取り付けられており、同ノズルの
燃料噴霧口4は、2つの部分円錐体1.2によって構成
された円錐状の中空室14の最小横断面と一致する、勿
論、バーナーZを純粋に円錐状に、つまりシリンダ状の
始端部分1a、2aを設けずに構成することもできる0
画部分円錐体1.2は選択的にそれぞれ1つの燃料通路
8.9を有しており、同燃料通路には開口17が設けら
れており、同開口を通して、ガス状燃料13が、接線方
向の空気流入スリット19.20を経て流入する燃焼空
気15に混入せしめられる。燃料通路8.9の位置は第
2〜4図からおおよそ明らかである。燃料通路8.9は
接線方向の空気流入スリット19.20の端部に付設さ
れており、その結果そこにおいて、流入する燃焼空気1
5とガス状燃料13との混合16も行われることになる
。勿論、両燃料を用いた混合運転も可能である。バーナ
ーは、燃焼室側22において、部分円錐体1,2のため
の可能な固定手段として使用される、若干数の穴11を
備える鍔状の終端板10を有しており、必要な場合には
同大を通して、稀薄空気ないし冷却空気18を燃焼室2
2の前部ないし同燃焼室の壁に供給すること力(できる
、ノズル3を経て流入する液状燃料12は、バーナーの
流出面において可能な限り均一な円錐状の燃料噴霧が生
ずるように、円錐中空室14内に鏡角度で噴射せしめら
れる。
燃料噴霧口4については、エアアシスト形ノズル又は圧
力噴霧器が対象となる。液体燃料の円錐状の輪郭5は、
接線方向に流入する回転する燃焼空気流15によって包
囲される。液体燃料12の濃度は燃焼空気15の混入に
より、軸線方向に沿って連続的に低下する。ガス状燃料
13/16が装入されると、燃焼空気15との混合気形
成が空気流入スリット19.20の端部において直ちに
行われる。液状燃料12を噴霧する場合に、渦がほころ
びる領域、つまり還流域6の範囲において、最適な均一
の燃fI′La度が横断面にわたって達成される0点火
は還流域6の頂点において行われる。この位置において
初めて安定した火炎面7が生じる。ここでは、公知の予
備混合路においては潜在的な問題になっており、そのた
めの対策が複電な保炎器を用いて試みられるところの、
バーナーZ内部への火炎の後退を懸念する必要はない、
第1図に関連して説明したように燃焼空気15が予熱さ
れると、混合気の点火が行われるバーナーZの出口位置
に到達する前に、液状燃料12の全体的な気化が加速的
に生ずる。勿論、気化の程度は、バーナーZの大きさ、
液滴量の配分そして燃焼空気15の温度に依存する。し
かしながら、低温の燃焼空気15による液滴の均一な予
備混合のほかに、あるいは追加的に、予熱された燃焼空
気15によって液滴の気化が単に部分的にのみ達成され
るか又は全体的に達成されるかには無関係に、空気過剰
が少なくとも60%に達した時には酸化窒素及び−酸化
炭素の排出量が低下する。それによってここでは、追加
的な安全対策が、N OXの排出pfi小化するために
自由に講じられる。燃焼域に入る前に完全に蒸発する場
合には、有害物質の排出量は最小である。過剰空気が再
循環する排気によって代用される時には、LXζ化学量
的運転に対しても同様のことが当てはまる0部分円錐体
1.2と設計する場合、火炎を安定化するべく空気の所
望の流れ領域がバーナーロの領域における空気の還流域
6と共に生ずるためには、円錐の仔斜及び接線方向の空
気流入スリット19.20の幅に関して、狭い限度幅が
守られなければならない、−最的には、空気流入スリッ
ト19.20を縮小させると還流域6がさらに上流へ移
動し、それによって確かに混合気がより早く点火せしめ
られるであろうと考えられる。少なくともここでは、螺
旋回数がバーナーの円錐形状領域において流れ方向に沿
って増加するので、−度幾何学的に固定された還流域6
はそれ自体としては位置的に安定していると考えられる
。バーナーの前記構造は、第5〜7図から特に明らかな
ように、バーナーの全長が予め定められている場合に、
部分円錐体1.2が互いに接近又は離隔して、両中心軸
線1b、2bの間隔が縮小又は増加し、それにしたがっ
て接線方向の空気流入スリット19.20の隙間の大き
さが変化することに基づいて、同接線方向の空気流入ス
リット1つ20の大きさを変更せしめることにもっばら
適している。勿論、部分円錐体1.2は他の平面におい
ても互いに移動可能であり、これによってさらに部分円
錐体のオーバーラツプが調整可能である。さらに、部分
円錐体1.2を、逆向きに回転する運動によって互いに
螺旋状に移動させることが可能である。こうして接線方
向の空気流入スリット19.20の形状及び大きさを任
意に変化させることが可能であり、それによってバーナ
ーをその全長を変更することなく個別的に適合させるこ
とができる。
力噴霧器が対象となる。液体燃料の円錐状の輪郭5は、
接線方向に流入する回転する燃焼空気流15によって包
囲される。液体燃料12の濃度は燃焼空気15の混入に
より、軸線方向に沿って連続的に低下する。ガス状燃料
13/16が装入されると、燃焼空気15との混合気形
成が空気流入スリット19.20の端部において直ちに
行われる。液状燃料12を噴霧する場合に、渦がほころ
びる領域、つまり還流域6の範囲において、最適な均一
の燃fI′La度が横断面にわたって達成される0点火
は還流域6の頂点において行われる。この位置において
初めて安定した火炎面7が生じる。ここでは、公知の予
備混合路においては潜在的な問題になっており、そのた
めの対策が複電な保炎器を用いて試みられるところの、
バーナーZ内部への火炎の後退を懸念する必要はない、
第1図に関連して説明したように燃焼空気15が予熱さ
れると、混合気の点火が行われるバーナーZの出口位置
に到達する前に、液状燃料12の全体的な気化が加速的
に生ずる。勿論、気化の程度は、バーナーZの大きさ、
液滴量の配分そして燃焼空気15の温度に依存する。し
かしながら、低温の燃焼空気15による液滴の均一な予
備混合のほかに、あるいは追加的に、予熱された燃焼空
気15によって液滴の気化が単に部分的にのみ達成され
るか又は全体的に達成されるかには無関係に、空気過剰
が少なくとも60%に達した時には酸化窒素及び−酸化
炭素の排出量が低下する。それによってここでは、追加
的な安全対策が、N OXの排出pfi小化するために
自由に講じられる。燃焼域に入る前に完全に蒸発する場
合には、有害物質の排出量は最小である。過剰空気が再
循環する排気によって代用される時には、LXζ化学量
的運転に対しても同様のことが当てはまる0部分円錐体
1.2と設計する場合、火炎を安定化するべく空気の所
望の流れ領域がバーナーロの領域における空気の還流域
6と共に生ずるためには、円錐の仔斜及び接線方向の空
気流入スリット19.20の幅に関して、狭い限度幅が
守られなければならない、−最的には、空気流入スリッ
ト19.20を縮小させると還流域6がさらに上流へ移
動し、それによって確かに混合気がより早く点火せしめ
られるであろうと考えられる。少なくともここでは、螺
旋回数がバーナーの円錐形状領域において流れ方向に沿
って増加するので、−度幾何学的に固定された還流域6
はそれ自体としては位置的に安定していると考えられる
。バーナーの前記構造は、第5〜7図から特に明らかな
ように、バーナーの全長が予め定められている場合に、
部分円錐体1.2が互いに接近又は離隔して、両中心軸
線1b、2bの間隔が縮小又は増加し、それにしたがっ
て接線方向の空気流入スリット19.20の隙間の大き
さが変化することに基づいて、同接線方向の空気流入ス
リット1つ20の大きさを変更せしめることにもっばら
適している。勿論、部分円錐体1.2は他の平面におい
ても互いに移動可能であり、これによってさらに部分円
錐体のオーバーラツプが調整可能である。さらに、部分
円錐体1.2を、逆向きに回転する運動によって互いに
螺旋状に移動させることが可能である。こうして接線方
向の空気流入スリット19.20の形状及び大きさを任
意に変化させることが可能であり、それによってバーナ
ーをその全長を変更することなく個別的に適合させるこ
とができる。
第5〜7図からそらせ板21a、21bの位置も明らか
である。それせ板は流れ導入機能を有しており、この場
合向そらせ板は、その長さに対応して、部分円錐体1.
2のその時々の端部を燃焼空気15の流入方向に沿って
延長せしめる0円錐中空室14への燃焼空気15の通路
形成は、そらせ板21a、21bを回転中心23の回り
で開閉することによって最適化することができる。これ
は、接線方向の空気流入スリット19.20の隙間の本
来の大きさが変更せしめられる時には、特に必要である
。バーナーZは、そらせ板21a、21bがなくても運
転可能である。
である。それせ板は流れ導入機能を有しており、この場
合向そらせ板は、その長さに対応して、部分円錐体1.
2のその時々の端部を燃焼空気15の流入方向に沿って
延長せしめる0円錐中空室14への燃焼空気15の通路
形成は、そらせ板21a、21bを回転中心23の回り
で開閉することによって最適化することができる。これ
は、接線方向の空気流入スリット19.20の隙間の本
来の大きさが変更せしめられる時には、特に必要である
。バーナーZは、そらせ板21a、21bがなくても運
転可能である。
第1図は、排気再循環手段と排気温度処理手段と燃焼空
気を得るために排気を新鮮空気と混合する手段とを備え
る燃焼装置の全体図、第2図は、排気を新鮮空気と混合
し、その燃焼空気をバーナーに供給するための送ff1
機と駆動装置の部分図、第3図は、排気と新鮮空気の量
的な配合を指示する弁の部分図、第4図は、液状及び/
又はガス状の燃料用のバーナーについての適当に切開さ
れた斜視図、M5,6.7図は、第4図のバーナーを概
略的に簡略化して表示するところの、各平面V−V(第
5図)、 VIVI(第6図)、VI I−VI I
(第7図)に沿った対応する断面図を示す。
気を得るために排気を新鮮空気と混合する手段とを備え
る燃焼装置の全体図、第2図は、排気を新鮮空気と混合
し、その燃焼空気をバーナーに供給するための送ff1
機と駆動装置の部分図、第3図は、排気と新鮮空気の量
的な配合を指示する弁の部分図、第4図は、液状及び/
又はガス状の燃料用のバーナーについての適当に切開さ
れた斜視図、M5,6.7図は、第4図のバーナーを概
略的に簡略化して表示するところの、各平面V−V(第
5図)、 VIVI(第6図)、VI I−VI I
(第7図)に沿った対応する断面図を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、化石燃料を使用する燃焼装置をバーナーを介して運
転する方法において、燃焼室(22)から出た排気(A
)が水冷式の熱交換機(X)において冷却され、該冷却
された排気(A′)の一部が新鮮空気(L)と混合され
て燃焼空気(15)となり、続いて前記バーナー(7)
に導入される前に、該燃焼空気(15)が別の熱交換機
(X′)において予備加熱されることを特徴とする、化
石燃料を使用する燃焼装置を運転する方法。 2、前記冷却された排気(A′)は新鮮空気と7:10
の割合で混合される、請求項1記載の方法。 3、前記燃焼空気(15)は前記バーナー(Z)に付勢
される前に400℃に予備加熱される、請求項1記載の
方法。 4、請求項1記載の方法にしたがつて運転される燃焼装
置に使用されるバーナーにおいて、前記バーナー(Z)
は、前記燃焼空気(15)用の接線方向の空気流入スリ
ット(19、20)と流れ方向に沿って上昇する円錐傾
斜部とを備える少なくとも2つの互いに上下に位置決め
された中空の部分円錐体(1、2)によって構成され、
該部分円錐体の中心軸線(1b、2b)は互いに位置を
異にして該部分円錐体(1、2)の縦方向に沿って延び
ており、この場合バーナーヘッドの前記部分円錐体(1
、2)により構成された中空円錐状の内部室(14)の
内側空間に燃料ノズル(3)が配置されており、該燃料
ノズルの燃料噴霧口(4)は前記部分円錐体(1、2)
の前記互いに位置を異にした中心軸線(1b、2b)の
中間に位置しており、そしてこの場合前記燃焼空気(1
5)にガス状燃料(13、16)を供給することが可能
であることを特徴とする、請求項1記載の方法にしたが
って運転される燃焼装置に使用されるバーナー。 5、前記部分円錐体(1、2)は互いに接近又は離隔す
るように移動可能である、請求項4記載のバーナー。 6、前記燃料噴霧口(4)はエアアシスト形ノズルであ
る、請求項4記載のバーナー。 7、前記ノズル(3)は圧力噴霧器である、請求項4記
載のバーナー。 8、前記部分円錐体(1、2)は、流入側において可動
のそらせ板(21a、21b)を備えている、請求項4
記載のバーナー。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH947/89A CH678568A5 (ja) | 1989-03-15 | 1989-03-15 | |
CH947/89-9 | 1989-03-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02275202A true JPH02275202A (ja) | 1990-11-09 |
JP2960464B2 JP2960464B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=4198867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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Country Status (7)
Country | Link |
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EP (1) | EP0392158B1 (ja) |
JP (1) | JP2960464B2 (ja) |
AT (1) | ATE109877T1 (ja) |
CH (1) | CH678568A5 (ja) |
DE (1) | DE59006735D1 (ja) |
ES (1) | ES2060826T3 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CH680157A5 (ja) * | 1989-12-01 | 1992-06-30 | Asea Brown Boveri | |
DE59007772D1 (de) * | 1990-06-29 | 1995-01-05 | Wuenning Joachim | Verfahren und Vorrichtung zum Verbrennen von Brennstoff in einem Verbrennungsraum. |
CH682009A5 (ja) * | 1990-11-02 | 1993-06-30 | Asea Brown Boveri | |
US5259342A (en) * | 1991-09-11 | 1993-11-09 | Mark Iv Transportation Products Corporation | Method and apparatus for low NOX combustion of gaseous fuels |
USRE36373E (en) * | 1993-08-23 | 1999-11-02 | Benz; Robert P. | Low NOx burner process for boilers |
US5511971A (en) * | 1993-08-23 | 1996-04-30 | Benz; Robert P. | Low nox burner process for boilers |
DE4411624A1 (de) * | 1994-04-02 | 1995-10-05 | Abb Management Ag | Brennkammer mit Vormischbrennern |
DE4422535A1 (de) * | 1994-06-28 | 1996-01-04 | Abb Research Ltd | Verfahren zum Betrieb einer Feuerungsanlage |
DE19503348A1 (de) * | 1995-02-02 | 1996-08-08 | Erhard Liebig | Verringerung der NO¶x¶-Emissionen durch Verminderung der Stickstoffzufuhr in den Verbrennungsprozess |
SE9602688L (sv) * | 1996-07-08 | 1998-01-09 | Volvo Ab | Katalytisk brännkammare, samt förfarande för tändning och reglering av den katalytiska brännkammaren |
DE10040869A1 (de) * | 2000-08-21 | 2002-03-07 | Alstom Power Nv | Verfahren und Vorrichtung zur Unterdrückung von Strömungswirbeln innerhalb einer Strömungskraftmaschine |
US7074033B2 (en) * | 2003-03-22 | 2006-07-11 | David Lloyd Neary | Partially-open fired heater cycle providing high thermal efficiencies and ultra-low emissions |
FR2863691A1 (fr) * | 2003-12-15 | 2005-06-17 | Pillard Chauffage | Bruleur pour chaudiere a tubes de fumees |
DE102004061400B4 (de) * | 2004-12-21 | 2012-12-20 | Umicore Ag & Co. Kg | Verfahren zur Erzeugung eines Stromes heißer Verbrennungsabgase mit einstellbarer Temperatur, Apparatur zur Durchführung des Verfahrens und Verwendung der Verbrennungsabgase zur gezielten Alterung von Katalysatoren |
DE202013006962U1 (de) | 2013-08-05 | 2013-08-28 | Tenneco Gmbh | Mischkammer |
US9784163B2 (en) | 2015-01-22 | 2017-10-10 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Exhaust aftertreatment system having mixer assembly |
DE102015103425B3 (de) | 2015-03-09 | 2016-05-19 | Tenneco Gmbh | Mischvorrichtung |
CN106861430A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-20 | 西安西热锅炉环保工程有限公司 | 一种增设高温烟气换热器的零排放尿素热解系统及方法 |
US11098894B2 (en) * | 2018-07-11 | 2021-08-24 | Praxair Technology, Inc. | Multifunctional fluidic burner |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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NL6814200A (ja) * | 1967-10-16 | 1969-04-18 | ||
DE2650660A1 (de) * | 1976-11-05 | 1978-05-11 | Interliz Anstalt | Heizkessel mit einem heissgasgenerator fuer fluessige oder gasfoermige brennstoffe |
SE454205B (sv) * | 1982-05-21 | 1988-04-11 | Eberspaecher J | Brennare for mindre luftuppvermningsapparater for transportabla rum t ex i fordon |
JPS5927109A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-13 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃焼装置 |
ATE37224T1 (de) * | 1984-06-25 | 1988-09-15 | Vth Ag | Brenner, insbesondere brenner zur verbrennung von fluessigen brennstoffen in gasfoermigem zustand. |
DE3501189A1 (de) * | 1985-01-16 | 1986-07-17 | Henkel KGaA, 4000 Düsseldorf | Verfahren und anlage zur reduzierung des no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-gehaltes von mittels fossiler brennstoffe beheizten grossfeuerungsanlagen |
DE3662462D1 (en) * | 1985-07-30 | 1989-04-20 | Bbc Brown Boveri & Cie | Dual combustor |
CH674561A5 (ja) * | 1987-12-21 | 1990-06-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
US4929172A (en) * | 1989-04-25 | 1990-05-29 | Georgia Tech Research Corporation | Stably operating pulse combustor and method |
-
1989
- 1989-03-15 CH CH947/89A patent/CH678568A5/de not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-02-13 EP EP90102788A patent/EP0392158B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-13 ES ES90102788T patent/ES2060826T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-13 AT AT90102788T patent/ATE109877T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-02-13 DE DE59006735T patent/DE59006735D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-12 US US07/491,734 patent/US5044935A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-13 JP JP2060147A patent/JP2960464B2/ja not_active Expired - Fee Related
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CH678568A5 (ja) | 1991-09-30 |
EP0392158A3 (en) | 1990-12-19 |
ES2060826T3 (es) | 1994-12-01 |
DE59006735D1 (de) | 1994-09-15 |
JP2960464B2 (ja) | 1999-10-06 |
EP0392158B1 (de) | 1994-08-10 |
EP0392158A2 (de) | 1990-10-17 |
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