DE4422535A1

DE4422535A1 - Verfahren zum Betrieb einer Feuerungsanlage

Info

Publication number: DE4422535A1
Application number: DE4422535A
Authority: DE
Inventors: Peter Dr Jansohn; Tino-Martin Marling; Thomas Dr Sattelmayer
Original assignee: ABB Research Ltd Switzerland
Current assignee: ABB Research Ltd Switzerland
Priority date: 1994-06-28
Filing date: 1994-06-28
Publication date: 1996-01-04
Also published as: DE59507869D1; US5545032A; EP0690263A3; EP0690263B1; EP0690263A2; JPH08166108A

Description

Technisches Gebiet

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß Ober begriff des Anspruchs 1. Sie betrifft auch eine Feuerungsan lage zur Durchführung des Verfahrens.

Stand der Technik

Bei Feuerungsanlagen in üblicher Bauweise wird der Brennstoff über eine Düse in einen Brennraum eingedüst und dort unter Zuführung einer Verbrennungsluft verbrannt. Grundsätzlich ist der Betrieb solcher Feuerungsanlagen mit einem gasförmigen und/oder flüssigen Brennstoff möglich. Beim Einsatz eines flüssigen Brennstoffes liegt die Schwachstelle hinsichtlich einer sauberen Verbrennung betreffend die NOx-, CO-, UHC- Emissionen (UHC = ungesättigte Kohlen-Wasser-Stoffe) vorder gründig darin, daß die Zerstäubung des Brennstoffes einen hohen Vermischungsgrad (Vergasung) mit der Verbrennungsluft erreichen muß. Beim Einsatz eines gasförmigen Brennstoffes läuft deshalb die Verbrennung mit einer wesentlichen Vermin derung der Schadstoff-Emissionen ab. Indessen, bei Feuerungs anlagen für Heizkessel haben sich aber gasbetriebene Brenner, trotz der vielen Vorteile, nicht so recht durchsetzen können. Der Grund hierfür mag darin liegen, daß die Logistik für gasförmige Brennstoffe eine an sich aufwendige Infrastruktur nötig macht. Wird deshalb der Betrieb von Feuerungsanlagen mit flüssigem Brennstoff erstellt, so ist die Qualität der Verbrennung bezüglich tiefer Schadstoff-Emissionen gewichtig davon abhängig, ob es gelingt, einen optimalen Vermischungs grad zwischen Brennstoff und Verbrennungsluft zu erzielen, d. h., ob eine vollständige Vergasung des flüssigen Brennstof fes gewährleistet ist. Der Weg über eine Vormischstrecke, welche stromauf des eigentlichen Brennerkopfes wirkt, hat nicht zum Ziel geführt, denn bei einer solchen Konfiguration muß stets befürchtet werden, daß eine Rückzündung der Flamme ins Innere der Vormischzone stattfinden kann. Zwar ist es richtig, daß Vormischbrenner bekanntgeworden sind, welche mit 100% Luftüberschuß arbeiten, so daß die Flamme kurz vor dem Punkt des Löschens betrieben werden kann. Hier gilt aber zu bedenken, daß bei Feuerungsanlagen, wegen des Kesselwir kungsgrades, höchstens eine Überschußluft von 15% erlaubt ist, weshalb der Einsatz solcher Brenner in atmosphärischen Feuerungsanlagen keinen optimalen Betrieb gewährleisten. Des weitern, selbst wenn der notwendige Vergasungsgrad des flüs sigen Brennstoffes annähernd erreicht werden könnte, so wäre auf die hohen Flammentemperaturen, welche bekanntlich für die Bildung der NOx-Emissionen verantwortlich sind, noch nicht eingewirkt worden. Die angestrebte Verbrennung bei niedrigen Flammentemperaturen sowie mit einem homogenen Brenn stoff/Luft-Gemisch läßt sich mit dem aus dem Stand der Tech nik bekanntgewordenen Möglichkeiten nicht erzielen.

Darstellung der Erfindung

Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Verfahren und einer Feuerungsanlage der eingangs genannten Art die Schadstoff-Emissionen, insbeson dere was die NOx-Emissionen betrifft, zu minimieren, dies sowohl beim Einsatz eines flüssigen Brennstoffes, eines gas förmigen Brennstoffes, als auch bei einem Mischbetrieb mit genannten Brennstoffen.

Die dabei zugrundeliegende Erfindungsidee unterscheidet sich von den klassischen Prinzipien dadurch, daß die Stufung aus schließlich im Luftüberschußgebiet durch 2fache Brennstoff zugabe und mit rezirkuliertem Rauchgas durchgeführt wird. In der ersten Stufe wird die Verbrennungsluft über einen Wärme tauscher einem aerodynamisch stabilisierten Vormischbrenner zugeführt. Je nach Auslegung des Wärmetauschers kann die Ver brennungsluft bis auf ca. 400°C vorgeheizt werden, was bei der Verbrennung von Öl zu einer sehr guten Vorverdampfung führt. Das Verbrennungsluft-Verhältnis in dieser sogenannten Magerstufe liegt bei ca. 2,1, entsprechend ca. 11% Restsauer stoff, wodurch bei Flammentemperaturen von ca. 1300°C die NOx-Emissionen, im atmosphärischen Fall, unter 1 vppm liegen. Auf dem Weg zur zweiten Stufe wird dem Medium Wärme entzogen, so daß bei Eintritt in die zweite Stufe die Temperatur noch ca. 1000°C beträgt. Dort wird vorzugsweise über eine Ringkam mer weiteres Brennstoff/Rauchgas-Gemisch axial versetzt ein gedüst, bis ein Restsauerstoffgehalt von ca. 3% im Abgas er reicht ist. Das eingedüste Gemisch wird dabei durch die heißen Rauchgase aus der ersten Stufe gezündet. Der vollständige Ausbrand erfolgt anschließend im Brennraum bei einer Tempe ratur von ca. 1400°C.

Der wesentliche Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, daß die Anordnung der Eindüsungsöffnungen des Brenn stoff/Rauchgas-Gemisches einen zeitlichen Versatz der Zündung in der Brennkammer steuern und somit den Sauerstoffgehalt während des Ausbrandes beeinflussen, dergestalt, daß bei op timaler Trimmung des Systems die erwarteten NOx-Emissionen, bei vollständigem Ausbrand, zwischen 5-8 vppm liegen. Nach heutigem Kenntnisstand markiert dieser Wert den theoretisch unteren Grenzwert bei der nahstöchiometrischen Verbrennung fossiler Brennstoffe.

Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, daß der Verbrennungsluft der ersten Stufe kalorisch konditionier tes Rauchgas zugeführt werden kann, um einerseits die Vor heiztemperatur zu beeinflussen und andererseits den Restsau erstoff-Gehalt nach der zweiten Stufe bei Bedarf weiter her absetzen zu können.

Vorteilhafte und zweckmäßige Weiterbildungen der erfindungs gemäßen Aufgabenlösung sind in den weiteren Ansprüchen ge kennzeichnet.

Im folgenden wird anhand der Zeichnungen ein Ausführungsbei spiel der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittel bare Verständnis der Erfindung nicht erforderlichen Elemente sind fortgelassen. Die Strömungsrichtung der verschiedenen Medien ist mit Pfeilen angegeben. Gleiche Elemente sind in den verschiedenen Figuren mit den gleichen Bezugszeichen ver sehen.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Es zeigt:

Fig. 1 eine Kesselanlage für eine gestufte Verbrennung,

Fig. 2 einen Vormischbrenner in der Ausführung als "Doppel kegelbrenner" in perspektivischer Darstellung, ent sprechend aufgeschnitten und

Fig. 3-5 entsprechende Schnitte durch verschiedene Ebenen des Vormischbrenners gemäß Fig. 2.

Wege zur Ausführung der Erfindung, gewerbliche Verwertbarkeit

Fig. 1 zeigt eine Kesselanlage, welche in eine Magerstufe 1 und eine nahstöchiometrische Stufe 2 unterteilt ist. Die Ma gerstufe 1 besteht im wesentlichen aus einem Vormischbrenner 100 mit einem nachgeschalteten Brennraum 122, in welchem eine Flammentemperatur von ca. 1300°C vorherrscht. Der Vormisch brenner 100 wird mit einem flüssigen 112 und/oder gasförmigen Brennstoff 113 betrieben. Die Verbrennungsluft 115 für den Vormischbrenner 100 ist ein Gemisch 6, das sich aus Frischluft 3 und aus rückgeführtem, kalorisch konditioniertem Rauchgas 4 zusammensetzt. Der Grad der Vermischung wird luft seitig durch eine steuerbare Drosselklappe 7 aufrechterhal ten, wobei diese Luft 3 unkonditioniert, also bei Umgebungs temperatur anfällt. Das Rauchgas 4 stammt aus einem Rauchgas verteiler 8, der von den Rauchgasen 9 aus der nahstöchiome trischen Stufe 2 stammt. Diese Rauchgase 9 fallen mit einer Temperatur von ca. 300°C an, und sie werden im genannten Rauchgasverteiler 8 durch ein Wärmetauschsystem 10 auf ca. 260°C abgekühlt. Diese abgekühlten Rauchgase 4 und die Frischluft 3 werden stromauf des Vormischbrenners 100 ver mischt und in einem dort wirkenden Verdichter 11 komprimiert, wobei die Temperatur dieses verdichteten Luft/Rauchgas-Gemi sches ca. 260°C beträgt. Anschließend wird dieses Gemisch 6 durch eine weitere von der Wand des Brennraumes 122 indu zierte Wärmetauschung, die durch den Pfeil 16 versinnbildlich wird, kalorisch weiter aufbereitet, dergestalt, daß die Ver brennungsluft 115 für den Vormischbrenner 100 mit ca. 400°C dort einströmt. Abströmungsseitig des Brennraumes 122 befin det sich eine Ringkammer 12, welche bereits zur nahstöchiome trischen Stufe 2 gehört. In diese Ringkammer 12 strömen die leicht abgekühlten Heißgase aus der Magerstufe 1, welche mit Verbrennungsluft 115 bei ca. 11% O2 betrieben wird, wodurch bei einer Flammentemperatur von ca. 1300°C die NOx-Emissionen im atmosphärischen Fall unter 1 vppm liegen. Des weiteren ist diese Ringkammer 12 mit einer Anzahl von Eindüsungslöchern 13 perforiert, durch welche ein Brennstoff/Rauchgas-Gemisch 14 einströmt. Dieses Gemisch 14 setzt sich aus einem Anteil Rauchgas 4 aus dem Rauchgasverteiler 8 und aus einem weiteren Anteil Brennstoff 15, der vorzugsweise ein gasförmiger Brenn stoff ist. Auf dem Weg zur nahstöchiometrischen Stufe 2 wird den in der Magerstufe 1 bereitgestellten Heißgasen durch die bereits genannte Wärmetauschung 16 Wärme entzogen, so daß beim Eintritt in die Ringkammer 12 noch eine Temperatur von ca. 1000°C vorherrscht. Das durch axiale Versetzung in die Ringkammer 12 eingedüste Brennstoff/Rauchgas-Gemisch 14 ver mindert den Restsauerstoffgehalt der konditionierten Heißgase aus der Magerstufe 1 bis auf ca. 3%. Des weiteren, das in die Ringkammer 12 eingedüste Gemisch 14 erfährt durch die Heißgase von ca. 1000°C eine Selbstzündung, wobei der vollständige Ausbrand anschließend im Kesselfeuerraum 17 bei einer Temperatur von ca. 1400°C stattfindet. Nach Verlassen des Kesselfeuerraumes 17 weisen die Rauchgase 9 noch eine Temperatur von ca. 300°C auf, wobei ein Teil davon, wie be reits oben erläutert, in den Rauchgasverteiler 8 eingeleitet werden. Die nicht abgezweigten Rauchgase 18 werden über einen Kamin 19 bei tiefster Temperatur ins Freie abgeblasen. Bei optimaler Regelung der verschiedenen Medien, welche einen vollständigen Ausbrand innerhalb der nahstöchiometrischen Stufe 2 induzieren, liegen die erwarteten NOx-Emissionen zwi schen 5-8 vppm, was nach heutigem Kenntnisstand eine untere Grenze bei der nahstöchiometrischen Verbrennung fossiler Brennstoffe darstellt.

Um den Aufbau des Vormischbrenners 100 besser zu verstehen, ist es von Vorteil, wenn gleichzeitig zu Fig. 2 die einzelnen Schnitte nach den Fig. 3-5 herangezogen werden. Des weite ren, um Fig. 2 nicht unnötig unübersichtlich zu gestalten, sind in ihr die nach den Fig. 3-5 schematisch gezeigten Leitbleche 121a, 121b nur andeutungsweise aufgenommen worden.

Im folgenden wird bei der Beschreibung von Fig. 2 nach Bedarf auf die restlichen Fig. 3-5 hingewiesen.

Der Vormischbrenner 100 nach Fig. 2 besteht aus zwei hohlen kegelförmigen Teilkörpern 101, 102, die versetzt zueinander ineinandergeschachtelt sind. Die Versetzung der jeweiligen Mittelachse oder Längssymmetrieachse 201b, 202b der kegeligen Teilkörper 101, 102 zueinander schafft auf beiden Seiten, in spiegelbildlicher Anordnung, jeweils einen tangentialen Luft eintrittsschlitz 119, 120 frei (Fig. 3-5), durch welche die Verbrennungsluft 115 in Innenraum des Vormischbrenners 100, d. h. in den Kegelhohlraum 114 strömt. Die Kegelform der ge zeigten Teilkörper 101, 102 in Strömungsrichtung weist einen bestimmten festen Winkel auf. Selbstverständlich, je nach Be triebseinsatz, können die Teilkörper 101, 102 in Strömungs richtung eine zunehmende oder abnehmende Kegelneigung aufwei sen, ähnlich einer Trompete resp. Tulpe. Die beiden letztge nannten Formen sind zeichnerisch nicht erfaßt, da sie für den Fachmann ohne weiteres nachempfindbar sind. Die beiden kegeligen Teilkörper 101, 102 weisen je einen zylindrischen Anfangsteil 101a, 102a, die ebenfalls, analog den kegeligen Teilkörpern 101, 102, versetzt zueinander verlaufen, so daß die tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 über die ganze Länge des Vormischbrenners 100 vorhanden sind. Im Be reich des zylindrischen Anfangsteils ist eine Düse 103 unter gebracht, deren Eindüsung 104 in etwa mit dem engsten Quer schnitt des durch die kegeligen Teilkörper 101, 102 gebilde ten Kegelhohlraum 114 zusammenfällt. Die Eindüsungskapazität und die Art dieser Düse 103 richtet sich nach den vorgegebe nen Parametern des jeweiligen Vormischbrenners 100. Selbst verständlich kann der Vormischbrenner rein kegelig, also ohne zylindrische Anfangsteile 101a, 102a, ausgeführt sein. Die kegeligen Teilkörper 101, 102 weisen des weiteren je eine Brennstoffleitung 108, 109 auf, welche entlang der tangen tialen- Eintrittsschlitze 119, 120 angeordnet und mit Eindü sungsöffnungen 117 versehen sind, durch welche vorzugsweise ein gasförmiger Brennstoff 113 in die dort durchströmende Verbrennungsluft 115 eingedüst wird, wie dies die Pfeile 116 versinnbildlichen wollen. Diese Brennstoffleitungen 108, 109 sind vorzugsweise spätestens am Ende der tangentialen Ein strömung, vor Eintritt in den Kegelhohlraum 114, plaziert, dies um eine optimale Luft/Brennstoff-Mischung zu erhalten. Brennraumseitig 122 geht die Ausgangsöffnung des Vormisch brenners 100 in eine Frontwand 110 über, in welcher eine An zahl Bohrungen 110a vorhanden sind. Die letztgenannten treten bei Bedarf in Funktion, und sorgen dafür, daß Verdünnungs luft oder Kühlluft 110b dem vorderen Teil des Brennraumes 122 zugeführt wird. Darüber hinaus sorgt diese Luftzuführung für eine Flammenstabilisierung am Ausgang des Vormischbrenners 100. Diese Flammenstabilisierung wird dann wichtig, wenn es darum geht, die Kompaktheit der Flamme infolge einer radialen Verflachung zu stützen. Bei dem durch die Düse 103 herange führten Brennstoff handelt es sich um einen flüssigen Brenn stoff 112, der allenfalls mit einem rückgeführten Abgas ange reichert sein kann. Dieser Brennstoff 112 wird unter einem spitzen Winkel in den Kegelhohlraum 114 eingedüst. Aus der Düse 103 bildet sich sonach ein kegeliges Brennstoffprofil 105, das von der tangential einströmenden rotierenden Ver brennungsluft 115 umschlossen wird. In axialer Richtung wird die Konzentration des Brennstoffes 112 fortlaufend durch die einströmenden Verbrennungsluft 115 zu einer optimalen Vermi schung abgebaut. Wird der Vormischbrenner 100 mit einem gas förmigen Brennstoff 113 betrieben, so geschieht dies vorzugs weise über Öffnungsdüsen 117, wobei die Bildung dieses Brennstoff/Luft-Gemisches direkt am Ende der Lufteintritts schlitze 119, 120 zustande kommt. Bei der Eindüsung des Brennstoffes 112 über die Düse 103 wird im Bereich des Wir belaufplatzens, also im Bereich der Rückströmzone 106 am Ende des Vormischbrenners 100, die optimale, homogene Brennstoff konzentration über den Querschnitt erreicht. Die Zündung er folgt an der Spitze der Rückströmzone 106. Erst an dieser Stelle kann eine stabile Flammenfront 107 entstehen. Ein Rückschlag der Flamme ins Innere des Vormischbrenners 100, wie dies bei bekannten Vormischstrecken latent der Fall ist, wogegen dort mit komplizierten Flammenhaltern Abhilfe gesucht wird, ist hier nicht zu befürchten. Ist die Verbrennungsluft 115 zusätzlich vorgeheizt oder mit einem rückgeführten Abgas angereichert, so unterstützt dies die Verdampfung des flüssi gen Brennstoffes 112 nachhaltig, bevor die Verbrennungszone erreicht wird. Die gleichen Überlegungen gelten auch, wenn über die Leitungen 108, 109 statt gasförmige flüssige Brenn stoffe zugeführt werden. Bei der Gestaltung der kegeligen Teilkörper 101, 102 hinsichtlich Kegelwinkel und Breite der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 sind enge Grenzen einzuhalten, damit sich das gewünschte Strömungsfeld der Ver brennungsluft 115 mit der Strömungszone 106 am Ausgang des Vormischbrenners 100 einstellen kann. Allgemein ist zu sagen, daß eine Verkleinerung des Querschnittes der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 die Rückströmzone 106 weiter stromaufwärts verschiebt, wodurch dann allerdings das Gemisch früher zur Zündung kommt. Immerhin ist festzustellen, daß die einmal fixierte Rückströmzone 106 an sich positionsstabil ist, denn die Drallzahl nimmt in Strömungsrichtung im Bereich der Kegelform des Vormischbrenners 100 zu. Die Axialgeschwin digkeit innerhalb des Vormischbrenners 100 läßt sich durch eine entsprechende nicht gezeigte Zuführung eines axialen Verbrennungsluftstromes verändern. Die Konstruktion des Vor mischbrenners 100 eignet sich des weiteren vorzüglich, die Größe der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 zu verändern, womit ohne Veränderung der Baulänge des Vormisch brenners 100 eine relativ große betriebliche Bandbreite er faßt werden kann.

Aus Fig. 3-5 geht nunmehr die geometrische Konfiguration der Leitbleche 121a, 121b hervor. Sie haben Strömungseinleitungs funktion, wobei diese, entsprechend ihrer Länge, das jewei lige Ende der kegeligen Teilkörper 101, 102 in Anströmungs richtung gegenüber der Verbrennungsluft 115 verlängern. Die Kanalisierung der Verbrennungsluft 115 in den Kegelhohlraum 114 kann durch Öffnen bzw. Schließen der Leitbleche 121a, 121b um einen im Bereich des Eintritts dieses Kanals in den Kegelhohlraum 114 plazierten Drehpunkt 123 optimiert werden, insbesondere ist dies vonnöten, wenn die ursprüngliche Spalt größe der tangentialen Lufteintrittsschlitze 119, 120 verän dert wird. Selbstverständlich können diese dynamische Vorkeh rungen auch statisch vorgesehen werden, indem bedarfsmäßige Leitbleche einen festen Bestandteil mit den kegeligen Teil körpern 101, 102 bilden. Ebenfalls kann der Vormischbrenner 100 auch ohne Leitbleche betrieben werden, oder es können an dere Hilfsmittel hierfür vorgesehen werden.

Bezugszeichenliste

1 Erste Verbrennungsstufe, Magerstufe
2 Zweite Verbrennungsstufe, nahstöchiometrische Stufe
3 Luft
4 Rauchgas konditioniert
6 Luft/Rauchgas-Gemisch
7 Drosselklappe
8 Rauchgasverteiler
9 Rauchgase aus Stufe 2
10 Wärmetauscher
11 Verdichter
12 Ringkammer
13 Eindüsungslöcher
14 Brennstoff/Rauchgas-Gemisch
15 Brennstoff
16 Wärmetauscher
17 Kesselfeuerraum
18 Rauchgase Kamin
19 Kamin
100 Brenner
101, 102 Teilkörper
101a, 102a Zylindrische Angangsteile
101b, 102b Längssymmetrieachsen
103 Brennstoffdüse
104 Brennstoffeindüsung
105 Brennstoffeindüsungsprofil
106 Rückströmzone (Vortex Breakdown)
107 Flammenfront
108, 109 Brennstoffleitungen
110 Frontwand
110a Luftbohrungen
110b Kühlluft
112 Flüssiger Brennstoff
113 Gasförmiger Brennstoff
114 Kegelhohlraum
115 Verbrennungsluft
116 Brennstoff-Eindüsung
117 Brennstoffdüsen
119, 120 Tangentiale Lufteintrittsschlitze
121a, 121b Leitbleche
122 Brennraum
123 Drehpunkt der Leitbleche

Claims

1. Verfahren zum Betrieb einer Feuerungsanlage, welche im we sentlichen aus einer ersten mit einem Brenner betreibbaren Verbrennungsstufe und einer dieser nachgeschalteten zweiten Verbrennungsstufe besteht, dadurch gekennzeichnet, daß als Verbrennungsluft (115) für die erste Verbrennungsstufe (1) ein Gemisch (6) aus Luft (3) und rückgeführtem Rauchgas (4) in den Brenner (100) einströmt, daß die Heißgase aus dieser ersten Verbrennungsstufe (1) vor Eintritt in die zweite Ver brennungsstufe (2) kalorisch moderiert werden, daß kopfsei tig der zweiten Verbrennungsstufe (2) in die Heißgase ein Gemisch (14) aus Brennstoff (15) und rückgeführtem Rauchgas (4) eingegeben wird, und daß die Verbrennung in dieser zwei ten Verbrennungsstufe (2) durch Selbstzündung ausgelöst wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die rückgeführten Rauchgase (4) für die erste und zweite Verbren nungsstufe (1, 2) vor deren Zumischung mit einem anderen Me dium (3, 15) kalorisch moderiert werden.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Verbrennungsstufe (1) als Magerstufe mit einem Sauer stoffgehalt von 9-13% betrieben wird, und daß die zweite Verbrennungsstufe (2) als nahstöchiometrische Stufe mit einem Sauerstoffgehalt von 2-4% betrieben wird.

4. Feuerungsanlage zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, wobei die Feuerungsanlage im wesentlichen aus einer ersten mit einem Brenner betreibbaren Verbrennungsstufe und einer nachgeschalteten zweiten Verbrennungsstufe besteht, dadurch gekennzeichnet, daß stromab der ersten Verbrennungsstufe (1) kopfseitig der zweiten Verbrennungsstufe (2) eine Ringkammer (12) angeordnet ist, daß die Wand der Ringkammer (12) Öff nungen (13) für die Eindüsung eines Gemisches (14) aus rück geführtem Rauchgas (4) und Brennstoff (15) aufweist, und daß der Brenner (100) mit einer verdichteten Verbrennungsluft (115) betreibbar ist.

5. Feuerungsanlage nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Brenner (100) aus mindestens zwei hohlen, kegelförmigen, in Strömungsrichtung ineinandergeschachtelten Teilkörpern (101, 102) besteht, deren jeweilige Längssymmetrieachsen (101b, 102b) gegeneinander versetzt verlaufen, daß die be nachbarten Wandungen der Teilkörper (101, 102) in deren Längserstreckung tangentiale Kanäle (119, 120) für einen Ver brennungsluftstrom (115) bilden, daß im von den Teilkörpern (101, 102) gebildeten Kegelhohlraum (114) mindestens eine Brennstoffdüse (103) vorhanden ist.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich der tangentialen Kanäle (119, 120) in deren Längser streckung weitere Brennstoffdüsen (117) angeordnet sind.

7. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß dich die Teilkörper (101, 102) in Strömungsrichtung unter ei nem festen Winkel kegelig erweitern.

8. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilkörper (101, 102) in Strömungsrichtung eine zunehmende Kegelneigung aufweisen.

9. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilkörper (101, 102) in Strömungsrichtung eine abnehmende Kegelneigung aufweisen.