JPH02269112A - 道路・床用塗材組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ＜ｓ業上の利用分野） 本発明は、道路や床面に施工する塗材組成物に関する。

（従来技術） 現在、歩道や遊歩道、公園などの路面、玄関ア１０−チ
、ベランダ床などの床面には、レジンモルタルが使用さ
れている。このようなコンクリートやアスファルト等の
道路・床面に対して施工されるレジンモルタルとしては
主に、 ■エポキシ樹脂系レジンモルタル ■ポリエステル樹脂系レジ２七ルタル ■アクリル樹脂系レジンモルタル（主にメタクリル酸メ
チル［以下ＭＭＡと言う、］レジンモルタル） 等が上布されている。

しかし、■エポキシ樹脂系レジンモルタルは、耐薬品性
が良好であり低収縮性かつ高強度という優れた特性を持
つが、反面柔軟性に欠は耐候性のレベルが低い。

一方、■ポリエステル樹脂系レジンモルタルは、耐酸性
が良好なものの、柔軟性に欠けかつアルカリ性に弱い、
また、硬化時の収縮が大きいという欠点を持っている。

さらに、■アクリル樹脂系レジンモルタルとしては主に
ＭＭＡレジンモルタルであるが、硬化速度が速く、約２
〜５時間で硬化することや、アクリル樹脂を使用してい
る為、耐候性が良好な上、耐酸性、耐アルカリ性に優れ
ており耐摩耗性にも優れるという特徴を有している。こ
のため、最近の道路・床の市場で求められる工期短縮の
ための速硬性と相まって、道路・床用レジンモルタルと
して、大いに需要が増大しつつある。

しかるに、ＭＭＡレジンモルタルは特に薄く施工した部
分に、衝撃や歪みが加わった場合、塗膜にクラックを生
じることがある。

また、さらにアスファルトやコンクリートなどにＭＭＡ
レジンモルタルを施工した場合、下地とのｌｌｊ１５Ｍ
収縮率の違いで、下地との密着不良を生じる場合がある
。

特に、夏季の昼間ＭＭＡレジンモルタルに直接太陽光が
照射し、夜間、急速に放熱冷却されるいわゆる寒熱縁り
返しで下地との密着不良が生じ塗膜のうき、たわみを生
じることがある。

このような問題点を解決するため、特開昭５８、適度な
強度と柔軟性を持たせ、耐久性に優れた塗膜ができると
しているが、樹脂のＴｇを下げた場合、塗膜が単に軟化
するにすぎず、塗膜が汚染するという問題が発生してき
た。

（発明が解決しようとする問題点） このように、道路・床用レジンモルタルの市場において
、工期短縮のため、速硬性に優れたアクリル樹脂系レジ
ンモルタル（１！にＭＭＡレジンモルタル）をアスファ
ルトやコンクリート上に薄く施工した部分の耐衝撃性の
向上および寒熱繰り遅し下でのコンクリートやアスファ
ルト等の下地の膨張収縮率とＭＭＡレジンモルタルの膨
張収縮率との違いによる！！！ｉｌのうさ、たわみ、ク
ラック発生等の問題点を解決することを目的にしている
。

（問題点を解決−するための手段） 塗膜の耐衝撃性の向上および寒熱繰り返し下での膨張収
縮率の違いによろうき、たわみ、クラックの発生防止の
ため、種々の検討を行った結果、重量平均分子量が１０
００〜１００００の持定楕遣を持つシリコーン系マクロ
モノマーをアクリル樹脂系レジンモルタル（主にＭＭＡ
レジンモルタル）に乳化させて使用することにより、塗
膜の耐衝撃性が向上し、下地からのｔ１１膜のうき、た
わみ、クラックの発生が防止できることを見いだし本発
明に至った。

通常、ＭＭＡレジン系にジメチルシリコーンの重合体で
あるシリコーンオイルを添加しても、シリう−ンオイル
の溶解パラメーター（５，５）に対しＭＭＡのパラメー
ターが（９，５）であるため、シリコーンオイルとＭＭ
Ａレジン系とは相溶しない。

これに対し、本発明においては、重量平均分子量が１０
００〜１００００で溶解パラメーターがＭＭＡに近い値
を持つポリオキシアルキレン基（例えば、ホイ［Ｈｏｙ
］の凝集定数によって計算した値テＥ　ＨｒＣＨ２０）
ａが８．５９、＋ｃＨｒＣＨｒＣＨｒｏ　ｈが８．７８
）にて変性することにより、溶解パラメーターの調整を
行ったシリコーン系マクロモノマーをホモジナイザー（
特殊化工機製）やデイスパーマット（ＢＹＫ社製）にて
ＭＭＡレジン中で高速？Ｌ化することにより、マクロモ
ノマーエマルションがＭＭＡレジン中で海島構造を形成
し、安定な乳化状態となる。

しかも、本発明塗材組成物中のシリコーン系マクロモノ
マーは、メタクリロイル基を持っているため、ＭＭＡレ
ジン相と一部共重合される。さらに、ジメチルシリコー
ンの分子構造がらせん構造であり主鎖が動きやすく分子
間力が小さいため弾力性に富み、耐衝撃性に帰れる。

例えば、重量平均分子量が１０００〜１００００のシリ
コーン系マクロモノマーを添加した本発明塗材組成物の
硬化体の場合Ｌ　ＯＯＯｋｇ／ｃｕｔの圧力で全体の約
９２〜９３％まで圧縮できる。

これらは単に、本発明塗材組成物中のンリコーン系マク
ロモノマーのみの作用ではなく塗膜中に形成されている
ミクロ相分離部分が関与しているものと考えられる。

このため、本特許のシリコーン系マクロモノマーを乳化
させたＭＭＡレジン系に、レドックス系重合開始剤とパ
ラフィンとを添加するとすぐに重合がはじまり、室内で
は約１〜３時間で重合が終了するが、この重合物をＪＩ
Ｓ　Ａ　６９１０による落球テストやデュポン式衝撃試
験機にて耐衝撃性試験を行ったところ良好な結果を示し
た。

さらに１．ＪＩＳ　Ａ　６９１５５．９　　温冷編り返
し作用に対する抵抗性テスｌ−（１０サイクル）を行い
塗膜表面のクラック状態の確認を行ったが、本発明の組
成物は艮好な抵抗性を示しな。

本発明において使用される（ａ）シリコーン系マクロモ
ノマーとは、式（１） ％式％ で表される＠量平均分子量が＆＝１０００〜１００００
のシリコーン系マクロモノマーである式（１）における
Ｒは炭素数１〜１０のものが適切で、これより炭素数が
大きくなると側鎖がかさ高くなるためシリコーンポリマ
ーの圧縮性や樹脂の耐衝撃性が悪くなる。このためＲは
、炭素数が１〜１０のものが良い。

式（１）のｍとｎとの比は、ｍ　／　ｎ　＝　５〜２０
が良（、ｍ／ｎ＜５の場合は、ジメチルシリコーン成分
が相対的に少なくなり、耐衝撃性が低下するし、ｍ／ｎ
＞２０の場合は、耐衝撃性は、良くなるものの、ＭＭＡ
レジンに乳化したシリコーン系マクロモノマーの乳化安
定性が悪くなる。

不飽和二重結合としては、メタクリロイル基、アクリロ
イル基、ビニル基、オレフィン基等があるが、ＭＭＡレ
ジンとの共重合性のため、メタクリロイル基を持つシリ
コーン系オリゴマーが望ましい。

また、式（１）の重量平均分子量は、１０００〜１００
００が適切である。

もし、重量平均分子量が１０００より小さければ、式（
１）のシリコーン系マクロモノマーをＭＭＡレジン系中
で高速乳化しても、安定な乳化状態を示すことができず
、乳化後代（１）のシリコーン系マクロモノマーがＭＭ
Ａレジン系から析出してＭＭＡレジン部分とマクロ七ツ
マ一部分との２相分離を生ずる。

−Ｈ、重量平均分子量が１．　ＯＯＯＯより大きければ
マクロモノマー自身の粘度が高くなり、５０重量％のメ
チルイゾブチルケトン溶液にした場合２０℃での粘度が
１００ρＳ以上と高くなりすぎるなめ、ＭＭＡレジン系
に乳化しにくくなる。

ＭＭＡレジン系におけるマクロモノマーの使用量は本発
明の特許請求の範囲のように１０〜３０重量部が適切で
ある。

本発明のシリコーン系マクロモノマーの使用量が１０重
量部より少なければ塗膜の耐衝撃性の向上は望めないし
、３０重量部より多ければ、ＭＭＡレジン中でシリコー
ン系マクロモノマーを高速乳化しても乳化状層で分散せ
ず一部が連続相となる。

本発明のシリコーン系マクロモノマーをスムースに乳化
させる方法としては、ＭＭＡレジン溶液を、攪拌羽根の
周速が７がら１５ｍ／秒に調整した攪拌機、例えばアジ
ホモミキサー（特殊（ヒエ機製）やデイスパー（浅田鉄
工製）などで高速攪拌しながら、シリコーン系マクロモ
ノマーを添加するのが望ましい。

本発明のシリコーン系マクロモノマーの合成方法として
は、通常の方法すなわちアニオン重合やラジカル重合が
用いられる。

例えば、「オリゴマーの最新応用技術（Ｒ＆Ｄレボ−）
−Ｎｏ、４４　）　Ｉ■ジクス発行のＰ２１に１ｍ示さ
れているように、ヘキサメチルシクロトリシロキサンを
用いてアニオン重合にて、シリコーン系マクロモノマー
を合成する例が開示されているが他の重合方法も使用で
きる。

次に（ｂ）アクリル酸エステル系モノマーまたは、メタ
クリル酸エステル系モノマーについて述べる。

アクリル酸エステル系モノマーとは、例えば、アクリル
酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アク
リル酸プロピル、アクリル酸２エチルヘキシル、アクリ
ル酸ラウリルなどがありメタクリル酸エステル系モノマ
ーとしては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル
、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸プロピル、メタク
リル酸２エナルヘキシルなどがある。

これらは反応性希釈剤であり、塗膜に強度を付与させる
ため、本発明の（Ｉ））の理論ガラス転移温度（以下１
’ｇと言う）を８０℃以上に調整することが望ましい。

もし、（ｂ）の使用量が３０重曖部より少なければ、塗
材を塗装する時作業性が悪く、セルフレベリング性が得
られず良好な塗膜面が得られない。

また、（ｂ）の使用量が５０重量部より多ければ塗材系
の粘度が低くなりすぎ硬化性が悪くなる。

作業性の確保のため、塗材系の粘度は、骨材が入らない
場合５〜１ｏｏｐｓにｊ！１　？５することが望ましい
。

仕）は塗膜強度を確保すると同時に塗膜の硬化時間の短
縮することを目的としている。

（Ｃ）の重合体または共重合体を形成するモノマーとし
ては、たとえばアクリル酸メチル、メタクリル酸メチル
、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸
ｎ−ブチル、メタクリル１ｊ９ｎ〜ブチル、アクリル酸
ｎ−プロピル、メタクリルａｎ−１０ピル、アクリルｒ
ｆｔ１２エチルヘキシル、メタクリル酸２エチルヘキシ
ル、メタクリル酸ラウリル等がある。

これらの七ツマ−のうち、塗膜に適度な強度と柔軟性を
付与させるため、ホモポリマーのＴｇが、８０℃以上の
メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等と、Ｔｇが
０℃以下のアクリル酸ローブチル、アクリル酸２エチル
ヘキシル等との組み合わせが良好で共重合体としてのＴ
ｇが８０℃以上に設定することが望ましい。

また、（ｂ）と（Ｃ）の混合溶液の粘度は、１０〜５０
０　ｐ　ｓ　／２０℃に調整することが望ましい。

（Ｃ）の使用量が３０部より少なければ、塗膜の硬化速
度が遅れるし、５０部より大きいと本発明の塗材組成物
を施工する時、セルフレベリング性が低下し、良好な塗
膜面が得られないし、（ａ）のシリコーン系マクロモノ
マーの本発明塗材組成物中においての含有量比が相対的
に小さくなり、ジノコーン系マクロモノマーの添加効果
が弱くなる結果、塗膜の耐衝撃性のレベルが低下する。

塗材の作業性を確保するためには、骨材が入らない場合
の粘度が１０〜５００　ｐ　Ｓ　／２０℃に調整するこ
とが望ましい。

さらに、塗膜の強度および耐溶剤性を向上させるため、
次のような架橋剤を併用してもかまわない。例えば、ジ
ビニルベンゼン、ジアリルフタレート、トリアリルフタ
レート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート
、ジプロピレングリコールジ（メタ）アクリレートのよ
うなものがある。

次に（ｄ）レドックス系重合開始削について述べる。

（ｄ＞の目的は、（ａ）のシリコーン系マクロモノマー
および（ｂ）の七ツマ−を重合させることである。

本発明の（ｄ）は、公知のレドックス系触媒で七ツマ−
がマクロマーに可溶な有機系のレドックス系触媒が良好
である。レドックス系における過酸化物の例としては、
例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオ
キサイド、インブチルパーオキサイド、０−メチルベン
ゾイルパーオキサイド、メチルインブチルケトンパーオ
キサイドのようなものがあり、還元剤としては例えば、
Ｎ、Ｎ　　−ジメチルアニリン、Ｎ−Ｎ’　−ジメチル
−Ｐ−トルイジン、Ｎ、Ｎ’　−ジ（ヒドロキシエチル
）−ｐ−トルイジン、Ｎ、Ｎ’　−ジ（２ヒドロキシプ
ロピル）−ｐ−トルイジンなどがある。

これらのうちでも、ベンゾイルパーオキサイドとＮ、Ｎ
″−ジメチルアニリンの組み合わせが良好で、この組み
合わせの重合開始剤を使用すると一３０〜５０℃の温度
範囲で２時間以内に塗膜を硬化させることができる。

レドックス系重合開始剤は、過酸化物と還元剤３当量ず
つ使用し過酸化物と還元剤の合計が０１重量部から５ｆ
ｊｔ部になるように調整することが望ましい。

レドックス系重合開始剤の使用量が０．１’１Ｌｆｔ部
より少なければ、本塗材組成物の硬化速度が遅れるし、
５車量部より多いと、硬化速度が早すぎ、塗材の可使時
間（以下、ポットライフと言う）が短くなるため、塗材
の施工に支障をきたす。

なお、レドックス系重合開始剤は、過酸化物と還元剤を
混合したとき、重合開始能を有するので、レドックス系
重合開始剤は、本発明の塗材を施工する直前に、添加す
るかまたは、あらかじめ還元剤を奉り材組成物に添加し
、施工直前に、過酸化物を添加して、硬化反応を進める
ことが望ましい 続いて、（ｅ）パラフィンまたはワックスについて述べ
る。

（ｅ）の目的は空気中の酸素の遮断による塗膜の硬化促
進を目的として使用する。

（ｅ）としては、５０°Ｃ以上の融点を有するパラフィ
ンまたはワックスが良好で、たとえば、バラフィンワ／
クス、ポリエチレンワックス、ステアリン酸、１．２−
ヒドロキシステアリン酸な′どがあるが好ましくはパラ
フィンワックスが使用される。

（ｅ）の使用量としては、０．５〜３重量部が望ましい
、もし、（ｅ）のパラフィンまたはワックスの使用量が
０５重箪部より少なければ、空気中の酸素を十分に遮断
することができないため、塗Ｎ塗膜を硬化させるラジカ
ル重合がスムースに進まず塗膜が硬化しなかったり、反
応硬化速度が遅れたりする。

もし、（ｅ）の使用量が３重量部より多ければ、ＩＪ！
、Ｈの表面にワックスがたまりすぎ、塗材組成物の硬化
塗膜上を人が歩行した場合、滑りゃすくなっており非常
に危険である。

本発明塗材組成物は、上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（
ｄ）、（ｅ）を必須成分とするが、さらに骨材や７Ｉｆ
ｌを添加しても良い。

骨材の種類としては、無機質系のものとして、炭酸カル
シウム、タルク、クレー、カオリン、シリカ、珪藻土、
炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、ｔｌｉＥ酸マグネシ
ウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウノ１、水酸化アルミ
ニウノ１、水酸化マグネシウム、酸化亜鉛、酸（ヒカル
シウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、アスベスト粉
、ガラス粉、シラスバルーン、ゼオライト、珪酸白土、
ガラス繊維、石綿、ウオラストナイトなどがあり有機質
系のものとして、木粉、バルブ粉などがある。

Ｂｎ料としては、カーボンブラック、クロムパーミリオ
ン、ベンガラ、群青、コバルトブルー、フタロシアニン
ブルー、フタロシアニングリーンなどがある。

これらの骨材や顔料を使用することにより、塗膜強度の
向上や塗膜の着色や下地の隠蔽をはかることができる。

特に骨材の種類と量は、塗装膜厚によって随時選択する
ことができる。

例えば、塗装Ｍ厚がｌａｍ以下の場合、ハケやローラー
やスプレーにて、塗装することが可能であるが、骨材を
入れ塗装膜厚が１〜１０鵬−となる場合は、コテ仕上げ
が望ましい。

この際、使用する骨材は１本発明の塗材組成物１００重
量部に対し、５０〜４００重量部、使用することが望ま
しい、５０重量部以下の場合は、塗膜厚をつけにくくな
り、４００重量部以上の場合は塗膜中の骨材比率が高く
なるため塗膜の強度が極端に低下し、塗膜がもろくなっ
てしまう。

さらに、骨材の粒度としては平滑な塗膜面を得るため膜
厚の１／１０以下の粒度を持つ骨材を使用することが望
ましい。

本塗材組成物は、使用時（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ
）、（ｅ）および必要ならば各種有機溶媒、可塑剤およ
び骨材を混合後、コンクリート、アスファルト、鋼板等
に使用可能であり、施工方法としてはスプレー方式、金
ゴテ仕上げ、刷毛塗り、ローラーコーティング等の方法
を用いることができる。

〈効果） 本特許による道路・床用塗材組成物は、耐摩耗性、耐衝
撃性、耐薬品性などに優れ、長期にわたり美観を損なう
ことがない。

このため、本発明によれば膜厚を１〜１０ｍ１付けるこ
とが可能な上、少なくとも２Ｍ以上の積層構造ににして
意匠性を高め、各種デザインに適応できる道路・床用塗
材が可能である。

この道路・床用塗材は、玄関アプローチ、ベランダ床、
施設内歩道、公園、遊歩道、歩道橋、ロビー床などに使
用可能である。

本発明塗材組成物の施工方法の一態様として、タイル様
の目地を形成する型枠を予め、プライマーや下塗りを施
したのち型枠を貼り付は本発明塗材組成物をコテ等によ
り塗１寸したのち型枠を除去し、さらに本発明塗材組成
物を塗付して仕上げる方法がある。このとき本発明塗材
組成物の特徴である硬化塗膜の優れた耐衝撃性により、
膜厚の薄い目地部分においても長期にわたって、ふくれ
、はがれ、クラック等は発生しない。

続いて実施例を述べるが、本実施例は本発明を限定する
ものではない。

（＠前例） ［本特許範囲内の分子量を持つシリコーン系マクロモノ
マーの合成法］ 合成方法は、Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｊｏｕｒｎａｌ、Ｖｏｌ
、］４．Ｎｏ、１１　Ｐ９１３−９１７　（１９８２）
に従った。

反応は、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）中で行い、シリ
コーン合成時は０℃の条件下で行った。容量２００−の
三つロフラスコに気密攪拌機、温度計、および５０−の
滴下漏斗を２箇所取り付けた。

反応中、反応系は攪拌を続けた６滴下漏斗にヘキサメナ
ルトリシロキサン（０、８１ｍｏｌ／ｊ）およびトリエ
チレングリコールテトラシクロトリシロキサン（０，装
置ｏ１／ｊ）を入れた。もう一方の滴下漏斗を通じてＴ
ＨＦ８０−をフラスコ内に入れた後、ヘキサメチルシク
ロトリシロキサンおよびトリエチレングリコールテトラ
シクロトリシロキサンの混合物を徐々に添加した。

次に、トリメチルシリオネートブチル（０，０６６３ｒ
ｄ／ｊｌ　）のＴ）ＩＦ溶液を手早くとベットにとり、
攪拌下でフラスコに加えた。

すると、直ちに重合が始まり、１５時間反応を継続させ
た０次に、反応容器をドライアイス・メタノール洛中で
一７８℃に冷却した後、３−（２−メタクリロイルオキ
シエトキシ）プロピルジメチルクロロシランを０　、０
７　ｍｏｌ／ｊを素早く添加し、反応を１時間継続した
。

その後その樹脂溶液をメタノール中に注いで、ポリマー
を析出させ精製した。

反応精製物の収率は８１％であった。得られたマクロモ
ノマーの分子量を液体クロマトグラフィーで確認した結
果１重量平均分子量は４２０ｏであった。

（参考例２） ［本発明範囲より小さな分子量を持つシリコーン系マク
ロモノマーの合成法］ 合成条件は、参考例１に従った。但し、トリメチルシリ
オネートブチル（０、３３２＋＊ｏｌ／Ｊ）のＴＨＦ溶
液および３−（２−メタクリロイルオキシエトキシ）プ
ロピルジメチルクロロシラン（０゜３６１■ｏｆ／ｊ）
を使用したところ収率８５％、重量平均分子量８８０の
マクロモノマーが得られた。

（参考例３） Ｅ本発明範囲より大きな分子量を持つシリコーン系マク
ロモノマーの合成法］ 合成条件は参考例１に従った。但し、トリメチルシリオ
ネートブチル（０，０１２ｍｏｌ／ｊ）のＴＨＦｉｆｅ
？＾及び３−（２−メタクリロイルオキシエトキシ）プ
ロピルジメチルクロロシラン（０，０１３ｌ１ｏｌ／ｊ
）を使用したところ、収率７５％、重量平均１２０００
のマクロモノマーが得られた。

（参考例４） 反応には、攪拌機、温度計、還流冷却器を取り付けた、
内容址５００−のフラスコに完全ケン化ポリビニルアル
コール（重合度１７００酢酸基１ｍｏｌＸ）　１　、５
重量部および部分けん化ポリビニルアルコール（重合度
１７００酢酸基１履ｏｌＸ）０゜０４重壁部を水２１０
重量部に溶解して加え、さらに過酸化ベンゾイル０．９
重量部をメチルメタクリレート８５重量部、ローブチル
アクリレート５重量部の混合物に溶解して加えた。

これを激しくかき混ぜなから湯浴中で６５℃に加熱した
。

するとただちに重合が始まり、フラスコの内温が３〜４
℃上昇するが湯浴を６５℃に保って３時間重合を続け、
次いで湯浴を７５℃まで上昇させた。

その後攪拌を続けながら、室温まで冷却した。

これを濾別し、よく水洗して風乾すると直径０゜５〜１
．０＋＊＋＊の（メタ）アクリル共重合体が得られた。

（実施例１） ・参考例４の（メタ）アクリル共重合体４２重量部 ・メチルメタクリレート　　　　　３６重量部・ｎ−ブ
チルメタクリレート　　　　２重量部・２エチルへキシ
ルメタクリレート　２重量部・ハイドロキノン　　　　
　０．００１ｆｆｉ量部の混合物をジャケット付き攪拌
機に仕込んだ、続いてこれを６０℃に加熱しながら、全
体を攪拌しくメタ）アクリル共重合体が完全に溶解した
のを確認した後、融点が５５〜６０’Ｃのｎ−パラフィ
ン１重量部を仕込んだ後、混合系を冷却した。

この樹脂溶液を周速８膳／ｓｅｃに調整したデイスパー
マット（ＢＹＫ社製）にて攪拌しながら、参考例１のシ
リコーン系マクロモノマー２０重量部を徐々に添加した
。

この樹脂液の粘度は、４．５ρｓ／２０℃であった（こ
れを樹脂液Ａとする。）この樹脂液Ａにジメチルアニリ
ン０．５部、ベンゾイルパーオキサイド１部のレドック
ス系重合開始剤を添加したところ、２０℃において約３
．５時間で硬化した。

これを、表２の実験結果に従い樹脂フィルム物性を確認
した。

次に、この樹脂液Ａに着色骨材１０５．５重量部（新東
陶材製）ケイ砂８号　５２．８重量部、エアロジル３０
０１重量部（日本エアロジル社製）を加えてよく攪拌し
さらに、ジメチルアニリン０．５重量部、過酸化ベンゾ
イル１重量部のレドックス系開始剤を添加した後、プラ
イマー処理したコンクリート床面に厚さが約７ｍｍにな
るように、金ゴテを用いて塗付した。

この骨材を配合した塗材は、コテ塗り作業性が良好で、
ポットライフは２０℃で約９０分であり約３５時間後に
塗膜が硬化したが、その表面は平滑な塗膜が形成された
。

（実施例２〜実施例３） 表１の配合に従って実施例１に準じて、樹脂液Ａを作製
した。さらに、実施例１に準じて樹脂液Ａを作製した。

（比較例１〜比較例１３） 表１の配合に従って実施例１に準じて樹脂液Ａを作製し
た。

（Ｅ！　Ｌ、比較例１は表１に示したようにマクロモノ
マーを使用しない場合、比較例２は参考例２のマクロモ
ノマーを使用した場合、比較例３は参考例３のマクロモ
ノマーを使用した場合であり、比較例４から比較例１３
までは参考例１のマクロモノマーを使用した。

（評価方法） １、粘度； 樹脂溶液または塗材を２５℃にした後、ＢＨ型粘度計に
て粘度を測定した。

２、乾燥時間： ＪＩＳに５４．００５．８における硬化乾燥により、硬
化時間を確認した。ただし、テストは２５℃にて行った
。

３、外観； 樹脂を１００　ｃｃのｐｐカップに約１ｃ１１の厚みに
なるように流し込んで硬化させてベレットを作製した。

そのベレットを目視にて確認した。

４、破断強度、破断伸度 ＪＩＳ　Ｋ　６３０１に従って引っ張り強さと伸びを確
認した。但し、サンプルはダンベル１号型を使用した。

５　衝撃試験： ＪＩＳ　Ｋ　５４００６．１３耐衝撃性Ａ法に従い、５
０ｃＩＩの高さから落球テストを行った。

６　衝撃変形試験： ＪＩＳ　Ｋ　５４００６．１３耐衝撃性Ｂ法（衝撃変形
試験）に従い、５０ｃ１１の高さからデュポン衝！ｌｌ
試験機の錘りを落とした。

クラック発生のレベル ５＞４＞３＞２＞１ クラックなし−−クラック発生 （良好）　　　　　　　　　（劣る） ７、寒熱繰り返し。

鉄板の上に、ブライマーを塗付後、骨材の入った塗材を
金ゴテにて、約８ａｍの厚さに塗付して、サンプル作製
を行った。その後ＪＩＳ　Ａ　６９１５５．９温熱編り
返し作用に対する抵抗性テストを行い塗膜表面のクラッ
ク状態の確認を行った。

８、作業性ニ ア、レベリング性のチエツクの際、金ゴテでの作業性の
しやすさを確認した。

以上、実施例および比較例の結果について検討すると、
シリコーン系マクロモノマーを加えなかった比較例１と
、シリコーン系マクロモノマーの分子量が本発明範囲よ
り小さいものを用いた比較例２の場合はいずれも衝撃試
験および衝撃変形試験の結果が悪く、寒熱繰り返し試験
では一部クラックが発生した。また、本発明範囲より大
きな分子量のシリコーン系マクロモノマーを用いた比較
例３は、粘度が高く作業性が不良であった。

同様に、シリコーン系マクロモノマーの分子量は本発明
範囲に入っているが、添加蓋が本発明範囲より少ない比
較例４は耐衝撃性に劣り、添加量が本発明範囲より多い
比較例５の場合は粘度が高く作業性に劣った。

次に、（ｂ）成分のアクリル酸メチル、アクリル酸ｎ−
ブチル、アクリル酸２エチルヘキシルの合計が本発明範
囲より多い比較例６は、樹脂溶液Ａおよび塗材系の粘度
が低すぎて硬化時間が長くなり、合計が本発明範囲より
多い比較例・７は粘度が高くなり作業性に劣った。

また、＜ｃ＞成分のアクリル酸エステル系重合体の添加
量が本発明範囲より少ない比較例８は、塗膜硬化時間が
長くなり、添加量が本発明範囲より多い比較例９は粘度
が高くなり作業性に劣った。

さらに、（ｄ）成分のレドックス系重合開始剤が本発明
範囲より少ない比較例１１は硬化速度が遅いため硬化時
間が長く、本発明範囲より多い比較例１０は硬化速度が
速すぎてポットライフが短く作業性が悪い。

また、＜ｅ＞成分のパラフィンまたはワックスの添加量
が本発明範囲より少ない比較例１２は空気を遮断できな
いため空気中の酸素によってラジカル重合が阻害され硬
化せず、添加量が多い比較例１３はパラフィンやワック
ス分のためにフィルム物性が低下し破断強度が弱くなっ
た。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）（ａ）一般式（ I ） ▲数式、化学式、表等があります▼（ I ） ［但し、Ｒは炭素数１〜１０のポリオキシアルキレン基
   、ｍ／ｎ＝５〜２０である。］ で表される、重量平均分子量が＠Ｍｗ＠＝１０００〜１
   ００００のシリコーン系マクロモノマーを１０〜３０重
   量部、 （ｂ）アクリル酸エステル系モノマーおよび／または、
   メタクリル酸エステル系モノマーを３０〜５０重量部、 （ｃ）アクリル酸エステル系モノマーおよび／または、
   メタクリル酸エステル系モノマーの重合体または共重合
   体を３０〜５０重量部、 （ｄ）レドックス系重合開始剤を０．１〜５重量部、 （ｅ）パラフィンまたはワックスを０．５〜５重量部と
   し、 （ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）を必須成分と
   し（ａ）を（ｂ）、（ｃ）の混合物に乳化させて使用す
   ることを特徴とする道路・床用塗材組成物。
2. （２）（ｂ）のメタクリル酸エステルモノマーがメタク
   リル酸メチルである請求項第１項記載の道路・床用塗材
   組成物。
3. （３）必須成分以外に骨材および／または顔料を含有す
   る請求項第１項または第２項に記載の道路・床用塗材組
   成物。