JPH02268905A - 表面処理鋼板用dr原板の冷間圧延機 - Google Patents

表面処理鋼板用dr原板の冷間圧延機

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JPH02268905A
JPH02268905A JP9160189A JP9160189A JPH02268905A JP H02268905 A JPH02268905 A JP H02268905A JP 9160189 A JP9160189 A JP 9160189A JP 9160189 A JP9160189 A JP 9160189A JP H02268905 A JPH02268905 A JP H02268905A
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Tadaaki Yasumi
忠明 八角
Yuji Shimoyama
下山 雄二
Takeo Onishi
大西 建男
Michio Yamashita
道雄 山下
Toshio Akizuki
秋月 敏夫
Yukio Ida
幸夫 井田
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    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B1/00Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/28Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill

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  • Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、硬質で且つ板厚の非常に薄い表面処理鋼板
用原板の冷間圧延機に係り、特に連続焼鈍後の表面処理
鋼板用原板を圧延するのに好適な冷間圧延機に関する。
〔従来の技術] 一般に、スズめっきやクロムめっき等の表面処理鋼板用
に供される表面処理鋼板用原板(以下、単に原板と略称
する)は、通常、第3図に示すような工程で製造される
。すなわち、4〜6スタンドのタンデム冷間圧延機によ
り、熱延綱帯を冷間圧延して所定の板厚にする。次いで
、箱焼鈍もしくは連続焼鈍を施した後、調質圧延あるい
は冷間圧延を行って原板を形成する。ここで、同図に示
すように、調質度がTI−T3の軟質材を製造する場合
には、箱焼鈍から調質圧延に移行する工程が取られ、調
質度がT4〜T6の比較的硬質の原板を製造する場合に
は、連続焼鈍から調質圧延に移行する工程が採用される
一方、硬質で且つ板厚の非常に薄い原板(調質度がDR
8〜DRIO)は、連続焼鈍から冷間圧延に移行する工
程で製造される。一般に調質度Tl〜T6の原板の板厚
は0.18〜0.40++n++、DR8〜DRIOの
原板(以下、DR材とも称す)の板厚は、0.15〜0
.18−であり、また降服応力については前者が25〜
45 kgf/mm” 、後者が55〜70 kgf/
mm”である。第1表は各調質度における原板の硬度(
ロックウェル)を示したものである。
第  1  表 さて、T1〜T6の原板の調質圧延においては、通常、
圧下率0.5〜2%であって、圧延油を使用せずにドラ
イな状態で行われる。そして、この調質圧延に供される
調質圧延機は下バツクアツプロールのみを回転駆動する
いわゆるシングルドライブ方式が主流となっている。
一方、DR材を製造するための焼鈍後の冷間圧延は、通
常、2〜3スタンドの圧延機(以下、DR圧延機<Do
uble Reduction Mill>と称す)に
よりなされ、またこのときの圧下率は目的とする硬度水
準、板厚等に応じて15〜60%の範囲内で適宜選択さ
れる。このようにDR圧延機は調質圧延機よりも圧下率
が高いため、圧延油を用いている。しかし圧延油を用い
ることにより圧下刃を低減してはいるものの、DR圧延
機の圧延トルクは調質圧延に比して非常に高いため、シ
ングルドライブではなく、上下両ワークロールを回転駆
動するツインドライブ方式が主流となっている。その理
由は、この場合、もしシングルドライブ方式とすると、
非駆動側のバックアップロールとワークロール、ワーク
ロールと被圧延材との間におけるスリップが懸念される
ためである。
〔発明が解決しようとする課題〕
ところで、前述の調質圧延やDR圧延における品質課題
の一つに、圧延後の原板の反り(これには幅方向の反り
〈C反り〉と、長手方向の反りくL反り〉の二つがある
)の発生防止がある。
ここで、乾式調質圧延で製造される原板では、調質圧延
機の出側に設置された数本の小径補助ロール(200m
mφ前後)によって前記反りを矯正することができる。
すなわち、T1〜T6の原手反は前述のように降服応力
が小さく、従って圧延機出側張力を10〜20 kgf
/mm2にすることによる前記補助ロールのレヘラー効
果によって、反りは矯正可能である。
しかしながら、DR圧延の場合には、調質圧延と同様に
補助ロールにより反りを矯正するためには、原板は極薄
硬質で降服応力が高いので圧延機出側張力を少なくとも
30 kgf/mm”以上にする必要があり、これは現
実的に不可能である。そこで従来は、DR圧延作業その
ものによってこの反り防止に対処していた。以下にその
詳細を述べる。
ここで、DR圧延における反りの発生要因としては、以
下の点が挙げられる。すなわち、(1)上下両ワークロ
ール間の周速差 (ロール径差等による)。
(2)上下両ワークロールの摩擦係数差(ロールの表面
粗度差、圧延油の被圧延材表裏における付着量差など)
(3)上下両ワークロールの各クラウン量差(イニシャ
ルクラウン ヒートクラウンなど)(4)圧延機の機械
的固有精度など。
このように、反り発生要因の殆どがワークロールに関す
るものである。従ってDR圧延において発生した反りの
量が許容範囲内に入らない場合には、ワークロールを取
り換えることにより、反り発生に対処してきた。このた
めDR圧延機の稼働率は60〜70%と非常に低く、生
産性、経済性等の点から大きな問題となっていた。
また、一方前記第3図の説明におけるように、原板の製
造工程は、目的とする硬度水準に応じて変化するため、
生産計画、工程管理などの面で非常に複雑な対応を要す
るという問題を残していた。
そこで、このような事情に対し、最近の傾向として工程
の単純化、集約化が進められており、例えば特公昭61
−32087号公報には連続焼鈍炉の出側に調質圧延機
を設置して、焼鈍工程と調質圧延工程を連続化する技術
が提案され、また特公昭56−3413号公報には、連
続焼鈍炉法のみによって調質度がT1〜T6の原板を製
造することが開示されている。
しかしながら、連続焼鈍炉の出側にDR圧延機を設置す
ることについては、未だ提案はなされていない。その理
由は上記DR圧延機における反りの問題のためである。
すなわち、連続焼鈍ラインの稼働率は90〜95%と非
常に高いのに比して、DR圧延機の稼働率は60〜70
%と非常に低い。
従ってDR圧延機を連続化すると、連続焼鈍自体の稼働
率も60〜70%程度に低下してしまい、生産性が悪化
して連続化のメリットは失われる。
本発明は、このような従来技術の問題点にかんがみてな
されたものであって、DR圧延における反りを低減でき
るDR圧延機を提供し、ひいては連続焼鈍ラインにイン
ライン化するのに好適なりR圧延機を提供することによ
り、上記課題を解決することを目的としている。
〔課題を解決するための手段〕
この発明は、少なくとも2スタンドを有する表面処理鋼
板用原板の冷間圧延機において、少なくとも第1スタン
ドを含む前段スタンドは、上下両ワークロールまたは上
下両バックアップロールを回転駆動可能に構成するとと
もに、少なくとも最終スタンドを含む後段スタンドは、
上下いずれか一方のワークロールまたは上下いずれか一
方のバックアップロールを回転駆動可能に構成した表面
処理鋼板用原板の冷間圧延機としたものであり、さらに
前記冷間圧延機を連続焼鈍ラインの焼鈍炉出側に設ける
ことが好ましい。
〔作用] 前述のように、DR圧延における反り発生要因は、ワー
クロールに関わるものが殆どであり、特に上下両ワーク
ロール間における周速差による影響が大であると考えら
れる。そこで本発明の構成は上述のごとく、最終スタン
ドを含む後段スタンドをシングルドライブとするもので
あるから、ワークロール周速差(径差)による反りを大
きく低減できる。そして稼働率も向上するので、連続焼
鈍ラインにDR圧延機をインライン化できるのである。
〔実施例〕
以下、本発明を第1図、第2図を参照して説明する。
本発明者らは、前述したDRぶりき原板の反り発生要因
の中で、冷間圧延機の最終スタンドの上下両ワークロー
ル間の周速差に着眼し、次のような実験を実施した。第
1図はその実験条件を模式的に示したものであって、1
は圧延される鋼板、2は第2スタンド■をなす圧延スタ
ンドのバックアップロール、3は圧延スタンドのワーク
ロール、4は第3スタンド■をなすスキンパススタンド
のバックアップロール、5はスキンパススタンドのワー
クロール、5uは非駆動ワークロール、6は圧延油スプ
レーノズルを示す。
く実験条件〉 1、ミル型式 4 Hi −33TD圧延機の第2スタンド及び第3ス
タンドを使用(第1スタンドは不使用)。
2、駆動方式 第2スタンド:上/下ワークロール駆動(メカタイ付) 第3スタンド:■上下両−クロール駆動(2水準)  
      (メカタイ付)■下ワークロール駆動 (上スピンドル取外し) 3、操業方法 第2スタンドの入側で圧延油を鋼板に塗布し、第2スタ
ンドで圧延。第2スタンドの出側で水切りを実施し、第
3スタンドでスキンパス圧延を行う。
4、圧延寸法及び素材条件 入側板厚0.220mn+、出側板厚0.150mm 
(圧下率32%)。板幅860mm。入側素材T2−1
/25、第3スタンドワークロール条件 (2水準−第1図(a)及び(b)) ■上/下ワークロール径: 597.41597.3 (径差0.1値)■上/下ワ
ークロール径: 608.6/608.9 (径差0.3胴)■は第1図
(a)、■は第1図(ト))として示す。
第2図に実験結果を示す。
■ 第3スタンド上/下ワークロール駆動で、径差0.
1+n+nではC反りが大であったが、同一ワークロー
ルのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール駆動に
変更しただけで、わずかにL反りのある反りに変化した
■ 第3スタンド上/下ワークロール駆動で、径差0.
3 [11111ではL反りが大であったが、同一ワー
クロールのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール
駆動に変更しただけで、わずかにL反りのある反りに変
化した。
このように、ワークロール径差0.1mm、  0.3
 mmといったワークロールの周速差にしてわずか0.
01〜0.05%のスピード差がDRぶりき原板の反り
に影響していること、さらに最終スタンドを片側駆動に
することにより、ワークロール径差の影響を排除できる
知見を得た。
〔発明の効果〕
以上説明したように、本発明によれば、反り発生が大き
く低減できるので、ワークロール交換頻度を従来の約1
15にすることができ、またDR圧延機の稼働率を60
〜70%から90%以上にすることができる結果、生産
性の向上に大きく寄与できる。
また、連続焼鈍ラインにDR圧延機を連続化できるので
納期短縮、労働生産性などにも大きく寄与できる等の効
果が得られる。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明の実施に関する実験条件を模式的に示し
た図であって、同図(a)は第3スタンドの上/下ワー
クロール駆動の場合、同図[有])は第3スタンドの下
ワークロールのみ駆動した場合を示す。 第2図は第1図の実験条件における実験結果である駆動
方式の反りに及ぼす影響を示す図、第3図は原板の製造
工程を示すフロー図である。 ■・・・・・・第2スタンド、■・・・・・・第3スタ
ンド、2゜4・・・・・・バックアップロール、3.5
・・・・・・ワークロール。

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. (1)少なくとも2スタンドを有する表面処理鋼板用原
    板の冷間圧延機において、少なくとも第1スタンドを含
    む前段スタンドは、上下両ワークロールまたは上下両バ
    ックアップロールを回転駆動可能に構成するとともに、
    少なくとも最終スタンドを含む後段スタンドは、上下い
    ずれか一方のワークロールまたは上下いずれか一方のバ
    ックアップロールを回転駆動可能に構成したことを特徴
    とする表面処理鋼板用原板の冷間圧延機。
  2. (2)前記冷間圧延機を連続焼鈍ラインの焼鈍炉出側に
    設けた請求項(1)記載の表面処理鋼板用原板の冷間圧
    延機。
JP1091601A 1989-04-11 1989-04-11 表面処理鋼板用dr原板の冷間圧延機 Expired - Fee Related JPH07115052B2 (ja)

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