JPH02268905A - 表面処理鋼板用ｄｒ原板の冷間圧延機 - Google Patents
表面処理鋼板用ｄｒ原板の冷間圧延機Info
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- JPH02268905A JPH02268905A JP9160189A JP9160189A JPH02268905A JP H02268905 A JPH02268905 A JP H02268905A JP 9160189 A JP9160189 A JP 9160189A JP 9160189 A JP9160189 A JP 9160189A JP H02268905 A JPH02268905 A JP H02268905A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、硬質で且つ板厚の非常に薄い表面処理鋼板
用原板の冷間圧延機に係り、特に連続焼鈍後の表面処理
鋼板用原板を圧延するのに好適な冷間圧延機に関する。
用原板の冷間圧延機に係り、特に連続焼鈍後の表面処理
鋼板用原板を圧延するのに好適な冷間圧延機に関する。
〔従来の技術］
一般に、スズめっきやクロムめっき等の表面処理鋼板用
に供される表面処理鋼板用原板（以下、単に原板と略称
する）は、通常、第３図に示すような工程で製造される
。すなわち、４〜６スタンドのタンデム冷間圧延機によ
り、熱延綱帯を冷間圧延して所定の板厚にする。次いで
、箱焼鈍もしくは連続焼鈍を施した後、調質圧延あるい
は冷間圧延を行って原板を形成する。ここで、同図に示
すように、調質度がＴＩ−Ｔ３の軟質材を製造する場合
には、箱焼鈍から調質圧延に移行する工程が取られ、調
質度がＴ４〜Ｔ６の比較的硬質の原板を製造する場合に
は、連続焼鈍から調質圧延に移行する工程が採用される
。
に供される表面処理鋼板用原板（以下、単に原板と略称
する）は、通常、第３図に示すような工程で製造される
。すなわち、４〜６スタンドのタンデム冷間圧延機によ
り、熱延綱帯を冷間圧延して所定の板厚にする。次いで
、箱焼鈍もしくは連続焼鈍を施した後、調質圧延あるい
は冷間圧延を行って原板を形成する。ここで、同図に示
すように、調質度がＴＩ−Ｔ３の軟質材を製造する場合
には、箱焼鈍から調質圧延に移行する工程が取られ、調
質度がＴ４〜Ｔ６の比較的硬質の原板を製造する場合に
は、連続焼鈍から調質圧延に移行する工程が採用される
。
一方、硬質で且つ板厚の非常に薄い原板（調質度がＤＲ
８〜ＤＲＩＯ）は、連続焼鈍から冷間圧延に移行する工
程で製造される。一般に調質度Ｔｌ〜Ｔ６の原板の板厚
は０．１８〜０．４０＋＋ｎ＋＋、ＤＲ８〜ＤＲＩＯの
原板（以下、ＤＲ材とも称す）の板厚は、０．１５〜０
．１８−であり、また降服応力については前者が２５〜
４５ ｋｇｆ／ｍｍ” 、後者が５５〜７０ ｋｇｆ／
ｍｍ”である。第１表は各調質度における原板の硬度（
ロックウェル）を示したものである。
８〜ＤＲＩＯ）は、連続焼鈍から冷間圧延に移行する工
程で製造される。一般に調質度Ｔｌ〜Ｔ６の原板の板厚
は０．１８〜０．４０＋＋ｎ＋＋、ＤＲ８〜ＤＲＩＯの
原板（以下、ＤＲ材とも称す）の板厚は、０．１５〜０
．１８−であり、また降服応力については前者が２５〜
４５ ｋｇｆ／ｍｍ” 、後者が５５〜７０ ｋｇｆ／
ｍｍ”である。第１表は各調質度における原板の硬度（
ロックウェル）を示したものである。
第 １ 表
さて、Ｔ１〜Ｔ６の原板の調質圧延においては、通常、
圧下率０．５〜２％であって、圧延油を使用せずにドラ
イな状態で行われる。そして、この調質圧延に供される
調質圧延機は下バツクアツプロールのみを回転駆動する
いわゆるシングルドライブ方式が主流となっている。
圧下率０．５〜２％であって、圧延油を使用せずにドラ
イな状態で行われる。そして、この調質圧延に供される
調質圧延機は下バツクアツプロールのみを回転駆動する
いわゆるシングルドライブ方式が主流となっている。
一方、ＤＲ材を製造するための焼鈍後の冷間圧延は、通
常、２〜３スタンドの圧延機（以下、ＤＲ圧延機＜Ｄｏ
ｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ Ｍｉｌｌ＞と称す）に
よりなされ、またこのときの圧下率は目的とする硬度水
準、板厚等に応じて１５〜６０％の範囲内で適宜選択さ
れる。このようにＤＲ圧延機は調質圧延機よりも圧下率
が高いため、圧延油を用いている。しかし圧延油を用い
ることにより圧下刃を低減してはいるものの、ＤＲ圧延
機の圧延トルクは調質圧延に比して非常に高いため、シ
ングルドライブではなく、上下両ワークロールを回転駆
動するツインドライブ方式が主流となっている。その理
由は、この場合、もしシングルドライブ方式とすると、
非駆動側のバックアップロールとワークロール、ワーク
ロールと被圧延材との間におけるスリップが懸念される
ためである。
常、２〜３スタンドの圧延機（以下、ＤＲ圧延機＜Ｄｏ
ｕｂｌｅ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ Ｍｉｌｌ＞と称す）に
よりなされ、またこのときの圧下率は目的とする硬度水
準、板厚等に応じて１５〜６０％の範囲内で適宜選択さ
れる。このようにＤＲ圧延機は調質圧延機よりも圧下率
が高いため、圧延油を用いている。しかし圧延油を用い
ることにより圧下刃を低減してはいるものの、ＤＲ圧延
機の圧延トルクは調質圧延に比して非常に高いため、シ
ングルドライブではなく、上下両ワークロールを回転駆
動するツインドライブ方式が主流となっている。その理
由は、この場合、もしシングルドライブ方式とすると、
非駆動側のバックアップロールとワークロール、ワーク
ロールと被圧延材との間におけるスリップが懸念される
ためである。
ところで、前述の調質圧延やＤＲ圧延における品質課題
の一つに、圧延後の原板の反り（これには幅方向の反り
〈Ｃ反り〉と、長手方向の反りくＬ反り〉の二つがある
）の発生防止がある。
の一つに、圧延後の原板の反り（これには幅方向の反り
〈Ｃ反り〉と、長手方向の反りくＬ反り〉の二つがある
）の発生防止がある。
ここで、乾式調質圧延で製造される原板では、調質圧延
機の出側に設置された数本の小径補助ロール（２００ｍ
ｍφ前後）によって前記反りを矯正することができる。
機の出側に設置された数本の小径補助ロール（２００ｍ
ｍφ前後）によって前記反りを矯正することができる。
すなわち、Ｔ１〜Ｔ６の原手反は前述のように降服応力
が小さく、従って圧延機出側張力を１０〜２０ ｋｇｆ
／ｍｍ２にすることによる前記補助ロールのレヘラー効
果によって、反りは矯正可能である。
が小さく、従って圧延機出側張力を１０〜２０ ｋｇｆ
／ｍｍ２にすることによる前記補助ロールのレヘラー効
果によって、反りは矯正可能である。
しかしながら、ＤＲ圧延の場合には、調質圧延と同様に
補助ロールにより反りを矯正するためには、原板は極薄
硬質で降服応力が高いので圧延機出側張力を少なくとも
３０ ｋｇｆ／ｍｍ”以上にする必要があり、これは現
実的に不可能である。そこで従来は、ＤＲ圧延作業その
ものによってこの反り防止に対処していた。以下にその
詳細を述べる。
補助ロールにより反りを矯正するためには、原板は極薄
硬質で降服応力が高いので圧延機出側張力を少なくとも
３０ ｋｇｆ／ｍｍ”以上にする必要があり、これは現
実的に不可能である。そこで従来は、ＤＲ圧延作業その
ものによってこの反り防止に対処していた。以下にその
詳細を述べる。
ここで、ＤＲ圧延における反りの発生要因としては、以
下の点が挙げられる。すなわち、（１）上下両ワークロ
ール間の周速差 （ロール径差等による）。
下の点が挙げられる。すなわち、（１）上下両ワークロ
ール間の周速差 （ロール径差等による）。
（２）上下両ワークロールの摩擦係数差（ロールの表面
粗度差、圧延油の被圧延材表裏における付着量差など）
。
粗度差、圧延油の被圧延材表裏における付着量差など）
。
（３）上下両ワークロールの各クラウン量差（イニシャ
ルクラウン ヒートクラウンなど）（４）圧延機の機械
的固有精度など。
ルクラウン ヒートクラウンなど）（４）圧延機の機械
的固有精度など。
このように、反り発生要因の殆どがワークロールに関す
るものである。従ってＤＲ圧延において発生した反りの
量が許容範囲内に入らない場合には、ワークロールを取
り換えることにより、反り発生に対処してきた。このた
めＤＲ圧延機の稼働率は６０〜７０％と非常に低く、生
産性、経済性等の点から大きな問題となっていた。
るものである。従ってＤＲ圧延において発生した反りの
量が許容範囲内に入らない場合には、ワークロールを取
り換えることにより、反り発生に対処してきた。このた
めＤＲ圧延機の稼働率は６０〜７０％と非常に低く、生
産性、経済性等の点から大きな問題となっていた。
また、一方前記第３図の説明におけるように、原板の製
造工程は、目的とする硬度水準に応じて変化するため、
生産計画、工程管理などの面で非常に複雑な対応を要す
るという問題を残していた。
造工程は、目的とする硬度水準に応じて変化するため、
生産計画、工程管理などの面で非常に複雑な対応を要す
るという問題を残していた。
そこで、このような事情に対し、最近の傾向として工程
の単純化、集約化が進められており、例えば特公昭６１
−３２０８７号公報には連続焼鈍炉の出側に調質圧延機
を設置して、焼鈍工程と調質圧延工程を連続化する技術
が提案され、また特公昭５６−３４１３号公報には、連
続焼鈍炉法のみによって調質度がＴ１〜Ｔ６の原板を製
造することが開示されている。
の単純化、集約化が進められており、例えば特公昭６１
−３２０８７号公報には連続焼鈍炉の出側に調質圧延機
を設置して、焼鈍工程と調質圧延工程を連続化する技術
が提案され、また特公昭５６−３４１３号公報には、連
続焼鈍炉法のみによって調質度がＴ１〜Ｔ６の原板を製
造することが開示されている。
しかしながら、連続焼鈍炉の出側にＤＲ圧延機を設置す
ることについては、未だ提案はなされていない。その理
由は上記ＤＲ圧延機における反りの問題のためである。
ることについては、未だ提案はなされていない。その理
由は上記ＤＲ圧延機における反りの問題のためである。
すなわち、連続焼鈍ラインの稼働率は９０〜９５％と非
常に高いのに比して、ＤＲ圧延機の稼働率は６０〜７０
％と非常に低い。
常に高いのに比して、ＤＲ圧延機の稼働率は６０〜７０
％と非常に低い。
従ってＤＲ圧延機を連続化すると、連続焼鈍自体の稼働
率も６０〜７０％程度に低下してしまい、生産性が悪化
して連続化のメリットは失われる。
率も６０〜７０％程度に低下してしまい、生産性が悪化
して連続化のメリットは失われる。
本発明は、このような従来技術の問題点にかんがみてな
されたものであって、ＤＲ圧延における反りを低減でき
るＤＲ圧延機を提供し、ひいては連続焼鈍ラインにイン
ライン化するのに好適なりＲ圧延機を提供することによ
り、上記課題を解決することを目的としている。
されたものであって、ＤＲ圧延における反りを低減でき
るＤＲ圧延機を提供し、ひいては連続焼鈍ラインにイン
ライン化するのに好適なりＲ圧延機を提供することによ
り、上記課題を解決することを目的としている。
この発明は、少なくとも２スタンドを有する表面処理鋼
板用原板の冷間圧延機において、少なくとも第１スタン
ドを含む前段スタンドは、上下両ワークロールまたは上
下両バックアップロールを回転駆動可能に構成するとと
もに、少なくとも最終スタンドを含む後段スタンドは、
上下いずれか一方のワークロールまたは上下いずれか一
方のバックアップロールを回転駆動可能に構成した表面
処理鋼板用原板の冷間圧延機としたものであり、さらに
前記冷間圧延機を連続焼鈍ラインの焼鈍炉出側に設ける
ことが好ましい。
板用原板の冷間圧延機において、少なくとも第１スタン
ドを含む前段スタンドは、上下両ワークロールまたは上
下両バックアップロールを回転駆動可能に構成するとと
もに、少なくとも最終スタンドを含む後段スタンドは、
上下いずれか一方のワークロールまたは上下いずれか一
方のバックアップロールを回転駆動可能に構成した表面
処理鋼板用原板の冷間圧延機としたものであり、さらに
前記冷間圧延機を連続焼鈍ラインの焼鈍炉出側に設ける
ことが好ましい。
〔作用］
前述のように、ＤＲ圧延における反り発生要因は、ワー
クロールに関わるものが殆どであり、特に上下両ワーク
ロール間における周速差による影響が大であると考えら
れる。そこで本発明の構成は上述のごとく、最終スタン
ドを含む後段スタンドをシングルドライブとするもので
あるから、ワークロール周速差（径差）による反りを大
きく低減できる。そして稼働率も向上するので、連続焼
鈍ラインにＤＲ圧延機をインライン化できるのである。
クロールに関わるものが殆どであり、特に上下両ワーク
ロール間における周速差による影響が大であると考えら
れる。そこで本発明の構成は上述のごとく、最終スタン
ドを含む後段スタンドをシングルドライブとするもので
あるから、ワークロール周速差（径差）による反りを大
きく低減できる。そして稼働率も向上するので、連続焼
鈍ラインにＤＲ圧延機をインライン化できるのである。
以下、本発明を第１図、第２図を参照して説明する。
本発明者らは、前述したＤＲぶりき原板の反り発生要因
の中で、冷間圧延機の最終スタンドの上下両ワークロー
ル間の周速差に着眼し、次のような実験を実施した。第
１図はその実験条件を模式的に示したものであって、１
は圧延される鋼板、２は第２スタンド■をなす圧延スタ
ンドのバックアップロール、３は圧延スタンドのワーク
ロール、４は第３スタンド■をなすスキンパススタンド
のバックアップロール、５はスキンパススタンドのワー
クロール、５ｕは非駆動ワークロール、６は圧延油スプ
レーノズルを示す。
の中で、冷間圧延機の最終スタンドの上下両ワークロー
ル間の周速差に着眼し、次のような実験を実施した。第
１図はその実験条件を模式的に示したものであって、１
は圧延される鋼板、２は第２スタンド■をなす圧延スタ
ンドのバックアップロール、３は圧延スタンドのワーク
ロール、４は第３スタンド■をなすスキンパススタンド
のバックアップロール、５はスキンパススタンドのワー
クロール、５ｕは非駆動ワークロール、６は圧延油スプ
レーノズルを示す。
く実験条件〉
１、ミル型式
４ Ｈｉ −３３ＴＤ圧延機の第２スタンド及び第３ス
タンドを使用（第１スタンドは不使用）。
タンドを使用（第１スタンドは不使用）。
２、駆動方式
第２スタンド：上／下ワークロール駆動（メカタイ付）
第３スタンド：■上下両−クロール駆動（２水準）
（メカタイ付）■下ワークロール駆動 （上スピンドル取外し） ３、操業方法 第２スタンドの入側で圧延油を鋼板に塗布し、第２スタ
ンドで圧延。第２スタンドの出側で水切りを実施し、第
３スタンドでスキンパス圧延を行う。
（メカタイ付）■下ワークロール駆動 （上スピンドル取外し） ３、操業方法 第２スタンドの入側で圧延油を鋼板に塗布し、第２スタ
ンドで圧延。第２スタンドの出側で水切りを実施し、第
３スタンドでスキンパス圧延を行う。
４、圧延寸法及び素材条件
入側板厚０．２２０ｍｎ＋、出側板厚０．１５０ｍｍ
（圧下率３２％）。板幅８６０ｍｍ。入側素材Ｔ２−１
／２５、第３スタンドワークロール条件 （２水準−第１図（ａ）及び（ｂ）） ■上／下ワークロール径： ５９７．４１５９７．３ （径差０．１値）■上／下ワ
ークロール径： ６０８．６／６０８．９ （径差０．３胴）■は第１図
（ａ）、■は第１図（ト））として示す。
（圧下率３２％）。板幅８６０ｍｍ。入側素材Ｔ２−１
／２５、第３スタンドワークロール条件 （２水準−第１図（ａ）及び（ｂ）） ■上／下ワークロール径： ５９７．４１５９７．３ （径差０．１値）■上／下ワ
ークロール径： ６０８．６／６０８．９ （径差０．３胴）■は第１図
（ａ）、■は第１図（ト））として示す。
第２図に実験結果を示す。
■ 第３スタンド上／下ワークロール駆動で、径差０．
１＋ｎ＋ｎではＣ反りが大であったが、同一ワークロー
ルのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール駆動に
変更しただけで、わずかにＬ反りのある反りに変化した
。
１＋ｎ＋ｎではＣ反りが大であったが、同一ワークロー
ルのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール駆動に
変更しただけで、わずかにＬ反りのある反りに変化した
。
■ 第３スタンド上／下ワークロール駆動で、径差０．
３ ［１１１１１ではＬ反りが大であったが、同一ワー
クロールのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール
駆動に変更しただけで、わずかにＬ反りのある反りに変
化した。
３ ［１１１１１ではＬ反りが大であったが、同一ワー
クロールのまま、上スピンドルを取外し下ワークロール
駆動に変更しただけで、わずかにＬ反りのある反りに変
化した。
このように、ワークロール径差０．１ｍｍ、 ０．３
ｍｍといったワークロールの周速差にしてわずか０．
０１〜０．０５％のスピード差がＤＲぶりき原板の反り
に影響していること、さらに最終スタンドを片側駆動に
することにより、ワークロール径差の影響を排除できる
知見を得た。
ｍｍといったワークロールの周速差にしてわずか０．
０１〜０．０５％のスピード差がＤＲぶりき原板の反り
に影響していること、さらに最終スタンドを片側駆動に
することにより、ワークロール径差の影響を排除できる
知見を得た。
以上説明したように、本発明によれば、反り発生が大き
く低減できるので、ワークロール交換頻度を従来の約１
１５にすることができ、またＤＲ圧延機の稼働率を６０
〜７０％から９０％以上にすることができる結果、生産
性の向上に大きく寄与できる。
く低減できるので、ワークロール交換頻度を従来の約１
１５にすることができ、またＤＲ圧延機の稼働率を６０
〜７０％から９０％以上にすることができる結果、生産
性の向上に大きく寄与できる。
また、連続焼鈍ラインにＤＲ圧延機を連続化できるので
納期短縮、労働生産性などにも大きく寄与できる等の効
果が得られる。
納期短縮、労働生産性などにも大きく寄与できる等の効
果が得られる。
第１図は本発明の実施に関する実験条件を模式的に示し
た図であって、同図（ａ）は第３スタンドの上／下ワー
クロール駆動の場合、同図［有］）は第３スタンドの下
ワークロールのみ駆動した場合を示す。 第２図は第１図の実験条件における実験結果である駆動
方式の反りに及ぼす影響を示す図、第３図は原板の製造
工程を示すフロー図である。 ■・・・・・・第２スタンド、■・・・・・・第３スタ
ンド、２゜４・・・・・・バックアップロール、３．５
・・・・・・ワークロール。
た図であって、同図（ａ）は第３スタンドの上／下ワー
クロール駆動の場合、同図［有］）は第３スタンドの下
ワークロールのみ駆動した場合を示す。 第２図は第１図の実験条件における実験結果である駆動
方式の反りに及ぼす影響を示す図、第３図は原板の製造
工程を示すフロー図である。 ■・・・・・・第２スタンド、■・・・・・・第３スタ
ンド、２゜４・・・・・・バックアップロール、３．５
・・・・・・ワークロール。
Claims (2)
- （１）少なくとも２スタンドを有する表面処理鋼板用原
板の冷間圧延機において、少なくとも第１スタンドを含
む前段スタンドは、上下両ワークロールまたは上下両バ
ックアップロールを回転駆動可能に構成するとともに、
少なくとも最終スタンドを含む後段スタンドは、上下い
ずれか一方のワークロールまたは上下いずれか一方のバ
ックアップロールを回転駆動可能に構成したことを特徴
とする表面処理鋼板用原板の冷間圧延機。 - （２）前記冷間圧延機を連続焼鈍ラインの焼鈍炉出側に
設けた請求項（１）記載の表面処理鋼板用原板の冷間圧
延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1091601A JPH07115052B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | 表面処理鋼板用ｄｒ原板の冷間圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1091601A JPH07115052B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | 表面処理鋼板用ｄｒ原板の冷間圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02268905A true JPH02268905A (ja) | 1990-11-02 |
| JPH07115052B2 JPH07115052B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=14031077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1091601A Expired - Fee Related JPH07115052B2 (ja) | 1989-04-11 | 1989-04-11 | 表面処理鋼板用ｄｒ原板の冷間圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07115052B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010075985A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 冷間圧延機列、冷間圧延ライン、金属板の冷間圧延方法、ならびに、冷延金属板の製造方法 |
| JP2010075986A (ja) * | 2008-09-29 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 冷間圧延機列、冷間圧延ライン、金属板の冷間圧延方法、ならびに、冷延金属板の製造方法 |
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Citations (3)
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| JPS4977865A (ja) * | 1972-11-30 | 1974-07-26 | ||
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1989
- 1989-04-11 JP JP1091601A patent/JPH07115052B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
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| JPH07115052B2 (ja) | 1995-12-13 |
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