JPH0324281B2

JPH0324281B2 -

Info

Publication number: JPH0324281B2
Application number: JP60161750A
Authority: JP
Inventors: Tadao Tanomura; Minoru Matsuzaki; Keiji Nishimura; Keiichi Yoshioka; Setsuo Kakihara
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1985-07-24
Filing date: 1985-07-24
Publication date: 1991-04-02
Also published as: JPS6224803A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）この発明は、オーステナイト系ステンレス鋼ス
ラブの熱間圧延方法に関し、とくに該スラブの熱
間圧延の際に避けるのが困難であつた表面欠陥の
一つである肌荒れを効果的に軽減しようとするも
のである。（従来の技術）オーステナイト系ステンレス鋼スラブは、加熱
炉によつて所定の温度にまで加熱した後、粗圧延
機群にて所定の厚みまで圧延（この段階の圧延材
を以下シートバーと記す）し、ついで得られたシ
ートバーを仕上げ圧延過程で複数の仕上げ圧延機
によつて圧延して最終仕上げ板厚としていた。（発明が解決しようとする課題）さて、近年では連続鋳造、熱間圧延を含めて、
操業の能率の改善、歩留りの向上が図られ、とく
に、熱間圧延に供給されるスラブのような圧延材
においてはその厚みが益々厚くなつてきていて、
粗圧延段階での各パスの圧下量は以前に比べ増加
する傾向にあり、これとともに圧延負荷も大きく
なつてきている。ここに、オーステナイト系ステンレス鋼の如き
変形抵抗の高い材料を熱間圧延する場合において
とくに粗圧延段階で発生する肌荒れは、ロールと
圧延材の焼き付き現象であり、ロールと圧延材の
接触圧力が高いことが原因になつている。すなわち、粗圧延段階における肌荒れは、スラ
ブの温度が高いために圧延ロールの温度も上昇
し、この高温状態にあるロールでオーステナイト
系ステンレス鋼のような変形抵抗の高い材料を高
圧下すると、圧延負荷が非常に高くなり、ロール
が高温ゆえにロールと圧延材の焼き付き現象が発
生しロールに肌荒れが生じ、これが圧延材に転写
されて鋼板の肌荒れにつながるのである。したがつて、上記のようにスラブ厚みが益々厚
くなる状況下では、粗圧延におけるロールと圧延
材の接触圧力が高くなり肌荒れを起こし易い状況
になつてきている。また、仕上げ圧延段階の後段側のスタンドで圧
下量を増した場合、ロールの撓みが大きくなり、
圧延材のエツジ部分が板幅方向の中央部に比較し
て強圧下され、圧延材の幅方向で伸び率の違いが
生じて、耳伸びと呼ばれる形状となるのが避けら
れない。また、ロールカーブを変更し耳部の圧下
量を適性化する方法で後段側のタンドの圧下量を
増した場合、幅方向中央部の伸び率が大きくな
り、かつ耳部の伸び率も大きくなる。従つて仕上げ圧延群における圧下配分は、スタ
ンドの前段部で強圧下するほうが形状等の面では
問題なく通板できることから、従来からは前段強
圧下型の圧下スケジユールとなつていたが、圧延
負荷の高い仕上げ圧延スタンド前段においてもロ
ールに肌荒れを生じるために、粗圧延と同様の表
面欠陥が問題となつていた。すなわち、仕上げ圧延域では、圧延材の幅方向
端部の温度低下が著しく、それ故この部分ではさ
らに変形抵抗が高くなり、この領域に対応するロ
ール表面が繰返し応力によつて肌荒れが生じるの
である。なお、オーステナイト系ステンレス鋼スラブの
加熱温度は、これを高温に加熱した場合、第８図
にみられるように粒界割れに起因した線きずと呼
ばれる欠陥が発生し易くなるために通常は1300℃
以下の温度に抑えられていて、そのため高温加熱
化による圧延負荷の低減は難しい状況にある。このような操業下で、熱間圧延ラインの粗圧延
及び仕上げ圧延において適切な圧下配分を定める
ことによりオーステナイト系ステンレス鋼の肌荒
れ、線きず等の表面欠陥を防止乃至は軽減できる
圧延方法を提案することがこの発明の目的であ
る。（課題を解決するための手段）この発明は、オーステナイト系ステンレス鋼ス
ラブを、1300℃以下の温度域に加熱したのち熱間
圧延するに当たり、上記スラブの粗圧延段階に
て、１パス当たりの圧下率が25％以下になる圧延
を施し、その粗圧延段階における少なくとも最終
２パスにて圧下率が35％以下になる圧延を施し、
次いで仕上げ圧延の入側における板温を900℃以
上に確保したうえで、１パス当たりの圧下率を30
％以下とする条件下に仕上げ圧延を施すことを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼スラブの
熱間圧延方法である。ここで、この発明におけるオーステナイト系ス
テンレス鋼スラブとしては、その成分組成が、Ｃ：0.001〜0.20wt％、Si：0.10〜5.0wt％、 Mn：0.1〜11.0wt％、Ｐ：0.050wt％以下、Ｓ：0.02wt％以下、Cr：11.0〜30.0wt％、 Ni：2.0〜30.0wt％、Ｎ：0.001〜0.15wt％、Ｏ：0.15wt％以下、Al：０〜4.0wt％ Mo：０〜5.0wt％、Nb：０〜1.0wt％、 Cu：０〜3.0wt％及びTi：０〜0.1wt％を含有
し、その他残部がFeおよび不可避的不純物から
なるものが有利に適合する。（作用）粗圧延の少なくとも最終２パスを除く圧延にお
ける圧下率を25％以下とし、少なくとも最終２パ
スにおける圧下率を35％とする理由について述べ
る。第１図ａ，ｂに、Ｃ：0.05wt％（以下単に％で
示す）Si：0.65％、Mn：1.5％、Ｐ：0.04％、Ｓ：0.008％、Cr：18.03％、Ni：9.51％、Ｎ：0.020％、Ｏ：0.006％、Al：0.005％、 Mo：0.40％、Cu：0.1％、Ti：0.030％になる
ステンレス鋼スラブを、それぞれ、スラブ加熱温
度1200〜1250℃、粗圧延圧下率を20〜23％、粗圧
延の最終２パスの圧下率を32〜33％の範囲で適宜
に変更して圧延し、さらに仕上げ圧延の入側の板
温を920〜970℃、第２図に示した圧下率の下に仕
上げ圧延（７パス）した場合における、粗圧延時
の圧下率と肌荒れ発生率の関係を調査した結果を
示す。上掲第１図ａ，ｂより明らかなように、粗圧延
における最終２パスを除いた領域の圧延において
圧下率が25％を超えると肌荒れの発生率が急激に
高くなる傾向にあり、また最終２パスの圧下率が
35％を超える場合にも肌荒れの発生率が急激に増
加する傾向にある。このためこの発明において
は、粗圧延における圧下率を25％以下に、またそ
の圧延における少なくとも最終２パスではその圧
下率を35％とした。ここに、上記の粗圧延において、圧下率があま
り小さくては圧延能率が低下し、圧延時間の延長
や圧延材の温度低下を招くので、圧下率の下限に
ついてはこのような不利を招かないで範囲で設定
すればよく、具体的な下限値はしては、ほぼ10％
程度が好ましい。第３図に、この発明に従つて粗圧延した場合の
圧延パススケジユールの一例を、従来の圧延パス
スケジユールと比較して示す。ここで示したパス
スケジユールは、４スタンドになる粗圧延機を適
用して、最初の粗スタンドR₁でリバース圧延を
行い、残りの３スタンドで１パスで圧延した場合
についてであるが、この発明においては、従来の
粗圧延におけるような、最初のスタンドで３パス
のリバース圧延を行う圧延方式と異なり、各パス
におけるリダクシヨンが小さく、圧下量を各パス
に配分することによつて、高温のロールと圧延材
が接触する際の圧延負荷を緩和でき、したがつて
粗圧延において避けることが困難であつた肌荒れ
を効果的に軽減し得る。次に、仕上げ圧延における圧下率を30％以下と
した理由について述べる。第４図は、この発明で規定する条件を満足する
粗圧延（素材の成分、スラブ加熱温度は第１図に
おける調査の場合と同じ条件、パススケジユール
は第３図に従う）を施した板材につき、さらに上
掲第２図に示すパススケジユールに従つて仕上げ
圧延（仕上げ厚み3.0〜3.5mm、幅1025〜1260mm）
した場合における圧下率と肌荒れ発生状況を調査
した結果である。仕上げ圧延における圧下率が30％を超えると肌
荒れ発生率が急激に増加する傾向にあり、このた
めこの発明においては仕上げ圧延における圧下率
を30％以下にすることとした。なお、ここでの圧
下率の下限については、圧延能率を低下させない
範囲で適宜設定できるが、とくに最終パスでは形
状を整える意味もあるので、具体的な下限値とし
ては５％程度の圧下率とするのが好ましい。従来は形状等の問題で、仕上げ圧延の比較的前
段階で圧下率30％を超える圧下率のもとで圧延し
ていたが、この発明においては、仕上げ圧延での
圧下率を30％以下にするために、仕上げ圧延の前
段の圧下率を従来の圧延方式に比べ低くし圧延後
段に圧下率を高くなるようにし、これによつて仕
上げ圧延の前段におけるロールの肌荒れを防止す
るようにして圧延材の肌荒れの軽減を図る。なお、このような圧延を行うと圧延材の形状劣
化が懸念されるが、その回避のためには、第１表
に示すように、従来よりもロールカーブをスタン
ドの後段側において、より凸カーブになるように
し、さらにスタンドの前段側ででは、より凹カー
ブになるようにし、これによつて、圧延の後段側
における圧下量を増した場合でも形状劣化の発生
は有利に回避されることとなる。第５図に示すような耳伸び高さをＬmmとして、
この耳伸び高さＬを小さくするよう、第１表に示
すようなロールカーブをもつた圧延機を適用して
圧延した場合の結果を第２表に示す。なお、上記
の圧延においては、圧延条件は厚みが3.0mm、幅
1245mmとなるように熱間圧延すべく、スラブ加熱
温度を1200〜1250℃、仕上げ圧延の入側における
板温を920〜970℃とし、上掲第２図に示すパスス
ケジユールのもとに仕上げ圧延した場合である。

【表】

【表】次に、仕上げ圧延の入側における板温を900℃
以上とする理由について述べる。

【表】第３表に示すように、それぞれの項目（粗圧延
の最終２パスを除くパス、粗圧延の最終２パス、
仕上げ圧延のパスなど）について、従来の圧延方
式に従つて熱間圧延した場合と、この発明に従つ
て熱間圧延した場合、とくにNo.に示すように仕
上げ圧延の入側における板温が900℃未満では、
他の条件がすべてこの発明で規制する条件を満足
していても第６図に示すように仕上げ手入率が３
％から14％にまではね上がつてしまう。したがつ
て仕上げ圧延の入側における板温を900℃以上に
確保する必要があり、そのために、第７図に示す
ように、粗圧延における圧延スタンドR₁のパス
回数に応じてスラブ加熱温度の下限が定められ
る。（実施例）第３表に示すように圧延条件を色々組合せ従来
例と部分改良例およびこの発明に従つて圧延した
結果、製品の仕上げ手入率は第６図に示すように
なつた。第３表及び第６図の条件No.が従来法に従う
例、条件No.〜およびNo.が部分改良例、条件
No.がこの発明に従う適合例である。第６図に示
すようにこの発明に従う熱間圧延においては、仕
上げ手入率が大幅に低下していることが判る。（発明の効果）コイルグラインダーにより鋼板の肌荒れの如き
表面欠陥を除去することは非常にコスト高になつ
ていたが、この発明によれば該表面欠陥の発生率
が極めて小さく、したがつて仕上げ手入率を大幅
に低減できる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ，ｂは、肌荒れ発生率と粗圧延におけ
る圧下率の関係を示すグラフ、第２図は、仕上げ
圧延機群における各ミルの圧下率を示したグラ
フ、第３図は、粗圧延機群の各スタンドの圧下率
を示したグラフ、第４図は、仕上げパス圧下率と
肌荒れ発生率の関係を示したグラフ、第５図は、
コイルの耳伸び状況を示した図、第６図は、仕上
げ手入率を調査したグラフ、第７図は、仕上げ圧
延の入側の板温を900℃以上確保できる粗圧延の
パス回数とスラブ加熱温度の関係を示した図、第
８図は、スラブの加熱温度と線きず発生率の関係
を示したグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】１オーステナイト系ステンレス鋼スラブを、
1300℃以下の温度域に加熱したのち熱間圧延する
に当たり、上記スラブの粗圧延段階にて、１パス当たりの
圧下率が25％以下になる圧延を施し、その粗圧延
段階における少なくとも最終２パスにて圧下率が
35％以下になる圧延を施し、次いで仕上げ圧延の
入側における板温を900℃以上に確保したうえで、
１パス当たりの圧下率を30％以下とする条件下に
仕上げ圧延を施すことを特徴とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼スラブの熱間圧延方法。