JPH04356305A - ステンレス鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
ステンレス鋼帯の冷間圧延方法Info
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- JPH04356305A JPH04356305A JP12775191A JP12775191A JPH04356305A JP H04356305 A JPH04356305 A JP H04356305A JP 12775191 A JP12775191 A JP 12775191A JP 12775191 A JP12775191 A JP 12775191A JP H04356305 A JPH04356305 A JP H04356305A
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- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 34
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２０段ゼンジミア圧延
機によるステンレス鋼帯の冷間圧延時に、ステンレス鋼
帯に発生する波打ち現象である、いわゆるビビリを抑制
することができるステンレス鋼帯の冷間圧延方法に関す
るものである。
機によるステンレス鋼帯の冷間圧延時に、ステンレス鋼
帯に発生する波打ち現象である、いわゆるビビリを抑制
することができるステンレス鋼帯の冷間圧延方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、冷間圧延中の鋼帯表面上に生じ
る波打ち現象として、エマルジョン圧延油を使用した普
通鋼のタンデム圧延において発生するチャタリングと称
される現象の他に、２０段ゼンジミア圧延機でステンレ
ス鋼帯を冷間圧延する際に発生するビビリと称される現
象が知られている。
る波打ち現象として、エマルジョン圧延油を使用した普
通鋼のタンデム圧延において発生するチャタリングと称
される現象の他に、２０段ゼンジミア圧延機でステンレ
ス鋼帯を冷間圧延する際に発生するビビリと称される現
象が知られている。
【０００３】このビビリは、図４に示すように、ステン
レス鋼帯Ｓの圧延方向に対して略直角方向に、鋼帯Ｓに
現れる微少なうねりであり、そのピッチは１０〜３０ｍ
ｍ、波高さは５μｍ程度である。ビビリはステンレス鋼
板の表面に映る像をゆがめ、鮮映性を悪化させるため、
ビビリの発生を防止することが要望されていた。
レス鋼帯Ｓの圧延方向に対して略直角方向に、鋼帯Ｓに
現れる微少なうねりであり、そのピッチは１０〜３０ｍ
ｍ、波高さは５μｍ程度である。ビビリはステンレス鋼
板の表面に映る像をゆがめ、鮮映性を悪化させるため、
ビビリの発生を防止することが要望されていた。
【０００４】しかし、これまでにビビリ現象の原因はほ
とんど解明されていないため、圧延中にビビリの発生を
防止する根本的な対策は従来採られていなかった。従来
採られていた対策は、ビビリが発生した鋼帯に対して、
発生したビビリを矯正する方法に限られていた。すなわ
ち、従来採られていた対策は、圧延後のステンレス鋼帯
に高張力下でスキンパス圧延を行う方法或いは、シート
状に切断して、シート状鋼板をストレッチャーで引張る
方法などであった。
とんど解明されていないため、圧延中にビビリの発生を
防止する根本的な対策は従来採られていなかった。従来
採られていた対策は、ビビリが発生した鋼帯に対して、
発生したビビリを矯正する方法に限られていた。すなわ
ち、従来採られていた対策は、圧延後のステンレス鋼帯
に高張力下でスキンパス圧延を行う方法或いは、シート
状に切断して、シート状鋼板をストレッチャーで引張る
方法などであった。
【０００５】また、本出願人は特開昭５８−１１０１０
４号公報において、ステンレス鋼帯をゼンジミア圧延機
により総圧下率４０％以上で冷間圧延するに際し、ステ
ンレス鋼帯を焼鈍酸洗した後に４０％以下の圧下率で圧
延する工程を繰返し、目標板厚まで圧延して鋼帯表面の
ビビリ発生を防止することを特徴とするステンレス鋼帯
冷間圧延におけるビビリ防止方法を提案している。これ
は、目標板厚までの圧延の途中でステンレス鋼帯を焼鈍
し軟化させ、圧下率を制限した圧延を繰返す方法である
。
４号公報において、ステンレス鋼帯をゼンジミア圧延機
により総圧下率４０％以上で冷間圧延するに際し、ステ
ンレス鋼帯を焼鈍酸洗した後に４０％以下の圧下率で圧
延する工程を繰返し、目標板厚まで圧延して鋼帯表面の
ビビリ発生を防止することを特徴とするステンレス鋼帯
冷間圧延におけるビビリ防止方法を提案している。これ
は、目標板厚までの圧延の途中でステンレス鋼帯を焼鈍
し軟化させ、圧下率を制限した圧延を繰返す方法である
。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の圧延後
のステンレス鋼帯に高張力下でスキンパス圧延を加える
方法やシートに切断した後でストレッチャーで引張る方
法は、２０段ゼンジミア圧延機で圧延したステンレス鋼
帯に発生するビビリを根本的に消滅、軽減するものでは
なく、発生したビビリを矯正する方法であるため、程度
の重いものに対しては矯正不足であったり、工程数の増
加によるコストアップや、引張りによる表面品質の低下
を招くという問題点があった。
のステンレス鋼帯に高張力下でスキンパス圧延を加える
方法やシートに切断した後でストレッチャーで引張る方
法は、２０段ゼンジミア圧延機で圧延したステンレス鋼
帯に発生するビビリを根本的に消滅、軽減するものでは
なく、発生したビビリを矯正する方法であるため、程度
の重いものに対しては矯正不足であったり、工程数の増
加によるコストアップや、引張りによる表面品質の低下
を招くという問題点があった。
【０００７】特に前者の方法は、スキンパス圧延におけ
る作業ロールの径が大きいため、ビビリの５μｍ程度の
微少なうねりを消滅させるのは困難であった。また後者
の方法は、歩留り、生産性が低く、コスト高となること
及び仕上面の美観を損ない、商品価値を低下させる欠点
が顕著であった。また、特開昭５８−１１０１０４号公
報の製品板厚までの圧延を２回以上に分け、途中に焼鈍
酸洗工程を挟む方法は、工程数の増加、能率低下による
コストアップや製造期間の延長などの問題があった。
る作業ロールの径が大きいため、ビビリの５μｍ程度の
微少なうねりを消滅させるのは困難であった。また後者
の方法は、歩留り、生産性が低く、コスト高となること
及び仕上面の美観を損ない、商品価値を低下させる欠点
が顕著であった。また、特開昭５８−１１０１０４号公
報の製品板厚までの圧延を２回以上に分け、途中に焼鈍
酸洗工程を挟む方法は、工程数の増加、能率低下による
コストアップや製造期間の延長などの問題があった。
【０００８】本発明は、前記問題点を解決したステンレ
ス鋼帯の冷間圧延方法を提供することを目的とする。
ス鋼帯の冷間圧延方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、ステンレス鋼
帯を２０段ゼンジミア圧延機で冷間圧延するに際し、上
第２中間駆動ロール及び下第２中間駆動ロールのうちの
少なくとも１本を表面粗さＲａが ０．１μｍ以下のロ
ールを使用することにより、ステンレス鋼帯に発生する
ビビリを抑制することを特徴とするステンレス鋼帯の冷
間圧延方法である。
帯を２０段ゼンジミア圧延機で冷間圧延するに際し、上
第２中間駆動ロール及び下第２中間駆動ロールのうちの
少なくとも１本を表面粗さＲａが ０．１μｍ以下のロ
ールを使用することにより、ステンレス鋼帯に発生する
ビビリを抑制することを特徴とするステンレス鋼帯の冷
間圧延方法である。
【００１０】
【作 用】本発明者らは、ビビリ発生のメカニズムを
実験により解明した。本発明者らの検討によればビビリ
発生のメカニズムは下記の通りである。図１は、２０段
ゼンジミア圧延機１の配置図であり、ステンレス鋼帯Ｓ
の側から、上下作業ロール２、２′、上第１中間ロール
３ａ、３ｂ、下第１中間ロール３ａ′、３ｂ′が配置さ
れ、その次に上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂ、下第２
中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′及び上下第２中間アイド
ルロール５、５′が配置され、その外側に上バックアッ
プベアリング６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ、下バックアップ
ベアリング６ａ′、６ｂ′、６ｃ′、６ｄ′が配置され
ている。
実験により解明した。本発明者らの検討によればビビリ
発生のメカニズムは下記の通りである。図１は、２０段
ゼンジミア圧延機１の配置図であり、ステンレス鋼帯Ｓ
の側から、上下作業ロール２、２′、上第１中間ロール
３ａ、３ｂ、下第１中間ロール３ａ′、３ｂ′が配置さ
れ、その次に上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂ、下第２
中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′及び上下第２中間アイド
ルロール５、５′が配置され、その外側に上バックアッ
プベアリング６ａ、６ｂ、６ｃ、６ｄ、下バックアップ
ベアリング６ａ′、６ｂ′、６ｃ′、６ｄ′が配置され
ている。
【００１１】ステンレス鋼帯Ｓは上下作業ロール２、２
′により所定の板厚に圧延されるが、この時上下作業ロ
ール２、２′間に周速差があると、圧延材の上下面での
材料流れが異なり板が反ることになる。ここで、駆動ロ
ールである上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂと下第２中
間駆動ロール４ａ′、４ｂ′間に摩耗等による径差があ
ったり、駆動系に機械的ガタがあると、上第２中間駆動
ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ
′間に微小な周速差の変動が発生する。この周速差の変
動は、上第１中間ロール３ａ、３ｂと下第１中間ロール
３ａ′、３ｂ′を経て上下作業ロール２、２′間に伝達
され、その結果上下作業ロール２、２′間に微小な周速
差の変動が発生する。この上下作業ロール２、２′間の
微小な周速差の変動により、板に微小な反り量の変動、
すなわち微小なうねりが発生するのであり、これがビビ
リである。
′により所定の板厚に圧延されるが、この時上下作業ロ
ール２、２′間に周速差があると、圧延材の上下面での
材料流れが異なり板が反ることになる。ここで、駆動ロ
ールである上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂと下第２中
間駆動ロール４ａ′、４ｂ′間に摩耗等による径差があ
ったり、駆動系に機械的ガタがあると、上第２中間駆動
ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ
′間に微小な周速差の変動が発生する。この周速差の変
動は、上第１中間ロール３ａ、３ｂと下第１中間ロール
３ａ′、３ｂ′を経て上下作業ロール２、２′間に伝達
され、その結果上下作業ロール２、２′間に微小な周速
差の変動が発生する。この上下作業ロール２、２′間の
微小な周速差の変動により、板に微小な反り量の変動、
すなわち微小なうねりが発生するのであり、これがビビ
リである。
【００１２】以上が、本発明者らが見出したビビリ発生
のメカニズムであり、本発明はこの知見に基づいて完成
されたものである。本発明者らが解明したビビリ発生の
メカニズムによれば、ビビリの発生を防止するには、駆
動ロールである上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂ及び下
第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′の周速をロール４本
間で常に同一にすればよいのであるが、ロール摩耗の進
行の度合いに差があることや駆動系に機械的ガタがある
こと等から、この方策は実際上困難である。
のメカニズムであり、本発明はこの知見に基づいて完成
されたものである。本発明者らが解明したビビリ発生の
メカニズムによれば、ビビリの発生を防止するには、駆
動ロールである上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂ及び下
第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′の周速をロール４本
間で常に同一にすればよいのであるが、ロール摩耗の進
行の度合いに差があることや駆動系に機械的ガタがある
こと等から、この方策は実際上困難である。
【００１３】本発明では、上第２中間駆動ロール４ａ、
４ｂ及び下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′のうちの
少なくとも１本のロールとして表面粗さＲａがいずれも
０．１μｍ以下のロールを使用する。これにより、上
第２中間駆動ロールと上第１中間ロールの間及び／又は
下第２中間駆動ロールと下第１中間ロールの間に微少な
スリップを発生させ、駆動ロールである上第２中間駆動
ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ
′間に摩耗等による径差や駆動系の機械的ガタに起因す
る上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロ
ール４ａ′、４ｂ′間に発生した微小な周速差の変動が
、上下作業ロール間に伝達されるのを緩和することがで
き、ビビリを軽減することができる。
４ｂ及び下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ′のうちの
少なくとも１本のロールとして表面粗さＲａがいずれも
０．１μｍ以下のロールを使用する。これにより、上
第２中間駆動ロールと上第１中間ロールの間及び／又は
下第２中間駆動ロールと下第１中間ロールの間に微少な
スリップを発生させ、駆動ロールである上第２中間駆動
ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロール４ａ′、４ｂ
′間に摩耗等による径差や駆動系の機械的ガタに起因す
る上第２中間駆動ロール４ａ、４ｂと下第２中間駆動ロ
ール４ａ′、４ｂ′間に発生した微小な周速差の変動が
、上下作業ロール間に伝達されるのを緩和することがで
き、ビビリを軽減することができる。
【００１４】
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
図２は２０段ゼンジミア圧延機１による圧延設備の説明
図である。ステンレス鋼帯Ｓは、ペイオフリール７で巻
戻され、２０段ゼンジミア圧延機１の上下作業ロール２
、２′で圧延された後、テンションリール８で巻取られ
る。９はデフレクトロールである。
図である。ステンレス鋼帯Ｓは、ペイオフリール７で巻
戻され、２０段ゼンジミア圧延機１の上下作業ロール２
、２′で圧延された後、テンションリール８で巻取られ
る。９はデフレクトロールである。
【００１５】上下第２中間駆動ロール４ａ、４ｂ、４ａ
′、４ｂ′について、表面粗さＲａを変えてステンレス
鋼帯の圧延を行い、ステンレス鋼帯に発生したビビリの
程度を測定した。その結果を図３に示す。なお、圧延は
ＳＵＳ ３０４、板厚４ｍｍのステンレス鋼帯を、８パ
スの圧延により板厚 ０．７ｍｍまで圧延した。
′、４ｂ′について、表面粗さＲａを変えてステンレス
鋼帯の圧延を行い、ステンレス鋼帯に発生したビビリの
程度を測定した。その結果を図３に示す。なお、圧延は
ＳＵＳ ３０４、板厚４ｍｍのステンレス鋼帯を、８パ
スの圧延により板厚 ０．７ｍｍまで圧延した。
【００１６】また、この時の上下第１中間ロール３ａ、
３ｂ、３ａ′、３ｂ′の表面粗さＲａは ０．８μｍで
ある。 図３において、Ａ〜Ｄは目視による外観判定結果であり
、Ａは良で、Ｂ、Ｃ、Ｄとなるにつれて悪くなる。図３
から、第２中間駆動ロールの表面粗さＲａが ０．１μ
ｍ以下になると、ビビリは極めて軽度となり、外観が良
好のＡランクになることが分かる。
３ｂ、３ａ′、３ｂ′の表面粗さＲａは ０．８μｍで
ある。 図３において、Ａ〜Ｄは目視による外観判定結果であり
、Ａは良で、Ｂ、Ｃ、Ｄとなるにつれて悪くなる。図３
から、第２中間駆動ロールの表面粗さＲａが ０．１μ
ｍ以下になると、ビビリは極めて軽度となり、外観が良
好のＡランクになることが分かる。
【００１７】なお、上記実施例は、上下第２中間駆動ロ
ール４ａ、４ｂ、４ａ′、４ｂ′の４本とも表面粗さＲ
ａを小さくした例を示したが、本発明はこれに限るもの
ではなく、上第２中間駆動ロール及び下第２中間駆動ロ
ールのうちの少なくとも１本を表面粗さＲａが ０．１
μｍ以下のロールを使用することにより、ほぼ同様の効
果が得られる。
ール４ａ、４ｂ、４ａ′、４ｂ′の４本とも表面粗さＲ
ａを小さくした例を示したが、本発明はこれに限るもの
ではなく、上第２中間駆動ロール及び下第２中間駆動ロ
ールのうちの少なくとも１本を表面粗さＲａが ０．１
μｍ以下のロールを使用することにより、ほぼ同様の効
果が得られる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明により、２
０段ゼンジミア圧延機によるステンレス鋼帯の冷間圧延
時にステンレス鋼帯に発生するビビリを、圧延時に抑制
することができる。これにより、従来技術における工程
数の増加によるコストアップや製造期間の延長の問題、
仕上面の美観の低下等の問題を解消することができる。
０段ゼンジミア圧延機によるステンレス鋼帯の冷間圧延
時にステンレス鋼帯に発生するビビリを、圧延時に抑制
することができる。これにより、従来技術における工程
数の増加によるコストアップや製造期間の延長の問題、
仕上面の美観の低下等の問題を解消することができる。
【図１】２０段ゼンジミア圧延機のロール配置図である
。
。
【図２】本発明の実施例の２０段ゼンジミア圧延設備の
説明図である。
説明図である。
【図３】ロール表面粗さＲａとビビリの程度との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】ビビリ現象を模式的に示した断面図である。
１ ２０段ゼンジミア圧延機２
上作業ロール ２′ 下作業ロール ３ａ 上第１中間ロール ３ｂ 上第１中間ロール ３ａ′ 下第１中間ロール ３ｂ′ 下第１中間ロール ４ａ 上第２中間駆動ロール ４ｂ 上第２中間駆動ロール ４ａ′ 下第２中間駆動ロール ４ｂ′ 下第２中間駆動ロール ５ 上第２中間アイドルロール５′
下第２中間アイドルロール６ａ 上バックアップ
ベアリング６ｂ 上バックアップベアリング６ｃ
上バックアップベアリング６ｄ 上バッ
クアップベアリング６ａ′ 下バックアップベアリン
グ ６ｂ′ 下バックアップベアリング ６ｃ′ 下バックアップベアリング ６ｄ′ 下バックアップベアリング ７ ペイオフリール ８ テンションリール ９ デフレクトロール Ｓ ステンレス鋼帯
上作業ロール ２′ 下作業ロール ３ａ 上第１中間ロール ３ｂ 上第１中間ロール ３ａ′ 下第１中間ロール ３ｂ′ 下第１中間ロール ４ａ 上第２中間駆動ロール ４ｂ 上第２中間駆動ロール ４ａ′ 下第２中間駆動ロール ４ｂ′ 下第２中間駆動ロール ５ 上第２中間アイドルロール５′
下第２中間アイドルロール６ａ 上バックアップ
ベアリング６ｂ 上バックアップベアリング６ｃ
上バックアップベアリング６ｄ 上バッ
クアップベアリング６ａ′ 下バックアップベアリン
グ ６ｂ′ 下バックアップベアリング ６ｃ′ 下バックアップベアリング ６ｄ′ 下バックアップベアリング ７ ペイオフリール ８ テンションリール ９ デフレクトロール Ｓ ステンレス鋼帯
Claims (1)
- 【請求項１】 ステンレス鋼帯を２０段ゼンジミア圧
延機で冷間圧延するに際し、上第２中間駆動ロール及び
下第２中間駆動ロールのうちの少なくとも１本を表面粗
さＲａが ０．１μｍ以下のロールを使用することによ
り、ステンレス鋼帯に発生するビビリを抑制することを
特徴とするステンレス鋼帯の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12775191A JPH04356305A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | ステンレス鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12775191A JPH04356305A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | ステンレス鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04356305A true JPH04356305A (ja) | 1992-12-10 |
Family
ID=14967787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12775191A Pending JPH04356305A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | ステンレス鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04356305A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102012217299A1 (de) | 2011-09-28 | 2013-06-06 | Denso Corporation | Fahrzeugsteuervorrichtung |
-
1991
- 1991-05-30 JP JP12775191A patent/JPH04356305A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102012217299A1 (de) | 2011-09-28 | 2013-06-06 | Denso Corporation | Fahrzeugsteuervorrichtung |
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