JPH0796123B2

JPH0796123B2 - クラスター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法

Info

Publication number: JPH0796123B2
Application number: JP63212424A
Authority: JP
Inventors: 健治原; 義典松本; 雅之石原; 一宇高木
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1988-08-29
Filing date: 1988-08-29
Publication date: 1995-10-18
Anticipated expiration: 2010-10-18
Also published as: JPH0263605A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、多段圧延機で鋼帯の冷間圧延を行う際に改善
された第１中間ロールが組込まれた同一のクラスター型
多段圧延機を使用して幅の種々に異なる鋼帯に実施する
ことのできるクラスター型多段圧延機による圧延時の鋼
帯形状不良発生防止方法に関するものである。

〔従来の技術〕

各種鋼帯の冷間圧延には一般に多段圧延機が使用される
が、冷間圧延された鋼帯には様々なタイプの形状不良が
発生することが多く、このような多段圧延機の一般的な
ロール構成及び形状不良タイプを図面によつて説明す
る。

第７図はクラスター型多段圧延機の１例のロール構成を
示す概略説明図、第８図は冷間圧延された鋼帯に発生し
た形状不良の各種タイプを示す説明図である。

クラスター型多段圧延機には、第７図に示す如く鋼帯１
を挟む上下両側それぞれ１本のワークロール２に対して
それぞれのワークロール２と接する従来の第１中間ロー
ル３′，第２中間ロール4,バツクアツプロール５が順次
数を増して扇状に配置されているセンジミア圧延機（図
例は20段）や、第７図において第２中間ロール４以降が
存在せず第１中間ロール３′が最外側のバツクアツプロ
ールとして存在するクラスター型圧延機がある（本発明
においては説明上の便宜からロール名称を統一するため
クラスター圧延機のバツクアツプロールを第１中間ロー
ルと呼ぶこととする）。これらクラスター型多段圧延機
の他、鋼帯１の冷間圧延に使用されてきた多段圧延機に
は、鋼帯１の上下両側のそれぞれにおいえワークロー
ル，ワークロールと接する従来の第１中間ロール，バツ
クアツプロールが順次直線状に配置されている（従つて
第１中間ロールが上下各側に１本づつの）直列多段圧延
機（図示なし）がある。これらの多段圧延機により鋼帯
１の冷間圧延を行うと、一般にワークロール２の鋼帯１
への不整な圧接状態に基因して第８図に示す如く部分伸
びＸが生じ、そして鋼帯１の幅方向におけるこの部分伸
びＸの発生部位によつて第８図（ａ），（ｂ）及び
（ｃ）に示すような種々な形状不良タイプが生じる。第
８図（ａ）は耳部P,Qに耳伸び（エツジウエーブ）が発
生した形状不良であり、同図（ｂ）は鋼帯幅中心位置Ｌ
の部分に中伸び（センターバツクル）が発生した形状不
良である。これらは単純な形状不良であり、多段圧延機
が所有する形状修正機構、すなわちロールクラウン装
置，ラテラル・アジヤストス装置，傾斜圧下機構，支持
ロール偏心機構などにより形状不良の発生を防止するこ
とができる。例えば第７図に示すような20段センジミア
圧延機においては、第１中間ロール３′の軸方向（鋼帯
幅方向）へのシフトやバツクアツプロール５のAs-U制御
機構（バツクアツプロールを軸方向に複数個に分割して
隣接する分割ロール間に間隙を設けてこの間隙で各分割
ロールを軸方向と直角な方向に変位させる制御機構、後
記第１図参照）等により形状不良の発生を防止すること
ができる。また前記直列６段圧延機においても、単純な
クラウンロールや中間ロールのシフト又はバツクアツプ
ロールベンデイング等により充分形状不良の発生を防止
することが可能である。

しかしながら、第８図（ｃ）に示すクオータバツクル
（クオータ部R,Nに生じた歪み）については、前記の各
種形状修正機構を使用しても平坦度の高い良好な形状に
鋼帯１を圧延することはできなかつた。これらの形状不
良はワークロール２が小径になるほど発生し易いので、
通常小径のワークロール２が使用されている多段圧延機
により冷間圧延する場合に発生し易くなる。クオータバ
ツクルの形状不良を発生させないようにするために、例
えばセンジミヤ圧延機の第２中間ロール４又はバツクア
ツプロール５として芯軸の外周面の圧延機中心（ワーク
ロール２の幅の中心位置を言い、通常圧延位置における
鋼帯の幅中心位置ともほぼ一致する）に対して左右対称
な位置に滑かな窪みが形成された形状のロールプロフイ
ールを有する芯軸とスリーブとから成るスリーブロール
を用いたり、ワークロール２に上記スリーブロールの芯
軸と類似したロールプロフイールを持たせて使用するこ
とが知られている。しかしスリーブロールを用いる場
合、クオータバツクルの形状不良を発生させないための
ロールプロフイール設計の要因として芯軸の窪み量と共
に重要なスリーブの厚さについてはロール間接触圧力に
耐える強度の要請と窪みに沿つて撓みを生じさせるため
の可撓性の要請との両方に応える難しさがある。それに
ロール間の適確なトルク伝達のためには、スリーブロー
ルはその構造上比較的小径のワークロール２やワークロ
ールと接する第１中間ロール３′に適用することは不適
である。また、窪み部のあるロールプロフイールを有す
るワークロール２を使用する場合、ワークロール２の窪
み部が鋼帯１の圧延形状に直接影響を与えるので、形状
不良発生防止効果は大きいが、そのために却つて効果が
不安定であつて、ロールプロフイールの研削精度によつ
ては形状不良を発生させてしまう恐れがある。また圧延
油量が窪み部とストレート部では異なることから鋼帯１
の板幅方向で潤滑状態が異なり、光沢ムラが生じる問題
もあつた。

そしてクオータバツクルの形状不良の発生を充分に防止
できないまま鋼帯１を次工程（例えばステンレス鋼帯の
冷間圧延後の焼鈍工程や調質圧延工程）で処理すれば、
その鋼帯表面にカキ疵，スリ疵，条伸び等が発生し、製
品としての価値がなくんり歩留を低下させていた。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は上記従来技術の欠点を解消し、鋼帯の圧延に際
してクオータバツクルの形状不良を発生させないように
そして同一のクラスター型多段圧延機で幅の種々に異な
る鋼帯に適用できるように鋼帯形状不良発生防止方法を
構成することを課題とする。

〔課題を解決するための手段〕

本発明者らの一部は種々検討した結果、このクオータバ
ツクルの発生原因を明確にしワークロールと接する第１
中間ロールをその一方の端部にテーパリリーフ部と他方
の側に緩やかに窪んだ縮径部とを有する形状に構成し、
この第１中間ロールを圧延される鋼帯の上下間ではテー
パリリーフ部の側及び縮径部の側を互いに反対にして上
下各側の第１中間ロールのうち少なくとも１本に組込ん
だ多段圧延機により、クオータバツクルを発生させない
で圧延できることを究明して、そのような形状の第１中
間ロール及びそれが組込まれた多段圧延機を先に提案し
た（特願昭63−112633号、以下先願発明と言う）。

しかしながら、このような形状の第１中間ロールを多段
圧延機中の固定された位置で使用する場合は、縮径部の
位置及び大きさ（テーパリリーフ部についても同じ）が
固定されるために、クオータバツクルの発生を同一の多
段圧延機により防止できる鋼帯の幅は狭い範囲に限定さ
れざるを得ない欠点があつた。従つて、圧延する鋼帯の
幅の大小に合わせて前記形状の第１中間ロール組をロー
ル長を異にして幾組も準備する必要があつた。

そこで本発明者らは更に検討を進めた結果、上下各側に
第１中間ロールが２本あるクラスター型多段圧延機のそ
の第１中間ロールのすべてに前記形状のものを使用し、
鋼帯の幅に応じて上下各側において２本の第１中間ロー
ルをシフトさせて縮径部を長くしたのと同じように作用
させることによつて前記課題を解決することのできるこ
とを究明して本発明を成した。

以下、図面により本発明に係るクラスター型多段圧延機
による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法を詳細に説明
する。

第１図は本発明で使用するクラスター型多段圧延機の１
例の主要部を上下各側２本の第１中間ロールが縮径部の
位置を揃えて圧延している状態で示す正面説明図、第２
図は鋼帯の同側にある２本の第１中間ロールの位置関係
の平面説明図、第３図（ａ），（ｂ）及び（ｃ）は本発
明により冷間圧延された鋼帯及び第１中間ロールとして
従来のものを使用した場合の鋼帯それぞれの幅方向位置
と歪量との関係を比較して鋼帯幅の大きさ別に示すグラ
フ、第４図は第３図中の各鋼帯のクオータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置との歪差を示すグラフ、第５図はクオー
タバツクルが発生している場合の１例の幅方向位置と歪
量との関係を示すグラフ、第６図はクオータバツクルが
発生している鋼帯の部分伸びの位置を幅中心位置からの
距離と鋼帯幅との比により鋼帯幅別にプロツトして示す
グラフである。

鋼帯１の形状不良はその鋼帯幅方向の歪分布により形状
を定量化して表現することができる。例えば、第８図
（ｃ）に示す如きクオータバツクルが発生している鋼帯
を2mの長さに剪断し、次に全幅を20mmの小幅条に分断し
て長手方向に沿つて裁断して各小幅条毎に裁断前後の長
さを測定することにより各裁断部分の歪量が計算され、
これはまた歪量として第５図のように表わされる。第５
図中、アルフアベツト大文字は圧延位置に在る鋼帯幅に
おける部位であつて、P,Q,L,R,Nについては前述の通り
であり、S,K及びM,Tはそれぞれ鋼帯幅中心位置Ｌの両側
における部分伸び発生範囲の境界部位を示す。前記歪量
は10^-4〜10^-5のオーダーの極めて微小な量であり、クオ
ータバツクルにおいては鋼帯１の幅方向におけるクオー
タ部分が他の部分に比較して僅かに伸びているのであ
る。

従つて、冷間圧延時にこれらの部分が他の部分より伸び
ないようにワークロールギヤツプを大きくすれば良いの
であるが、本発明方法においては、前記先願発明と同様
に研削精度が大きく影響するワークロール１のプロフイ
ール変形を避け、第１中間ロール３のプロフイールを縮
径部とテーパリリーフ部とがそれぞれ鋼帯幅中心位置Ｌ
から別側にのみ存在する非対称として上下の第１中間ロ
ール３を組合わせることによつて対称となるようにプロ
フイールを構成した。しかも先願発明と異なる点は、こ
のような第１中間ロール３をクラスター型多段圧延機の
第１中間ロール全部に採用して上下各側それぞれにおい
て縮径部を同じ側にして並べた２本の第１中間ロール３
を標準的な場合においては各別にシフト可能に組込み、
圧延に当つては鋼帯幅の大きさに応じて上下各側で２本
の第１中間ロール３をずらせて縮径部として作用する部
分の長さを調節するようにしたのである（後記する如く
本発明には全４本の第１中間ロール３の一部がシフト可
能な場合もある）。

先ず、本発明方法で使用するクラスター型多段圧延機に
組込まれる第１中間ロール３について説明する。

この第１中間ロール３は、或る特定の幅ｗを有する鋼帯
１をクラスター型多段圧延機の上下各側２本の第１中間
ロール３の縮径部の位置を揃えた状態で圧延するように
製作されている。第１図はこのような圧延状態にある20
段センジミア圧延機の主要部としてのロール群を第１中
間ロール３及びバツクアツプロール５の全形が見えるよ
うに画いた正面説明図である（バツクアツプロール５は
前記As-U制御機構を有するものである）。第１図に示す
如く圧延位置におけるその鋼帯１の鋼帯幅中心位置Ｌに
当る第１中間ロール３の幅中心位置（以下ロール幅中心
位置と言う）Ｌ′から一方の側の端部にテーパリリーフ
部3aが形成されており、他方の側に緩やかな凹状に窪ま
せた縮径部3bが形成されているのである。この縮径部3b
は鋼帯１のクオータ部N,Rに発生するクオータバツクル
に対応するプロフイール部分である。またテーパリリー
フ部3aは耳部P,Qに発生する耳伸びに対応すると共に縮
径部3bによるクオータ部N,Rの伸び抑制効果に対する補
足作用を有するプロフイール部分である。テーパリリー
フ部3a及び縮径部3bは前記の如くそれぞれ耳伸び及びク
オータバツクルに対応するものであるから、その位置及
び大きさは圧延対象の鋼帯に発生する耳伸び及びクオー
タバツクルによつて異ならしめる。

ここに本発明の成立過程において判明したクオータバツ
クル発生位置と範囲とから縮径部3bの適切な例を説明す
る。クオータバツクルの発生している各種幅（500mm,70
0mm,800mm,850mm,1000mm,1200mm）の鋼帯１の全幅を前
記した如く多数の小幅条に分断して部分伸びの有無を調
べ、部分伸びのある小幅条の幅中心位置を鋼帯幅中心位
置Ｌからの距離ｌと鋼帯幅ｗとの比l/wで表わして各幅
の鋼帯毎にプロツトしたものが第６図である。この第６
図では各幅の鋼帯１にほぼ共通してl/wが0.05〜0.45の
範囲に部分伸びが発生している。従つて鋼帯幅中心位置
Ｌからの距離によりクオータ部分に発生する部分伸びの
位置範囲を示すと、式（１）で表わすl₁の位置から式
（２）で表わすl₂の位置に至る範囲に亘つていることが
判る。

l₁＝0.05×ｗ ‥‥‥‥（１） l₂＝0.45×ｗ ‥‥‥‥（２）従つて鋼帯幅中心位置Ｌにロール幅中心位置Ｌ′を合わ
せて圧延する場合、少なくとも鋼帯１の幅が500〜1200m
m範囲にある場合は縮径部3bを第１中間ロール３の一方
の側にロール幅中心位置Ｌ′からの距離ｌが次式（３） 0.05×ｗ≦l₂≦0.45×ｗ ‥‥‥‥（３）に示す範囲に亘つて第１図に示す如く設けるのである。
従つて、この縮径部3bの幅をＹで示すと、Ｙ＝0.4×ｗ ‥‥‥‥（４）である。

そして第１中間ロール３に具体的に縮径部3bを形成させ
るには、鋼帯１の前記特定の幅ｗを具体的に定めねばな
らないが、後記説明の如く本発明方法が適用される鋼帯
の幅ｗ′は前記特定の幅ｗを超える一定範囲のものであ
るから、幅ｗとしてなるべく小さい値が好ましく、例え
ば前記データから500mmが採用される（このような特定
の幅ｗを基準の鋼帯幅と言う）。

縮径部3bは緩やかな窪みである必要があり、また胴部の
軸心と平行な直線状の表面からの移行を滑らかにするた
め、縮径部3bの断面の輪郭線は正弦曲線状であるのが好
ましい。そして縮径部3bの幅（第１中間ロール３の胴長
に沿う長さ）の中央部が、第１図に示す如くストレート
部の直径D₀の第１中間ロール３の中で最小径D₁となつて
いる。この直径差（D₀−D₁）は一般には５〜30μｍの範
囲が適当である。

テーパリリーフ部3aの適切な位置及びテーパ条件は、ロ
ール端部からのテーパ長さが150〜600mmでテーパ角度が
1/10,000〜20/10,000の範囲にあるのが好ましく、この
ようなテーパ条件の範囲内で１段テーパが数段組合せた
多段テーパに形成されている。

以上の形状を有する第１中間ロール３をクラスター型多
段圧延機に組込むに当つては、圧延位置に在る鋼帯１の
上下同側においては第２図に示す如く２本の第１中間ロ
ール３をその縮径部3bの側を同じ側つまりワークロール
１の同じロール端側になるように並べ、鋼帯１の上下間
では第１図に示す如く縮径部3bの側を互いに反対側にし
（これらの関係はテーパリリーフ部3aに着目しても全く
同じ）、且つ標準の場合においてはすべての第１中間ロ
ール３をロール軸方向に各別にシフト可能に組込むので
ある。

本発明方法は、このような構成のクラスター型多段圧延
機を使用し、幅ｗ′の鋼帯１を圧延するに際して鋼帯１
の幅の大きさｗ′に応じて第１中間ロール３をロール軸
方向にシフトして鋼帯１の上下同側において２本の第１
中間ロール３の縮径部3bの位置をロール軸方向にずらす
ことにより、ワークロール２との間に生ぜしめたギヤツ
プによつてワークロール２による部分伸びＸを発生させ
ない縮径部としての作用をする長さを見掛け上長くする
のである。第２図に示す如く、鋼帯幅中心位置Ｌと２つ
の縮径部3bの中心位置3bcとの距離をそれぞれl₃,l₄とす
ると、それらの差δ（＝l₃−l₄）がずらし量である。こ
の差δが縮径部幅Ｙの1/2を超えるときは、２つの縮径
部3bの作用域は滑らかには連続せず、本発明の効果が充
分でない。従つて、２本の第１中間ロール３の相互位置
関係が Y/2≧δ＞０ ‥‥‥‥（５）を満足する条件下にシフトする。

このようなシフトによつて、第２図に示す如く鋼帯幅中
心位置Ｌに近い方の縮径部3bの内側端3baを鋼帯中心位
置Ｌから0.05×ｗ′の距離の位置に、また鋼帯幅中心位
置Ｌから遠い方の縮径部3bの外側端3bbを鋼帯幅中心位
置Ｌから0.45×ｗ′の距離の位置にそれぞれ位置せしめ
る。そしてこのシフトは、鋼帯１の上下各側において当
然ながらそれぞれの縮径部3bが属する半幅側と同側の鋼
帯半幅内で行うのである。つまり、上側の２本の第１中
間ロール３のシフトを一方の側の鋼帯半幅内で行えば、
下側の２本の第１中間ロール３のシフトは他方の側の鋼
帯半幅内で行うのである。そしてこのように上下各側で
互いに反対側の鋼帯半幅内で２本の第１中間ロール３の
シフトを行うことにより、鋼帯１の幅ｗ′に対応する幅
を持つクオータバツクルの鋼帯幅中心位置Ｌの両側にお
ける発生を防止することができるのである。

また、以上のことからｗを基準の鋼帯幅とする第１中間
ロール３を備えたクラスター型多段圧延機によつて圧延
可能な鋼帯１の幅ｗ′の範囲は、次式ｗ＜ｗ′≦1.5w ‥‥‥‥（６）で示される。鋼帯幅の最小限界が基準の鋼帯幅ｗより大
きいのは、基準の鋼帯幅ｗより小さい鋼帯幅の鋼帯１に
発生するクオータバツクルに対応するより狭い幅の縮径
部3bの形成は不可能であるからである。また最大限界が
1.5wであるのは、式（４）及び（５）から縮径部として
作用する部分を見掛上最大にした長さは1.5Yすなわち0.
6wであり、これに式（４）を適用することによつて必然
的に導びかれるからである。従つて例えば基準の鋼帯幅
として500mmを採るときは鋼帯１の幅ｗ′が750mmまでの
鋼帯１の圧延に、また基準の鋼帯幅ｗとして800mmを採
るときは鋼帯１の幅ｗ′が1200mmまでの鋼帯１の圧延
に、それぞれ適用することができる。

本発明方法では、圧延しようとする鋼帯１の幅ｗ′の大
きさに応じて２本の第１中間ロール３の一方の縮径部3b
の内側端3baと他方の縮径部3bの外側端3bbの位置とが共
に変化するため、標準の場合として第１中間ロール３は
常に２本共各別にシフトするのである（従つてこの場合
第１中間ロール３は４本共シフト可能なものである）。
しかしながら、この内側端3baと鋼帯幅中心位置Ｌとの
距離（0.05×ｗ′）は比較的小さいため、前記一方の縮
径部3bの内側端3baを鋼帯１の幅ｗ′の全範囲に正確に
適用される内側端3baの位置の全域すなわち鋼帯幅中心
位置Ｌから0.05×ｗ以上0.05×ｗ′以下の距離範囲内の
適宜な位置例えば前記距離が0.05×ｗの位置に固定し、
前記他方の第１中間ロール３のみをシフトしても本発明
の効果は実用上差し支えなく達成される。この場合、前
記他方の第１中間ロール３のみがシフト可能であつても
良い。

このようにして、本発明方法は式（６）の範囲にある幅
ｗ′の鋼帯１の圧延を、その幅ｗ′の大きさに応じて第
１中間ロール３をシフトして所定の位置に位置せしめて
行うのであるが、この第１中間ロール３のシフトを、圧
延機出側に形状検出器例えば圧延された鋼帯１の幅方向
張力分布を軸方向に分割された張力測定用ロールを用い
て、直接測定する中空分割ロール方式による形状検出器
を設置してそれにより得た圧延形状情報をフイードバツ
クして、第１中間ロール３の位置を最適位置にする自動
制御で行うことも可能である。

〔実施例〕

以下に実施例により本発明方法を更に具体的に説明す
る。

ワークロール２の直径が50mmφ、第１中間ロール３の直
径が102mmφ、第２中間ロール４の直径が172mmφ、バツ
クアツプロール５の直径が300mmである20段センジシア
圧延機の４本の第１中間ロール３として次の形状のもの
を組込んだ。すなわち、基準の鋼帯幅ｗを700mmに採
り、ロール幅中心位置Ｌ′から一方の端部側への距離ｌ
が35mm（＝0.05×700mm）の位置から315mm（＝0.45×70
0mm）の位置までの幅Ｙが280mm（＝0.40×700mm）で、
最大縮径量が直径差（D₀−D₁）で10μｍの縮径部3bと、
ロール幅中心位置Ｌ′から前記と反対側への距離が350m
mの位置からロール端に向けてテーパ角度が5/10,000の
テーパリリーフ部3aとが形成されている形状の第１中間
ロール３を使用した。

このようなセンジミア圧延機を使用して、幅が700mm,85
0mm,1000mmの３通りの焼鈍されたSUS430の鋼帯１を、厚
さ0.25mmから１パスで厚さ0.2mmに冷間圧延を行つた。
圧延に当つては、幅700mmの鋼帯の場合は鋼帯１の上下
各側において２本の第１中間ロール３の縮径部3bの位置
はずらすことなく揃えてその内側端3ba及び外側端3bbを
それぞれ鋼帯幅中心位置Ｌから35mm及315mmの位置に位
置せしめ上下各側２本の第１中間ロール３におけるテー
パリリーフ部3aのテーパ開始距離はロール幅中心位置
Ｌ′から350mmと同位置にして圧延した（従つてこの場
合は前記先願説明に当る）。850mm及び1000mmの鋼帯１
の場合は一方の第１中間ロール３の位置はそのままと
し、他方の第１中間ロール３のみをシフトして縮径部3b
の外側端3bbの位置をそれぞれ鋼帯幅中心位置Ｌから382
mm（＝0.45×850mm）及び450mm（＝0.45×1000mm）の位
置に、テーパリリーフ部3aは固定する第１中間ロール３
のロール幅中心位置Ｌ′から350mmにテーパ開始点を位
置せしめ、シフトする第１中間ロール３は283mmと215mm
にテーパ開始点を位置せしめて圧延した。

別に従来の全くフラツトな第１中間ロール３′を使用し
て同じ鋼帯１を圧延した。

このようにして、従来のフラツトな第１中間ロール３′
を用いて圧延した場合と、本発明方法及び先願発明をそ
れぞれ適用して圧延した場合とで、得られた圧延鋼帯の
鋼帯幅方向の位置と歪量との関係を鋼帯幅別に比較した
結果を第３図に、また各鋼帯１のクオータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置Ｌとの歪差を鋼帯幅別に比較した結果を
第４図にそれぞれ示す。

これらの図面中で破線が第１中間ロールにストレートロ
ールを用いた場合であり、実線で示したものが本発明方
法及び先願発明を適用した場合である。第４図から判る
ように、第１中間ロール３にフラツトな第１中間ロール
を用いた場合は、鋼帯幅が広くなるほどクオータ部中心
位置と鋼帯幅中心位置との歪差が大きくなり、広幅とな
るほど圧延形状は悪くなるが、本発明方法及び先願発明
を適用した場合は、鋼帯幅が変わつてもほとんどクオー
タ部と鋼帯幅中心位置との歪差はない。また第３図から
本発明方法を適用した場合は全鋼帯幅ｗ′に亘つて歪差
が殆んどないことが判る。このように、鋼帯幅が700mm
から850mm,1000mmに変つても同じ第１中間ロール３をシ
フトして縮径部として作用する長さを調節して長くする
ことにより先願発明と全く同様な効果を得られることが
判る。

〔発明の効果〕

以上説明した如く、本発明方法を適用して圧延を行え
ば、１つのクラスター型多段圧延機により鋼帯幅が変わ
つても形状修正困難なクオータバツクルの発生を抑制す
ることが可能となり、一定範囲の幅ならば、どの鋼帯幅
の場合も平坦度の高い形状良好な高品質の鋼帯を製造す
ることができる。すなわちスケジユールフリーの圧延が
可能となつたのである。しかも、形状不良のために次工
程で発生していた鋼帯の表面疵を防止できると共に製品
歩留の向上も図れるようになつた。また形状良好な鋼帯
が得られるようになつたので、次工程ラインにおけるト
ラブルもなく通板速度を上昇させることができて生産性
の向上を大幅に増加するものである。

このような種々の効果を有する本発明方法の工業的価値
は非常に大きなものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明で使用するクラスター型多段圧延機の１
例の主要部を上下各側２本の第１中間ロールが縮径部の
位置を揃えて圧延している状態で示す正面説明図、第２
図は鋼帯の同側にある２本の第１中間ロールの位置関係
の平面説明図、第３図（ａ），（ｂ）及び（ｃ）は本発
明により冷間圧延された鋼帯及び第１中間ロールとして
従来のものを使用した場合の鋼帯それぞれの幅方向位置
と歪量との関係を比較して鋼帯幅の大きさ別に示すグラ
フ、第４図は第３図中の各鋼帯のクオータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置との歪差を示すグラフ、第５図はクオー
タバツクルが発生している場合の１例の幅方向位置と歪
量との関係を示すグラフ、第６図はクオータバツクルが
発生している鋼帯の部分伸びの位置を幅中心位置からの
距離と鋼帯幅との比により鋼帯幅別にプロツトして示す
グラフ、第７図はクラスター型多段圧延機の１例のロー
ル構成を示す概略説明図、第８図は冷間圧延された鋼帯
に発生した形状不良の各種タイプを示す説明図である。図面中１……鋼帯２……ワークロール３……本発明で使用する第１中間ロール 3a……テーパリリーフ部 3b……縮径部 3ba……内側端 3bb……外側端 3bc……中心位置３′……従来の第１中間ロール４……第２中間ロール５……バツクアツプロール D₀……ワークロールと接する中間ロールのストレート部
の直径 D₁……ワークロールと接する中間ロールの縮径部の最小
径Ｋ……部分伸び発生範囲の境界部位Ｌ……鋼帯幅中心位置Ｌ′……第１中間ロールの幅中心位置 l₁,l₂……鋼帯幅中心位置からの距離 l₃……鋼帯中心位置とそれぞれに近い方の縮径部の中心
位置との距離 l₄……鋼帯中心位置とそれぞれに遠い方の縮径部の中心
位置との距離Ｍ……部分伸び発生範囲の境界部位Ｎ……クオータ部分Ｐ……耳部Ｑ……耳部Ｒ……クオータ部分Ｓ……部分伸び発生範囲の境界部位Ｔ……部分伸び発生範囲の境界部位Ｘ……部分伸び δ……２つの縮径部のずらし量

フロントページの続き (72)発明者高木一宇大阪府堺市石津西町５番地日新製鋼株式会社阪神研究所内 (56)参考文献特開平１−284410（ＪＰ，Ａ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧延される幅ｗ′の鋼帯（１）の上下各側
において２本の第１中間ロール（３）が備えられており
該第１中間ロール（３）のロール幅中心位置（Ｌ′）に
対して一方の側の端部にテーパリリーフ部（3a）が形成
されており他方の側のロール幅中心位置（Ｌ′）からの
距離ｌが 0.05×ｗ≦ｌ≦0.45×ｗ（ここにｗは基準となる鋼帯（１）の幅を表わし、ｗ＜
ｗ′である）の範囲に亘るクオータ部に緩やかな凹状に窪ませた幅Ｙ
が0.4×ｗの縮径部（3b）が形成されていて該第１中間
ロール（３）が縮径部（3b）の側を圧延される鋼帯
（１）の上下各側のそれぞれにおいては同側に上下間で
は反対側にして且つロール軸方向に各別にシフト可能に
組込まれているクラスター型多段圧延機を使用し、幅
ｗ′の鋼帯（１）を圧延するに際して、鋼帯（１）の上
下各側のそれぞれにおいて該鋼帯（１）の幅ｗ′の大き
さに応じて２本の第１中間ロール（３）をその相互位置
関係が次式 Y/2≧δ＞０（ここにδは鋼帯幅中心位置（Ｌ）と２つの縮径部（3
b）の中心位置（3bc）それぞれとの距離（l₃），（l₄）
の差を示す）を満足する条件下にロール軸方向に各別にシフトして鋼
帯幅中心位置（Ｌ）に近い方の縮径部（3b）の内側端
（3ba）を鋼帯幅中心位置（Ｌ）から0.05×ｗ′の距離
の位置に、また鋼帯幅中心位置（Ｌ）から遠い方の縮径
部（3b）の外側端（3bb）を鋼帯幅中心位置（Ｌ）から
0.45×ｗ′の距離の位置にそれぞれ位置せしめることを
鋼帯（１）の半幅内で行つてクオータ部での部分伸びを
防止することを特徴とするクラスター型多段圧延機によ
る圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法。
【請求項２】縮径部（3b）の断面の輪郭線が正弦曲線状
である第１中間ロール（３）が組込まれているクラスタ
ー型多段圧延機を使用する請求項１に記載のクラスター
型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方
法。
【請求項３】第１中間ロール（３）のシフトを、圧延機
出側で形状検出器により圧延形状情報を得て該情報をフ
イードバツクする自動制御で行う請求項１又は２に記載
のクラスター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良
発生防止方法。
【請求項４】圧延される幅ｗ′の鋼帯（１）の上下各側
において２本の第１中間ロール（３）が備えられており
該第１中間ロール（３）のロール幅中心位置（Ｌ′）に
対して一方の側の端部にテーパリリーフ部（3a）が形成
されており他方の側のロール幅中心位置（Ｌ′）からの
距離ｌが 0.05×ｗ≦ｌ≦0.45×ｗ（ここにｗは基準となる鋼帯（１）の幅を表わし、ｗ＜
ｗ′である）の範囲に亘るクオータ部分に緩やかな凹状に窪ませた幅
Ｙが0.4×ｗの縮径部（3b）が形成されていて該第１中
間ロール（３）が縮径部（3b）の側を圧延される鋼帯
（１）の上下各側のそれぞれにおいては同側に上下間で
は反対側にして且つ上下各側の少なくとも１本の第１中
間ロール（３）がロール幅方向にシフト可能に組込まれ
ているクラスター型多段圧延機を使用し、幅ｗ′の鋼帯
（１）を圧延するに際して鋼帯（１）の上下各側のそれ
ぞれにおいて一方の第１中間ロール（３）をその縮径部
（3b）の内側端（3ba）が鋼帯幅中心位置（Ｌ）から0.0
5×ｗ以上0.05×ｗ′以下の距離にあるように位置固定
し、他方の第１中間ロール（３）を鋼帯（１）の幅ｗ′
の大きさに応じて２本の第１中間ロール（３）をその相
互位置関係が次式 Y/2≧δ＞０（ここにδは鋼帯幅中心位置（Ｌ）と２つの縮径部（3
b）の中心位置（3bc）それぞれとの距離（l₃），（l₄）
の差を示す）を満足する条件下にロール軸方向にシフトしてその縮径
部（3b）の外側端（3bb）を鋼帯幅中心位置（Ｌ）から
0.45×ｗ′の距離の位置に位置せしめることを鋼帯
（１）の半幅内で行つてクオータ部での部分伸びを防止
することを特徴とするクラスター型多段圧延機による圧
延時の鋼帯形状不良発生防止方法。
【請求項５】縮径部（3b）の断面の輪郭線が正弦曲線状
である第１中間ロール（３）が組込まれているクラスタ
ー型多段圧延機を使用する請求項４に記載のクラスター
型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方
法。
【請求項６】第１中間ロール（３）のシフトを、圧延機
出側で形状検出器により圧延形状情報を得て該情報をフ
イードバツクする自動制御で行う請求項４又は５に記載
のクラスター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良
発生防止方法。