JPH0263605A - クラスター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、多段圧延機で鋼帯の冷間圧延を行う際に改善
された第１中間ロールが組込まれた同一のクラスター型
多段圧延機を使用して幅の種々に異なる鋼帯に実施する
ことのできるクラスター型多段圧延機による圧延時の鋼
帯形状不良発生防止方法に関するものである。

〔従来の技術〕

各種鋼帯の冷間圧延には一般に多段圧延機が使用される
が、冷間圧延された鋼帯には様々なタイプの形状不良が
発生することが多く、このような多段圧延機の一般的な
ロール構成及び形状不良タイプを図面によって説明する
。

第７図はクラスター型多段圧延機の１例のロール構成を
示す概略説明図、第８図は冷間圧延された鋼帯に発生し
た形状不良の各種タイプを示す説明図である。

クラスター型多段圧延機には、第７図に示す如く鋼帯１
を挟む上下両側それぞれ１本のワークロール２に対して
それぞれのワークロール２と接する従来の第１中間ロー
ル３′、第２中間ロール４゜バックアップロール５が順
次数を増して扇状に配置されているセンジミア圧延機（
回倒は２０段）や、第７図において第２中間ロール４以
降が存在せず第１中間ロール３′が最外側のバックアッ
プロールとして存在するクラスター型圧延機がある（本
発明においては説明上の便宜からロール名称を統一する
ためクラスター圧延機のバックアップロールを第１中間
ロールと呼ぶこととする）。これらクラスター型多段圧
延機の他、鋼帯１の冷間圧延に使用されてきた多段圧延
機には、鋼帯１の上下両側のそれぞれにおいてワークロ
ール、ワークロールと接する従来の第１中間ロール、バ
ックアップロールが順次直線状に配置されている（従っ
て第１中間ロールが上下各側に１本づつの）直列多段圧
延機（図示なし）がある。これらの多段圧延機により鋼
帯１の冷間圧延を行うと、一般にワークロール２の鋼帯
１への不整な圧接状態に基因して第８図に示す如く部分
伸びＸが生じ、そして鋼ｆ１の幅方向におけるこの部分
伸びＸの発生部位によって第８図（ａ）、（ｂ）及び（
ｃ）に示すような種々な形状不良タイプが生じる。第８
図（ａ）は耳部Ｐ、Ｑに耳伸び（エツジウェーブ）が発
生した形状不良であり、同図（ｂ）は鋼帯幅中心位置り
の部分に中伸び（センターバックル）が発生した形状不
良である。これらは単純な形状不良であり、多段圧延機
が所有する形状修正機構、すなわちロールクラウン装置
、ラテラル・アシヤストス装置。

傾斜圧下機構、支持ロール偏心機構などにより形状不良
の発生を防止することができる。例えば第７図に示すよ
うな２０段センジミア圧延機においては、第１中間ロー
ル３′の軸方向（鋼帯幅方向）へのシフトやバックアッ
プロール５のＡｓ−Ｕ制御機構（バックアップロールを
軸方向に複数個に分割して隣接する分割ロール間に間隙
を設けてこの間隙で各分割ロールを軸方向と直角な方向
に変位させる制御機構、後記第１図参照）等により形状
不良の発生を防止することができる。また前記直列６段
圧延機においても、単純なりラウンロールや中間ロール
のシフト又はバックアップロールベンディング等により
充分形状不良の発生を防止することが可能である。

しかしながら、第８図（ｃ）に示すクォータバッフ− クル（クォータ部Ｒ，Ｎに生じた歪み）については、前
記の各種形状修正機構を使用しても平坦度の高い良好な
形状に鋼帯１を圧延することはできなかった。これらの
形状不良はワークロール２が小径になるほど発生し易い
ので、通常小径のワークロール２が使用されている多段
圧延機により冷間圧延する場合に発生し易くなる。クォ
ータバックルの形状不良を発生させないようにするため
に、例えばセンジミャ圧延機の第２中間ロール４又はバ
ックアップロール５として芯軸の外周面の圧延機中心（
ワークロール２の幅の中心位置を言い、通常圧延位置に
おける鋼帯の幅中心位置ともほぼ一致する）に対して左
右対称な位置に滑かな窪みが形成された形状のロールプ
ロフィールを有する芯軸とスリーブとから成るスリーブ
ロールを用いたり、ワークロール２に上記スリーブロー
ルの芯軸と類似したロールプロフィールを持たせて使用
することが知られている。しかしスリーブロールを用い
る場合、クォータバックルの形状不良を発生させないた
めのロールプロフィール設計の要因として芯軸の窪み量
と共に重要なスリーブの厚さについてはロール間、接触
圧力に耐える強度の要請と窪みに沿って撓みを生じさせ
るための可撓性の要請との両方に応える難しさがある。

それにロール間の適確なトルク伝達のためには、スリー
ブロールはその構造上比較的小径のワークロール２やワ
ークロールと接する第１中間ロール３′に適用すること
は不適である。また、窪み部のあるロールプロフィール
を有するワークロール２を使用する場合、ワークロール
２の窪み部が鋼帯１の圧延形状に直接影響を与えるので
、形状不良発生防止効果は大きいが、そのために却って
効果が不安定であって、ロールプロフィールの研削精度
によっては形状不良を発生させてしまう恐れがある。ま
た圧延油量が窪み部とストレート部では異なることから
鋼帯１の板幅方向で潤滑状態が異なり、光沢ムラが生じ
る問題もあった。

そしてクォータバックルの形状不良の発生を充分に防止
できないまま鋼帯１を次工程（例えばステンレス鋼帯の
冷間圧延後の焼鈍工程や調質圧延工程）で処理すれば、
その鋼帯表面にカキ疵、スリ疵１条伸び等が発生し、製
品としての価値がなくなり歩留を低下させていた。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は上記従来技術の欠点を解消し、鋼帯の圧延に際
してクォータバックルの形状不良を発生させないように
そして同一のクラスター型多段圧延機で幅の種々に異な
る鋼帯に適用できるように鋼帯形状不良発生防止方法を
構成することを課題とする。

〔課題を解決するための手段〕

本発明者らの一部は種々検討した結果、このクォータバ
ックルの発生原因を明確にしワークロールと接する第１
中間ロールをその一方の端部にテーパリリーフ部と他方
の側に緩やかに窪んだ縮径部とを有する形状に構成し、
この第１中間ロールを圧延される鋼帯の上下間ではテー
パリリーフ部の側及び縮径部の側を互いに反対にして上
下各側の第１中間ロールのうち少なくとも１本に組込ん
だ多段圧延機により、クォータバックルを発生させない
で圧延できることを究明して、そのような形状の第１中
間ロール及びそれが組込まれた多段圧延機を先に提案し
た（特願昭６３−１１２６３３号、以下先願発明と言う
）。

しかしながら、このような形状の第１中間ロールを多段
圧延機中の固定された位置で使用する場合は、縮径部の
位置及び大きさ（テーパリリーフ部についても同じ）が
固定されるために、クォータバックルの発生を同一の多
段圧縮機により防止できる鋼帯の幅は狭い範囲に限定さ
れざるを得ない欠点があった。従って、圧延する鋼帯の
幅の大小に合わせて前記形状の第１中間ロール組をロー
ル長を異にして幾組も準備する必要があった。

そこで本発明者らは更に検討を進めた結果、上下各側に
第１中間ロールが２本あるクラスター型多段圧延機のそ
の第１中間ロールのすべてに前記形状のものを使用し、
鋼帯の幅に応じて上下各側において２本の第１中間ロー
ルをシフトさせて縮径部を長くしたのと同じように作用
させることによって前記課題を解決することのできるこ
とを究ＩＩ− 明して本発明を成した。

以下、図面により本発明に係るクラスター型多段圧延機
による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法を詳細に説明
する。

第１図は本発明で使用するクラスター型多段圧延機の１
例の主要部を上下各側２本の第１中間ロールが縮径部の
位置を揃えて圧延している状態で示す正面説明図、第２
図は鋼帯の同側にある２本の第１中間ロールの位置関係
の平面説明図、第３図（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は本発
明により冷間圧延された鋼帯及び第１中間ロールとして
従来のものを使用した場合の鋼帯それぞれの幅方向位置
と歪量との関係を比較して鋼帯幅の大きさ別に示すグラ
フ、第４図は第３図中の各鋼帯のクォータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置との歪差を示すグラフ、第５図はクォー
タバックルが発生している場合の１例の幅方向位置と歪
量との関係を示すグラフ、第６図はクォータバックルが
発生している鋼帯の部分伸びの位置を幅中心位置からの
距離と鋼帯幅との比により鋼帯幅別にプロットして示す
グラフである。

鋼帯１の形状不良はその鋼帯幅方向の歪分布により形状
を定量化して表現することができる。例えば、第８図（
ｃ）に示す如きクォータバックルが発生している鋼帯を
２ｍの長さに剪断し、次に全幅を２０ｍｍの小幅条に分
断して長手方向に沿って裁断して各小幅条毎に裁断前後
の長さを測定することにより各裁断部分の歪量が計算さ
れ、これはまた歪量として第５図のように表わされる。

第５図中、アルファベット大文字は圧延位置に在る鋼帯
幅における部位であって、Ｐ、Ｑ、Ｌ、Ｒ，Ｎについて
は前述の通りであり、Ｓ、Ｋ及びＭ、Ｔはそれぞれ鋼帯
幅中心位置りの両側における部分伸び発生範囲の境界部
位を示す。前記歪量は１０−４〜１０−５のオーダーの
極めて微小な量であり、クォータバックルにおいては鋼
帯１の幅方向におけるクォータ部分が他の部分に比較し
て僅かに伸びているのである。

従って、冷間圧延時にこれらの部分が他の部分より伸び
ないようにワークロールギャップを太きくすれば良いの
であるが、本発明方法においては、前記先願発明と同様
に研削精度が大きく影響するワークロール１のプロフィ
ール変形を避け、第１中間ロール３のプロフィールを縮
径部とテーパリリーフ部とがそれぞれ鋼帯幅中心位置り
から別個にのみ存在する非対称として上下の第１中間ロ
ール３を組合わせることによって対称となるようにプロ
フィールを構成した。しかも先願発明と異なる点は、こ
のような第１中間ロール３をクラスター型多段圧延機の
第１中間ロール全部に採用して上下各側それぞれにおい
て縮径部を同じ側にして並べた２本の第１中間ロール３
を標準的な場合においては各別にシフト可能に組込み、
圧延に当っては鋼帯幅の大きさに応じて上下各側で２本
の第１中間ロール３をずらせて縮径部として作用する部
分の長さを調節するようにしたのである（後記する如く
本発明には全４本の第１中間ロール３の一部がシフト可
能な場合もある）。

先ず、本発明方法で使用するクラスター型多段圧延機に
組込まれる第１中間ロール３について説明する。

この第１中間ロール３は、成る特定の幅Ｗを有する鋼帯
１をクラスター型多段圧延機の上下各側２本の第１中間
ロール３の縮径部の位置を揃えた状態で圧延するように
製作されている。第１図はこのような圧延状態にある２
０段センジミア圧延機の主要部としてのロール群を第１
中間ロール３及びバックアップロール５の全形が見える
ように画いた正面説明図である（バックアップロール５
は前記Ａｓ−Ｕ制御機構を有するものである）。第１図
に示す如く圧延位置におけるその鋼帯１の鋼帯幅中心位
置りに当る第１中間ロール３の幅中心位置（以下ロール
幅中心位置と言う）Ｌ′から一方の側の端部にテーパリ
リーフ部３ａが形成されており、他方の側に緩やかな凹
状に窪ませた縮径部３ｂが形成されているのである。こ
の縮径部３ｂは鋼帯１のクォータ部Ｎ、Ｈに発生するク
ォータバックルに対応するプロフィール部分である。ま
たテーパリリーフ部３ａは耳部Ｐ、Ｑに発生する耳伸び
に対応すると共に縮径部３ｂによるクォータ部Ｎ、Ｒの
伸び抑制効果に対する補足作用を有するプロフィール部
分である。テーパリリーフ部３ａ及び縮径部３ｂは前記
の如くそれぞれ耳伸び及びクォータバックルに対応する
ものであるから、その位置及び大きさは圧延対象の鋼帯
に発生する耳伸び及びクォータバックルによって異なら
しめる。

ここに本発明の成立過程において判明したクォータバッ
クル発生位置と範囲とから縮径部３ｂの適切な例を説明
する。クォータバックルの発生している各種幅（５０’
Ｏｍｎ　、　７００圃、　８００ｉｎ　、　８５０ｉｎ
　、　１０００＋ｎｍ、　１２００ＭＩｌ）の鋼帯１の
全幅を前記した如く多数の小幅条に分断して部分伸びの
有無を調べ、部分伸びのある小幅条の幅中心位置を鋼帯
幅中心位置りからの距離Ｑと鋼帯幅Ｗとの比Ｑ／ｗで表
わして各幅の鋼帯毎にプロットしたものが第６図である
。この第６図では各幅の鋼帯１にほぼ共通してＱ　／　
ｗが０．０５〜０．４５の範囲に部分伸びが発生してい
る。従って鋼帯幅中心位置りからの距離によりクォータ
部分に発生する部分伸びの位置範囲を示すと、式（１）
で表わすＱ工の位置から式（２）で表わすＱ２の位置に
至る範囲に亘っていることが判る。

Ｑ１＝０．０５×ｗ・・・・・・・・（１）ｎ、＝０．
４５×ｗ・・・・・＝１２）従って鋼帯幅中心位置りに
ロール幅中心位置Ｌ′を合わせて圧延する場合、少なく
とも鋼帯１の幅が５００〜１２００ｍｎ範囲にある場合
は縮径部３ｂを第１中間ロール３の一方の側にロール幅
中心位置Ｌ′からの距離Ｑが次式（３） ％式％（３） に示す範囲に亘って第１図に示す如く設けるのである。

従って、この縮径部３ｂの幅をＹで示すと、Ｙ＝０．４
×ｗ・・・・・・・・（４）である。

そして第１中間ロール３に具体的に縮径部３ｂを形成さ
せるには、鋼帯１の前記特定の幅Ｗを具体的に定めねば
ならないが、後記説明の如く本発明方法が適用される鋼
帯の幅Ｗ′は前記特定の幅Ｗを超える一定範囲のもので
あるから、幅Ｗとしてなるべく小さい値が好ましく、例
えば前記データから５００＋ｍ＋が採用される（このよ
うな特定の幅Ｗを基準の鋼帯幅と言う）。

縮径部３ｂは緩やかな窪みである必要があり、また胴部
の軸心と平行な直線状の表面からの移行を滑らかにする
ため、縮径部３ｂの断面の輪郭線は正弦曲線状であるの
が好ましい。モして縮径部３ｂの幅（第１中間ロール３
の胴長に沿う長さ）の中央部が、第１図に示す如くスト
レート部の直径り。

の第１中間ロール３の中で最小径Ｄ□となっている。こ
の直径差（Ｄｏ−Ｄｌ）は一般には５〜３０声の範囲が
適当である。

テーパリリーフ部３ａの適切な位置及びテーパ条件は、
ロール端部からのテーパ長さが１５０〜６００ｍでテー
パ角度が１／１０，０００〜２０／１０，０００の範囲
にあるのが好ましく、このようなテーパ条件の範囲内で
１段テーパが数段組合せた多段テーパに形成されている
。

以上の形状を有する第１中間ロール３をクラスター型多
段圧延機に組込むに当っては、圧延位置に在る鋼帯１の
上下向側においては第２図に示す如く２本の第１中間ロ
ール３をその縮径部３ｂの側を同じ側つまりワークロー
ル１の同じロール端側になるように並べ、鋼帯１の上下
間では第１図に示す如く縮径部３ｂの側を互いに反対側
にしくこれらの関係はテーパリリーフ部３ａに着目して
も全く同じ）、且つ標準の場合においてはすべての第１
中間ロール３をロール軸方向に各別にシフト可能に組込
むのである。

本発明方法は、このような構成のクラスター型多段圧延
機を使用し、幅Ｗ′の鋼帯１を圧延するに際して鋼帯１
の幅の大きさＷ′に応じて第１中間ロール３をロール軸
方向にシフトして鋼帯１の上下同側において２本の第１
中間ロール３の縮径部３ｂの位置をロール軸方向にずら
すことにより、ワークロール２との間に生ぜしめたギャ
ップによってワークロール２による部分伸びＸを発生さ
せない縮径部としての作用をする長さを見掛は上長くす
るのである。第２図に示す如く、鋼帯幅中心位置りと２
つの縮径部３ｂの中心位置３ｂｃとの距離をそれぞれΩ
３．Ω４とすると、それらの差δ（＝Ω３−Ω４）がず
らし量である。この差δが縮径部幅Ｙの１／２を超える
ときは、２つの縮径部３ｂの作用域は滑らかには連続せ
ず、本発明の効果が充分でない。従って、２本の第１中
間ロール３の相互位置関係が Ｙ／２≧δ〉０・・・・・・・・（５）を満足する条件
下にシフトする。

このようなシフトによって、第２図に示す如く鋼帯幅中
心位置りに近い方の縮径部３ｂの内側端３ｂａを鋼帯中
心位置りから０．０５×ｗ’の距離の位置に、また鋼帯
幅中心位置りから遠い方の縮径部３ｂの外側端３ｂｂを
鋼帯幅中心位置りから０．４５ＸＷ’の距離の位置にそ
れぞれ位置せしめる。そしてこのシフトは、鋼帯１の上
下各側において当然ながらそれぞれの縮径部３ｂが属す
る半幅側と同側の鋼帯半幅内で行うのである。つまり、
上側の２本の第１中間ロール３のシフトを一方の側の鋼
帯半幅内で行えば、下側の２本の第１中間ロール３のシ
フトは他方の側の鋼帯半幅内で行うのである。そしてこ
のように上下各側で互いに反対側の鋼帯半幅内で２本の
第１中間ロール３のシフトを行うことにより、鋼帯１の
幅Ｗ′に対応する幅を持つクォーターバックルの鋼帯幅
中心位置りの両側における発生を防止することができる
のである。

また、以上のことがらＷを基準の鋼帯幅とする第１中間
ロール３を備えたクラスター型多段圧延機によって圧延
可能な鋼帯１の幅Ｗ′の範囲は、次式 ％式％（６） で示される。鋼帯幅の最小限界が基準の鋼帯幅Ｗより大
きいのは、基準の鋼帯幅Ｗより小さい鋼帯幅の鋼帯１に
発生するクォーターバックルに対応するより狭い幅の縮
径部３ｂの形成は不可能であるからである。また最大限
界が１．５ｗであるのは、式（４）及び（５）から縮径
部として作用する部分を見掛上最大にした長さは１．５
Ｙすなわち０．６ｗであり、これに式（４）を適用する
ことによって必然的に導びかれるからである。従って例
えば基準の鋼帯幅Ｗとして５００ｍｍを採るときは鋼帯
１の幅Ｗ′が７５Ｑｍｎまでの鋼帯１の圧延に、また基
準の鋼帯幅Ｗとして８００ＩＩＩ１１を採るときは鋼帯
１の幅Ｗ′が１２００ｍまでの鋼帯１の圧延に、それぞ
れ適用することができる。

本発明方法では、圧延しようとする鋼帯１の幅Ｗ′の大
きさに応じて２本の第１中間ロール３の一方の縮径部３
ｂの内側端３ｂａと他方の縮径部３ｂの外側端３ｂｂの
位置とが共に変化するため、標準の場合として第１中間
ロール３は常に２本共各別にシフトするのである（従っ
てこの場合第１中間ロール３は４水兵シフト可能なもの
である）。しかしながら、この内側端３ｂａと鋼帯幅中
心位ＭＬとの距離（０，０５Ｘ、Ｗ’）は比較的小さい
ため、前記−方の縮径部３ｂの内側端３ｂａを鋼帯１の
幅Ｗ′の全範囲番こ正確に適用される内側端３ｈａの位
置の全域すなわち鋼帯幅中心位置りから０．０５ＸＷ以
上０．０５　ＸＷ′以下の距離範囲内の適宜な位置例え
ば前記距離が０．０５ＸＷの位置に固定し、前記他方の
第１中間ロール３のみをシフトしても本発明の効果は実
用上差し支えなく達成される。この場合、前記他方の第
１中間ロール３のみがシフト可能であっても良い。

このようにして、本発明方法は式（６）の範囲にある幅
Ｗ′の鋼帯１の圧延を、その幅Ｗ′の大きさに応じて第
１中間ロール３をシフトして所定の位置に位置せしめて
行うのであるが、この第１中間ロール３のシフトを、圧
延機出側に形状検出器例えば圧延された鋼帯１の幅方向
張力分布を軸方向に分割された張力測定用ロールを用い
て、直接測定する中空分割ロール方式による形状検出器
を設置してそれにより得た圧延形状情報をフィードバッ
クして、第１中間ロール３の位置を最適位置にする自動
制御で行うことも可能である。

〔実施例〕

以下に実施例により本発明方法を更に具体的に説明する
。

ワークロール２の直径が５０■φ、第１中間ロール３の
直径が１０２ｍｍφ、第２中間ロール４の直径が１７２
＋ｎｍφ、バックアップロール５の直径が３００ｍであ
る２０段センジシア圧延機の４本の第１中間ロール３と
して次の形状のものを組込んだ。すなわ＝２３− ち、基準の鋼帯幅Ｗを７００ｍｍに採り、ロール幅中心
位置Ｌ′から一方の端部側への距離Ｑが３５冊（＝０．
０５Ｘ７００ｍｍ）の位置から３１５ｍｍ（＝０．４５
Ｘ７００ｍｏ）の位置までの幅Ｙが２８０ｍｍ（＝０．
４０Ｘ７００ｍｍ）で、最大縮径量が直径差（Ｄｏ−Ｄ
□）で１０−の縮径部３ｂと、ロール幅中心位置Ｌ′か
ら前記と反対側への距離が３５０　＋ｎｍの位置からロ
ール端に向けてテーパ角度が５／１０，０００のテーパ
リリーフ部３ａとが形成されている形状の第１中間ロー
ル３を使用した。

このようなセンジミア圧延機を使用して、幅が７００ｍ
ｍ　、　８５０ｍｍ　、　４０００ｍｍの３通りの焼鈍
された５ＵＳ４３０の鋼帯１を、厚さ０．２５ｍｎから
１パスで厚さ０．２ｍに冷間圧延を行った。圧延に当っ
ては、幅７００ｍの鋼帯の場合は鋼帯１の上下各側にお
いて２本の第１中間ロール３の縮径部３ｂの位置はずら
すことなく揃えてその内側端３ｂａ及び外側端３ｂｂを
それぞれ鋼帯幅中心位置りから３５＋ｎｍ及び３１５Ｉ
の位置に位置せしめ上下各側２本の第１中間ロール３に
おけるテーパリリーフ部３ａのテーパ開始距離はロール
幅中心位置Ｌ′から３５０ｍｍと同位置にして圧延した
（従ってこの場合は前記先願説明に当る）。

幅８５０ｍｍ及び１０００ｎｎの鋼帯１の場合は一方の
第１中間ロール３の位置はそのままとし、他方の第１中
間ロール３のみをシフトして縮径部３ｂの外側端３ｂｂ
の位置をそれぞれ鋼帯幅中心位置りから３８２１１ＩＩ
Ｉ（＝０．４５Ｘ８５０ｎｍ）及び４５０ｎｎ＋（＝０
．４５Ｘ１０００ｍｎ）の位置に、テーパリリーフ部３
ａは固定する第１中間ロール３のロール幅中心位置Ｌ′
から３５０ｍｍにテーパ開始点を位置せしめ、シフトす
る第１中間ロール３は２８３ｍｍと２１５ｍｍにテーパ
開始点を位置せしめて圧延した。

別に従来の全くフラットな第１中間ロール３′を使用し
て同じ鋼帯１を圧延した。

このようにして、従来のフラットな第１中間ロール３′
を用いて圧延した場合と、本発明方法及び先願発明をそ
れぞれ適用して圧延した場合とで、得られた圧延鋼帯の
鋼帯幅方向の位置と歪量との関係を鋼帯幅別に比較した
結果を第３図に、また各鋼帯１のクォータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置りとの歪差を鋼帯幅別に比較した結果を
第４図にそれぞれ示す。

これらの図面中で破線が第１中間ロールにストレートロ
ールを用いた場合であり、実線で示したものが本発明方
法及び先願発明を適用した場合である。第４図から判る
ように、第１中間ロール３にフラットな第１中間ロール
を用いた場合は、鋼帯幅が広くなるほどクォータ部中心
位置と鋼帯幅中心位置との歪差が大きくなり、広幅にな
るほど圧延形状は悪くなるが、本発明方法及び先願発明
を適用した場合は、鋼帯幅が変わってもほとんどクォー
タ部と鋼帯幅中心位置との歪差はない。また第３図から
本発明方法を適用した場合は全鋼帯幅Ｗ′に亘って歪差
が殆んどないことが判る。このように、鋼帯幅が７００
ｍｍから８５０ｍｍ、　１０００ｎｙｎに変っても同じ
第１中間ロール３をシフトして縮径部として作用する長
さを調節して長くすることにより先願発明と全く同様な
効果を得られることが判る。

〔発明の効果〕

以上説明した如く、本発明方法を適用して圧延を行えば
、１つのクラスター型多段圧延機により鋼帯幅が変わっ
ても形状修正困難なりオータバックルの発生を抑制する
ことが可能となり、一定範囲の幅ならば、どの鋼帯幅の
場合も平担度の高い形状良好な高品質の鋼帯を製造する
ことができる。

すなわちスケジュールフリーの圧延が可能となったので
ある。しかも、形状不良のために次工程で発生していた
鋼帯の表面疵を防止できると共に製品歩留の向上も図れ
るようになった。また形状良好な鋼帯が得られるように
なったので、次工程ラインにおけるトラブルもなく通板
速度を上昇させることができて生産性の向上を大幅に増
加するものである。

このような種々の効果を有する本発明方法の工業的価値
は非常に大きなものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明で使用するクラスター型多段圧延機の１
例の主要部を上下各側２本の第１中間ロールが縮径部の
位置を揃えて圧延している状態で示す正面説明図、第２
図は鋼帯の同側にある２本の第１中間ロールの位置関係
の平面説明図、第３図（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は本発
明により冷間圧延された鋼帯及び第１中間ロールとして
従来のものを使用した場合の鋼帯それぞれの幅方向位置
と歪量との関係を比較して鋼帯幅の大きさ別に示すグラ
フ、第４図は第３図中の各鋼帯のクォータ部中心位置と
鋼帯幅中心位置との歪差を示すグラフ、第５図はクォー
タバックルが発生している場合の１例の幅方向位置と歪
量との関係を示すグラフ、第６図はクォータバックルが
発生している鋼帯の部分伸びの位置を幅中心位置からの
距離と鋼帯幅との比により鋼帯幅側にプロットして示す
グラフ、第７図はクラスター型多段圧延機の１例のロー
ル構成を示す概略説明図、第８図は冷間圧延された鋼帯
に発生した形状不良の各種タイプを示す説明図である。 図面中 １・・・・鋼帯 ２・・・・ワークロール ３・・・・本発明で使用する第１中間ロール３ａ・・・
・テーパリリーフ部 ３ｂ・・・・縮径部 ３ｈａ・・・・内側端 ３ｂｂ・・・・外側端 ３ｂｃ・・・・中心位置 ３′・・・・従来の第１中間ロール ４・・・・第２中間ロール ５・・・・バックアップロール Ｄｏ・・・・ワークロールと接する中間ロールのストレ
ート部の直径 Ｄ工・・・・ワークロールと接する中間ロールの縮径部
の最小径 Ｋ・・・・部分伸び発生範囲の境界部位Ｌ・・・・鋼帯
幅中心位置 Ｌ′・・・・第１中間ロールの幅中心位置Ｑ１，　Ｑ２
・・・・鋼帯幅中心位置からの距離６・・・・鋼帯中心
位置とそれぞれに近い方の縮径部の中心位置との距離 Ω４・・・・鋼帯中心位置とそれぞれに遠い方の縮径部
の中心位置との距離 Ｍ・・・・部分伸び発生範囲の境界部位Ｎ・・・・クォ
ータ部分 Ｐ・・・・耳部 Ｑ・・・・耳部 Ｒ・・・・クォータ部分 Ｓ・・・・部分伸び発生範囲の境界部位Ｔ・・・・部分
伸び発生範囲の境界部位Ｘ・・・・部分伸び δ・・・・２つの縮径部のずらし量 ３ｌ− Ｕ） 田 （Ｙ’ｌ　（’）　（’Ｊ　Ｐ−（’Ｊ　ｅ〕＼ｊ 第 図 （ａ） （ｂ） 第 図 鋼 １±Ｐ ηＴ 幅 （ｍｍ） 第 図 鋼帯幅における位置 第 図 鋼 １±ヒ １丁 幅 （ｍｍ） 第 図 ＰＲＬＮＱ　ＰＲＬＮＱ　ＰＲＬＮＱ 、／　、／　、／　／　、／　、／　／　／　、／　／
　　、／　ｉ　／　／　／（ａ） （ｂ） （Ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　圧延される幅ｗ′の鋼帯（１）の上下各側において
   ２本の第１中間ロール（３）が備えられており該第１中
   間ロール（３）のロール幅中心位置（Ｌ′）に対して一
   方の側の端部にテーパリリーフ部（３ａ）が形成されて
   おり他方の側のロール幅中心位置（Ｌ′）からの距離ｌ
   が ０．０５×ｗ≦ｌ≦０．４５×ｗ （ここにｗは基準となる鋼帯（１）の幅を表わし、ｗ＜
   ｗ′である） の範囲に亘るクオータ部に緩やかな凹状に窪ませた幅Ｙ
   が０．４×ｗの縮径部（３ｂ）が形成されていて該第１
   中間ロール（３）が縮径部（３ｂ）の側を圧延される鋼
   帯（１）の上下各側のそれぞれにおいては同側に上下間
   では反対側にして且つロール軸方向に各別にシフト可能
   に組込まれているクラスター型多段圧延機を使用し、幅
   ｗ′の鋼帯（１）を圧延するに際して、鋼帯（１）の上
   下各側のそれぞれにおいて該鋼帯（１）の幅ｗ′の大き
   さに応じて２本の第１中間ロール（３）をその相互位置
   関係が次式Ｙ／２≧δ＞０ （ここにδは鋼帯幅中心位置（Ｌ）と２つの縮径部（３
   ｂ）の中心位置（３ｂｃ）それぞれとの距離（ｌ＿３）
   、（ｌ＿４）の差を示す）を満足する条件下にロール軸
   方向に各別にシフトして鋼帯幅中心位置（Ｌ）に近い方
   の縮径部（３ｂ）の内側端（３ｂａ）を鋼帯幅中心位置
   （Ｌ）から０．０５×ｗ′の距離の位置に、また鋼帯幅
   中心位置（Ｌ）から遠い方の縮径部（３ｂ）の外側端（
   ３ｂｂ）を鋼帯幅中心位置（Ｌ）から０．４５×ｗ′の
   距離の位置にそれぞれ位置せしめることを鋼帯（１）の
   半幅内で行つてクオータ部での部分伸びを防止すること
   を特徴とするクラスター型多段圧延機による圧延時の鋼
   帯形状不良発生防止方法。 ２　縮径部（３ｂ）の断面の輪郭線が正弦曲線状である
   第１中間ロール（３）が組込まれているクラスター型多
   段圧延機を使用する請求項１に記載のクラスター型多段
   圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法。 ３　第１中間ロール（３）のシフトを、圧延機出側で形
   状検出器により圧延形状情報を得て該情報をフィードバ
   ックする自動制御で行う請求項１又は２に記載のクラス
   ター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止
   方法。 ４　圧延される幅ｗ′の鋼帯（１）の上下各側において
   ２本の第１中間ロール（３）が備えられており該第１中
   間ロール（３）のロール幅中心位置（Ｌ′）に対して一
   方の側の端部にテーパリリーフ部（３ａ）が形成されて
   おり他方の側のロール幅中心位置（Ｌ′）からの距離ｌ
   が ０．０５×ｗ≦ｌ≦０．４５×ｗ （ここにｗは基準となる鋼帯（１）の幅を表わし、ｗ＜
   ｗ′である） の範囲に亘るクオータ部分に緩やかな凹状に窪ませた幅
   Ｙが０．４×ｗの縮径部（３ｂ）が形成されていて該第
   １中間ロール（３）が縮径部（３ｂ）の側を圧延される
   鋼帯（１）の上下各側のそれぞれにおいては同側に上下
   間では反対側にして且つ上下各側の少なくとも１本の第
   １中間ロール（３）がロール幅方向にシフト可能に組込
   まれているクラスター型多段圧延機を使用し、幅ｗ′の
   鋼帯（１）を圧延するに際して鋼帯（１）の上下各側の
   それぞれにおいて一方の第１中間ロール（３）をその縮
   径部（３ｂ）の内側端（３ｂａ）が鋼帯幅中心位置（Ｌ
   ）から０．０５×ｗ以上０．０５×ｗ′以下の距離にあ
   るように位置固定し、他方の第１中間ロール（３）を鋼
   帯（１）の幅ｗ′の大きさに応じて２本の第１中間ロー
   ル（３）をその相互位置関係が次式Ｙ／２≧δ＞０ （ここにδは鋼帯幅中心位置（Ｌ）と２つの縮径部（３
   ｂ）の中心位置（３ｂｃ）それぞれとの距離（ｌ＿３）
   、（ｌ＿４）の差を示す）を満足する条件下にロール軸
   方向にシフトしてその縮径部（３ｂ）の外側端（３ｂｂ
   ）を鋼帯幅中心位置（Ｌ）から０．４５×ｗ′の距離の
   位置に位置せしめることを鋼帯（１）の半幅内で行つて
   クオータ部での部分伸びを防止することを特徴とするク
   ラスター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生
   防止方法。 ５　縮径部（３ｂ）の断面の輪郭線が正弦曲線状である
   第１中間ロール（３）が組込まれているクラスター型多
   段圧延機を使用する請求項４に記載のクラスター型多段
   圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止方法。 ６　第１中間ロール（３）のシフトを、圧延機出側で形
   状検出器により圧延形状情報を得て該情報をフィードバ
   ックする自動制御で行う請求項４又は５に記載のクラス
   ター型多段圧延機による圧延時の鋼帯形状不良発生防止
   方法。