JPS61226105A - 多段圧延機のロ−ル - Google Patents
多段圧延機のロ−ルInfo
- Publication number
- JPS61226105A JPS61226105A JP6740785A JP6740785A JPS61226105A JP S61226105 A JPS61226105 A JP S61226105A JP 6740785 A JP6740785 A JP 6740785A JP 6740785 A JP6740785 A JP 6740785A JP S61226105 A JPS61226105 A JP S61226105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling mill
- sleeve
- steel strip
- high rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鋼帯の冷間圧延に用いられる多段圧延機のロ
ールに関するものである。
ールに関するものである。
［従来の技術］
従来第２図に示される２０段クラスタ圧延機や、第３図
に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷間圧延を行な
うと、凹型形状不良として第４図（ａ）、 （ｂ）、
（Ｃ）に示す３種類のパターンあるいはこれらの複
合した形状パターンを生じる。これらの形状パターンの
内、第４図（ａ）の耳延びａ“、第４図（ｂ）の中延び
ｂ“は単純な形状不良であり、圧延機の所有する形状制
御手段、例えば第２図に示すセンジミア圧延機で代表さ
れる２０段クラスタ圧延機においては、第１中間ロール
６の板中方向へのシフトや、バックアップロール８のＡ
ｓＵ制御手段（バックアップロールを軸方向に複数個に
分割し、隣接する分割ロール単体間には間隔を保たせ、
各分割ロール単体の位置を軸方向に変位させて行う制御
手段）等により十分形状修正を行うことが可能である（
特開昭６０−３９０２号公報参照）。また、第３図に示
す直列６段圧延機におい。では、単純なりラウンロール
や中間ロール６°の板中方向へのシフト或いはベンディ
ング等により十分形状修正を行うことが可能である。
に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷間圧延を行な
うと、凹型形状不良として第４図（ａ）、 （ｂ）、
（Ｃ）に示す３種類のパターンあるいはこれらの複
合した形状パターンを生じる。これらの形状パターンの
内、第４図（ａ）の耳延びａ“、第４図（ｂ）の中延び
ｂ“は単純な形状不良であり、圧延機の所有する形状制
御手段、例えば第２図に示すセンジミア圧延機で代表さ
れる２０段クラスタ圧延機においては、第１中間ロール
６の板中方向へのシフトや、バックアップロール８のＡ
ｓＵ制御手段（バックアップロールを軸方向に複数個に
分割し、隣接する分割ロール単体間には間隔を保たせ、
各分割ロール単体の位置を軸方向に変位させて行う制御
手段）等により十分形状修正を行うことが可能である（
特開昭６０−３９０２号公報参照）。また、第３図に示
す直列６段圧延機におい。では、単純なりラウンロール
や中間ロール６°の板中方向へのシフト或いはベンディ
ング等により十分形状修正を行うことが可能である。
［発明が解決しようとする問題点］
ところが第４図（Ｃ）に示すクォーターバックルＣ゛あ
るいは、該クォーターバックルＣ゛と他の形状パターン
と複合された形状不良については、前記した形状制御装
置を駆使しても形状修正することが出来ない、また、こ
のような形状不良の鋼帯を次工程で処理する際に、その
鋼帯表面に掻き疵や擦り疵を発生する。例えばステンレ
ス鋼帯の製造のときには、次工程である竪型光輝焼鈍炉
内や調質圧延機において、第５図（ａ）に示す掻き疵ａ
゛、第５図（ｂ）に示す条延びｂ”等の発生があり、製
品としての価値が無くなり歩留低下をきたしていた。
るいは、該クォーターバックルＣ゛と他の形状パターン
と複合された形状不良については、前記した形状制御装
置を駆使しても形状修正することが出来ない、また、こ
のような形状不良の鋼帯を次工程で処理する際に、その
鋼帯表面に掻き疵や擦り疵を発生する。例えばステンレ
ス鋼帯の製造のときには、次工程である竪型光輝焼鈍炉
内や調質圧延機において、第５図（ａ）に示す掻き疵ａ
゛、第５図（ｂ）に示す条延びｂ”等の発生があり、製
品としての価値が無くなり歩留低下をきたしていた。
［問題点を解決するための手段］
そこで本発明者らは、このクォーターバックルＣ゛の発
生原因を追求することにより、クォーターバックルＣ゛
の形状修正可能な多段圧延機のロールを発明したもので
ある。
生原因を追求することにより、クォーターバックルＣ゛
の形状修正可能な多段圧延機のロールを発明したもので
ある。
鋼帯の形状不良は、その板中方向の歪分布により表現す
ることが出来る。例えば第４図（Ｃ）のクォーターバッ
クルＣ°の発生している鋼帯を（板中×２ｍ）の長さに
剪断し、その後２０ｍ巾程中程長手方向に沿って裁断し
て、裁断前後の板長さを測定することにより、各裁断部
分の歪を計算すると第６図のようになる。
ることが出来る。例えば第４図（Ｃ）のクォーターバッ
クルＣ°の発生している鋼帯を（板中×２ｍ）の長さに
剪断し、その後２０ｍ巾程中程長手方向に沿って裁断し
て、裁断前後の板長さを測定することにより、各裁断部
分の歪を計算すると第６図のようになる。
そしてこの歪量は高々ｌＯのオーダである。
したがってクォーターバックルＣ”は、板中方向におけ
るクォータ部分の箇所が他の部分に比較し若干延びてい
るに過ぎない。
るクォータ部分の箇所が他の部分に比較し若干延びてい
るに過ぎない。
そこで圧延時に該部分が他の部分より延びないようワー
クロールギャップを大きく設定すればよく、本発明はそ
の手段について提示するものである。
クロールギャップを大きく設定すればよく、本発明はそ
の手段について提示するものである。
本発明に係るロールを第１図に示し、同図に基いて本発
明を説明する。
明を説明する。
すなわち、本発明における第１の発明は、芯軸２にスリ
ーブ３を嵌合固着して構成した多段圧延機に用いられる
スリーブロール１において、当該スリーブロール１で圧
延される鋼帯４の板中中心Ｌ−Ｌと、この鋼帯４の両端
縁Ｐ−Ｐ、Ｑ−Ｑとの中程Ｓ−Ｓ、Ｔ−Ｔの位置に相対
する芯軸２の外周に、滑らかな凹曲線状に窪ませた縮径
部２Ｓ、２ｔを備えていることを特徴とするものである
次に第２の発明は、芯軸２にスリーブ３を嵌合固着して
構成した多段圧延機に用いられるスリーブロール１にお
いて、当該スリーブロール１で圧延される鋼帯４の板中
中心Ｌ−Ｌ、すなわち当該多段圧延機に組込まれたスリ
ーブロール１の軸方向の圧延機中心から左右対称に、式 （０，ＩＸ板巾）≦（板中中心から最小径位置までの距
離）≦（０，３４Ｘ板中）・・・・・・■で表される位
置に相対する芯軸２の直径を最小径となるように縮径し
たことを特徴とするもので涜る。
ーブ３を嵌合固着して構成した多段圧延機に用いられる
スリーブロール１において、当該スリーブロール１で圧
延される鋼帯４の板中中心Ｌ−Ｌと、この鋼帯４の両端
縁Ｐ−Ｐ、Ｑ−Ｑとの中程Ｓ−Ｓ、Ｔ−Ｔの位置に相対
する芯軸２の外周に、滑らかな凹曲線状に窪ませた縮径
部２Ｓ、２ｔを備えていることを特徴とするものである
次に第２の発明は、芯軸２にスリーブ３を嵌合固着して
構成した多段圧延機に用いられるスリーブロール１にお
いて、当該スリーブロール１で圧延される鋼帯４の板中
中心Ｌ−Ｌ、すなわち当該多段圧延機に組込まれたスリ
ーブロール１の軸方向の圧延機中心から左右対称に、式 （０，ＩＸ板巾）≦（板中中心から最小径位置までの距
離）≦（０，３４Ｘ板中）・・・・・・■で表される位
置に相対する芯軸２の直径を最小径となるように縮径し
たことを特徴とするもので涜る。
この第２の発明における０式は、多数のデータより鋼帯
にクォータバックルの発生する位置を斗めたもので、鋼
帯の板中中心即ち圧延機中心からクォータバックル中心
位置までの距離の関係を芽７図に示す。
にクォータバックルの発生する位置を斗めたもので、鋼
帯の板中中心即ち圧延機中心からクォータバックル中心
位置までの距離の関係を芽７図に示す。
第７図において、横軸は鋼帯の板巾［ｆｌ］ 、 細軸
は板中中心即ち圧延機中心からクォータバックル中心位
置までの距！ ［、ｕ］を示す。
は板中中心即ち圧延機中心からクォータバックル中心位
置までの距！ ［、ｕ］を示す。
鋼帯の板巾１０００〜１５００１８の範囲における測定
結果において、この距離は上限を図中■式、下限を０式
によって表わされる範囲内にあることが判る０式 ＝０
．３４Ｘ（板中） ０式−０，ＩＸ（板中） 以上の特徴を有する本発明ロール１は、板中方向ヘシフ
トするロールや、頻々と組替えられ且つ研磨がなされる
ことによってロール径すなわちスリーブの肉厚が大きく
変化するロールでなければト 、多段圧延機内に組込
まれるどのロールに通用してもよい。
結果において、この距離は上限を図中■式、下限を０式
によって表わされる範囲内にあることが判る０式 ＝０
．３４Ｘ（板中） ０式−０，ＩＸ（板中） 以上の特徴を有する本発明ロール１は、板中方向ヘシフ
トするロールや、頻々と組替えられ且つ研磨がなされる
ことによってロール径すなわちスリーブの肉厚が大きく
変化するロールでなければト 、多段圧延機内に組込
まれるどのロールに通用してもよい。
また、なるべく駆動力の働かないロールに通用、 す
るのが望ましい。具体的に第２図に示す２０段クラスタ
圧延機の場合、本発明を適用するロールは、第２中間ロ
ール７が最も望ましい。前述の如く、板巾方向ヘシフト
させて鋼帯の形状修正を行う第１中間ロール６、ＡｓＵ
形状修正機構に組込まれたバックアップロール８、およ
び頻々と組替えるため多数の保有本数を要し且つロール
研磨によってロール直径が大きく変るワークロール５は
、本発明を通用するロールとしては不適当であるしかも
、この第２中間ロール７は、上段および下段に各３本宛
配置され合計６本が組込まれるが、これ等をすべて本発
明を通用するロールにする必要はなく、少くとも１本を
本発明を通用したロール構造とし用いればよい。例えば
、上段に配置された３本のうちの中央の第２中間ロール
７のみを本発明に通用したロールとして用いても十分効
果を奏する。
るのが望ましい。具体的に第２図に示す２０段クラスタ
圧延機の場合、本発明を適用するロールは、第２中間ロ
ール７が最も望ましい。前述の如く、板巾方向ヘシフト
させて鋼帯の形状修正を行う第１中間ロール６、ＡｓＵ
形状修正機構に組込まれたバックアップロール８、およ
び頻々と組替えるため多数の保有本数を要し且つロール
研磨によってロール直径が大きく変るワークロール５は
、本発明を通用するロールとしては不適当であるしかも
、この第２中間ロール７は、上段および下段に各３本宛
配置され合計６本が組込まれるが、これ等をすべて本発
明を通用するロールにする必要はなく、少くとも１本を
本発明を通用したロール構造とし用いればよい。例えば
、上段に配置された３本のうちの中央の第２中間ロール
７のみを本発明に通用したロールとして用いても十分効
果を奏する。
また第３図の直列６段圧延機の場合は、前述の２０段ク
ラスタ圧延機の場合とほぼ同じことがいえる。つまり、
本発明を通用するロールは、ワークロール５′および板
中方向ヘシフトさせて鋼帯の形状修正を行なう中間ロー
ル６°を避けて、バックアップロール８゛を用いるのが
最も好適である。
ラスタ圧延機の場合とほぼ同じことがいえる。つまり、
本発明を通用するロールは、ワークロール５′および板
中方向ヘシフトさせて鋼帯の形状修正を行なう中間ロー
ル６°を避けて、バックアップロール８゛を用いるのが
最も好適である。
ここで、芯軸２の直径を細くし縮径部（２３゜２ｔ）を
もうける方法としては、直線部分との交点部分を滑らか
に出来ることから、正弦曲線に合わせて研削することが
有効である。
もうける方法としては、直線部分との交点部分を滑らか
に出来ることから、正弦曲線に合わせて研削することが
有効である。
また、部分的に芯軸径を細くした芯軸２にスリーブ３を
嵌着するのは、クォーターバックルの大きさが圧延荷重
と第８図に示す関係があり、スリーブ３の厚さを適当に
設定することにより、スリーブ３を含んだ該ロールの部
分的回置が圧延荷重の変動に合わせて変化することを利
用するためである。即ち、圧延荷重が大きい程該ロール
の部分的回置を大きくし、逆に圧延荷重が小さい場合は
該回置を小さくして、発生が予測されるクォーターバッ
クルの絶対値の大きさに見、合うようにすればよいので
ある。これにより被圧延材の条件、例えば鋼種、板厚、
圧延率等が変わりクォーターバックルの絶対値が変動し
ても、これに追随して修正できるものでありまた、該ロ
ールの組替えは、板中変更時のみでよいから圧延操業に
おける作業率の低下も来たさない。
嵌着するのは、クォーターバックルの大きさが圧延荷重
と第８図に示す関係があり、スリーブ３の厚さを適当に
設定することにより、スリーブ３を含んだ該ロールの部
分的回置が圧延荷重の変動に合わせて変化することを利
用するためである。即ち、圧延荷重が大きい程該ロール
の部分的回置を大きくし、逆に圧延荷重が小さい場合は
該回置を小さくして、発生が予測されるクォーターバッ
クルの絶対値の大きさに見、合うようにすればよいので
ある。これにより被圧延材の条件、例えば鋼種、板厚、
圧延率等が変わりクォーターバックルの絶対値が変動し
ても、これに追随して修正できるものでありまた、該ロ
ールの組替えは、板中変更時のみでよいから圧延操業に
おける作業率の低下も来たさない。
［作用］
上記方法による多段圧延機を用いて、鋼帯を圧延すれば
、クォータバックルの発生を抑制することが可能となり
平坦度の高い鋼帯を得ることが出来る。これにより次工
程で形状不良によるトラブルが無くなると共に製品歩留
の向上が図れる。
、クォータバックルの発生を抑制することが可能となり
平坦度の高い鋼帯を得ることが出来る。これにより次工
程で形状不良によるトラブルが無くなると共に製品歩留
の向上が図れる。
［実施例］
ワーク・ロール直径８６鶴φ、第１中間ロール直径１３
８龍φ、第２中間ロール直径２３５鶴φ、バックアップ
ロール直径４０６鶴φの２０段センジミア圧延機におい
て、被圧延材５ＵＳ３０４（１２５０鶴巾）を板厚４．
５鶴から所要パス回数を経て、１．５鰭に冷間圧延する
に当たり非駆動第２中間ロールの構造として、芯軸２の
直径５５ｆｉφ、圧延機中心からの最小径位置３５０ｍ
、回置２鶴、スリーブ３の肉厚９０鶴を用いて圧延を行
なった。その結果、従来の第２中間ロールを使用した場
合と比較したものを、第９図に示す。図中、点線にて示
したものが従来の場合であり実線で示したものが、本発
明を実施したものである。板中方向の歪分布がほぼ均一
な状態となり外観形状もクォーターバックルの無い良好
なものを得た。
８龍φ、第２中間ロール直径２３５鶴φ、バックアップ
ロール直径４０６鶴φの２０段センジミア圧延機におい
て、被圧延材５ＵＳ３０４（１２５０鶴巾）を板厚４．
５鶴から所要パス回数を経て、１．５鰭に冷間圧延する
に当たり非駆動第２中間ロールの構造として、芯軸２の
直径５５ｆｉφ、圧延機中心からの最小径位置３５０ｍ
、回置２鶴、スリーブ３の肉厚９０鶴を用いて圧延を行
なった。その結果、従来の第２中間ロールを使用した場
合と比較したものを、第９図に示す。図中、点線にて示
したものが従来の場合であり実線で示したものが、本発
明を実施したものである。板中方向の歪分布がほぼ均一
な状態となり外観形状もクォーターバックルの無い良好
なものを得た。
［効果］
以上説明した如く、本発明の多段圧延機を用いて鋼帯の
圧延を行なえば、クォーターバックルの発生を抑制する
ことが可能となり、平坦度の高い鋼帯を得ることが出来
る。これにより次工程でのトラブルが無くなると共に製
品歩留の向上が図れる。
圧延を行なえば、クォーターバックルの発生を抑制する
ことが可能となり、平坦度の高い鋼帯を得ることが出来
る。これにより次工程でのトラブルが無くなると共に製
品歩留の向上が図れる。
第１図は本発明を実施した多段圧延機のロールの一部断
面図、第２図は２０段クラスタ圧延機の概略図、第３図
は直列６段圧延機の概略図、第４図は形状パターン、第
５図は次工程での疵発生形態、第６図はクォーターバッ
クルの板中方向歪分布、第７図は板巾とクォーターバッ
クル中心位置の関係、第８図は圧延荷重とクォーターバ
ックルの大きさの関係、第９図は本発明を実施した時の
板形状を表わす板中方向歪分布である。 １ スリーブロール ２ 芯軸 ２３ ！径部 ２ｔ 縮径部 ３ スリーブ ４ 鋼帯（板） ５．５′ ワークロール ６．６′ 第１中間ロールまたは中間ロール７
第２中間ロール ８．８° バックアップロール 特許出願人 日新製鋼株式会社 代 理 人 弁理士 古田剛啓 第１図 第２図 第３図 第＋図 （ｄ） （’ｔｔ） （（１）成型″に句 第６図 第７図 □７ｉ延肴ｉ 第ｒ図
面図、第２図は２０段クラスタ圧延機の概略図、第３図
は直列６段圧延機の概略図、第４図は形状パターン、第
５図は次工程での疵発生形態、第６図はクォーターバッ
クルの板中方向歪分布、第７図は板巾とクォーターバッ
クル中心位置の関係、第８図は圧延荷重とクォーターバ
ックルの大きさの関係、第９図は本発明を実施した時の
板形状を表わす板中方向歪分布である。 １ スリーブロール ２ 芯軸 ２３ ！径部 ２ｔ 縮径部 ３ スリーブ ４ 鋼帯（板） ５．５′ ワークロール ６．６′ 第１中間ロールまたは中間ロール７
第２中間ロール ８．８° バックアップロール 特許出願人 日新製鋼株式会社 代 理 人 弁理士 古田剛啓 第１図 第２図 第３図 第＋図 （ｄ） （’ｔｔ） （（１）成型″に句 第６図 第７図 □７ｉ延肴ｉ 第ｒ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、芯軸（２）にスリーブ（３）を嵌合固着して構成し
た多段圧延機に用いられるスリーブロール（１）におい
て、当該スリーブロール（１）で圧延される鋼帯（４）
の板巾中心（Ｌ−Ｌ）と、この鋼帯（４）の両端縁（Ｐ
−Ｐ、Ｑ−Ｑ）との中程（Ｓ−Ｓ、Ｔ−Ｔ）の位置に相
対する芯軸（２）の外周に、滑らかな凹曲線状に窪ませ
た縮径部（２ｓ、２ｔ）を設けたことを特徴とする多段
圧延機のロール。 ２、芯軸（２）にスリーブ（３）を嵌合固着して構成し
た多段圧延機に用いられるスリーブロール（１）におい
て、当該スリーブロール（１）で圧延される鋼帯（４）
の板巾中心（Ｌ−Ｌ）、すなわち当該多段圧延機に組込
まれたスリーブロール（１）の軸方向の圧延機中心から
左右対称に、式 （０．１×板巾）≦（板巾中心から最小径位置までの距
離）≦（０．３４×板巾） で表わされる位置に相対する芯軸（２）の直径を最小径
となるように縮径したことを特徴とする多段圧延機のロ
ール。 ３、多段圧延機に組込まれるロール群中の少なくとも１
本に用いられることを特徴とする特許請求の範囲第１項
または第２項記載の多段圧延機のロール。 ４、２０段クラスタ圧延機の第２中間ロール（７）とし
て用いられることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の多段圧延機のロール。 ５、多段圧延機に組込まれるロール群のうちのバックア
ップロール（８′）として用いられることを特徴とする
特許請求の範囲第１項または第２項記載の多段圧延機の
ロール。 ６、芯軸（２）の縮径部（２ｓ、２ｔ）を正弦曲線に合
せて研削したことを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の多段圧延機のロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6740785A JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6740785A JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61226105A true JPS61226105A (ja) | 1986-10-08 |
| JPH0532123B2 JPH0532123B2 (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=13344044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6740785A Granted JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61226105A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2660885A1 (fr) * | 1990-04-12 | 1991-10-18 | United Engineering Inc | Cylindre composite de laminoir. |
| JPH11309502A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-11-09 | Sms Schloeman Siemag Ag | 平坦度を制御するためのロ―ル |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127007A (ja) * | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Kawasaki Steel Corp | スリ−ブロ−ルを備えた板材圧延装置 |
-
1985
- 1985-03-30 JP JP6740785A patent/JPS61226105A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127007A (ja) * | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Kawasaki Steel Corp | スリ−ブロ−ルを備えた板材圧延装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2660885A1 (fr) * | 1990-04-12 | 1991-10-18 | United Engineering Inc | Cylindre composite de laminoir. |
| JPH11309502A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-11-09 | Sms Schloeman Siemag Ag | 平坦度を制御するためのロ―ル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532123B2 (ja) | 1993-05-14 |
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