JPH0679322A - タンデムミルでの片クラウン金属帯の圧延における板クラウン制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 片クラウン金属帯を板幅方向両側の板厚分布
が対称に近付くようにタンデムミルによって圧延する。 【構成】 最終段の圧延スタンドより上流側に一方のワ
ークロール３の胴部３ｂの一端に先細りとなるテーパ部
３ａが形成されている２基以上の圧延スタンドで金属帯
１の板厚の薄い側の板幅方向側端部を前記テーパ部３ａ
に位置せしめ、金属帯１の板厚の厚い側の端部における
出側板厚ｈと各圧延スタンドのロール寸法によって決ま
る定数ａ，ｂとから導き出される値ａｈ＋ｂと前記テー
パ部３のテーパ角度θの正接tanθから求められる値Ｗ
ＲＴ＝１００×２×tanθと板側端からワークロールの
テーパ開始点Ｔ₀までの距離を示すワークロールのシフ
ト位置ＷＲδとの積で表される左右板厚差改善量△ｈ＝
（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδをそれぞれ出側板厚ｈの
０.５％以下となる値の範囲でワークロールのシフト位
置ＷＲδを配分設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、板幅の側端から他方の
側端に向かって板厚が幅方向に漸減する形状の片クラウ
ン金属帯を板幅方向両側の板厚分布が対称に近付くよう
にタンデムミルによって圧延することのできるタンデム
ミルでの片クラウン金属帯の圧延における板クラウン制
御方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】金属帯の圧延は古くから一般に左右（駆
動側と操作側）が対称な条件で行われており、一般に圧
延された金属帯（以下、材の語に代えて言うことがあ
る）の板厚は幅の中央部分が最も厚くて幅方向の両側端
に向かってほぼ対称的に漸減している板厚分布、即ち凸
クラウン形状を成している。しかるに近年、板厚精度に
対する要求がますます厳しくなってきており、板クラウ
ンの低減及び圧延材の左右板厚差の低減が強く求められ
ている。

【０００３】このような要求に答えるため、それぞれ胴
部の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形
成されている上下一方のワークロールがそのテーパ部を
左右反対側に位置して対向せしめられ且つ軸方向に移動
自在に設置されている圧延機によって金属帯の幅方向側
端部をワークロールの前記テーパ部に位置せしめた状態
で圧延することによって金属帯の幅方向の端部近傍にお
ける板厚の減少を抑えて板厚精度を高くする圧延方法が
提案されている。これはこのような圧延方法によって金
属帯を圧延すると、ワークロールのテーパ部における対
向するワークロールの間隔が増加するために、板厚の薄
い側端部の板厚の減少が板厚の厚い側端（中央部）に比
べて抑制されて板幅全体における板厚差が低減するから
である。

【０００４】しかるに近年、一旦中間厚さまで圧延した
広幅金属材を長手方向にスリットして狭幅材とし、それ
を更に圧延するケースが増えている。上記スリットは広
幅材の幅の真中で左右にスリットする場合が多いので、
このようにして得られるスリット材は板幅の側端から他
方の側端に向かって板厚が幅方向に漸減する片クラウン
の板厚分布となっている。

【０００５】このような片クラウンの板厚分布となって
いる狭幅材に対しても当然、板クラウンの低減及び圧延
材の左右板厚差の低減が強く求められているにも拘ら
ず、適切な低減方法が従来は存在しなかった。そこで、
本発明者らは上記従来の方法を応用した方法として、上
下のワークロールのうち胴部の一端に先細りとなるテー
パを付されたテーパ部が形成されている一方のワークロ
ールが軸方向に移動自在に設置されている圧延機によっ
て板幅の側端から他方の側端に向かって板厚が幅方向に
漸減する形状の片クラウン金属帯を圧延する方法に着目
した。

【０００６】しかしながらこの方法を実施するに際し
て、板側端から胴部の一端に先細りとなるテーパを付さ
れたテーパ部が形成されている一方のワークロールのテ
ーパ開始点までの距離に関する適切な設定方法が存在し
ておらず、特に上下のワークロールのうち胴部の一端に
先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成されてい
る一方のワークロールが軸方向に移動自在に設置されて
いる２基以上の圧延スタンドが配設せしめられているタ
ンデムミルを使用する場合については板側端から胴部の
一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成さ
れている一方のワークロールの各テーパ開始点までの距
離に関する適切な設定方法が存在していないため、左右
板厚差の改善量が不充分であったり、左右板厚差を大き
く変更することにより圧延材の形状不良（片伸び）が発
生し、著しい場合には板破断を生じることがあるという
問題点が生じた。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題点
を解決して、上下のワークロールのうち胴部の一端に先
細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成されている
一方のワークロールが軸方向に移動自在に設置されてい
る２基以上の圧延スタンドが配設せしめられているタン
デムミルを使用して片クラウン金属帯を圧延するに際
し、各圧延スタンドにおいてワークロールのテーパ開始
点から片クラウン金属帯の板側端までの距離を予め適正
値に設定し、形状不良を発生させることなく所望の左右
板厚差改善量が得られるように圧延を行うことを可能と
させることを課題とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らはかかる課題
を解決すべく鋭意研究の結果、以下に一部推測を交えな
がら説明する理由により、上下の円柱状のワークロール
のうち胴部の一端に先細りとなるテーパを付されたテー
パ部が形成されている一方のワークロールが軸方向に移
動自在に設置されている２基以上の圧延スタンドが配設
せしめられているタンデムミルを使用して板幅の側端か
ら他方の側端に向かって板厚が幅方向に漸減する形状の
片クラウン金属帯の板厚の薄い側の板幅方向側端部をワ
ークロールの前記テーパ部に位置せしめて圧延した場合
に、片クラウン金属帯の幅方向の板端近傍の所定の位置
における左右板厚差改善量が、片クラウン金属帯の出側
板厚，板側端からワークロールのテーパ開始点までの距
離及びワークロールに付されたテーパのテーパ角度にそ
れぞれ比例することを見出して本発明を完成したのであ
る。

【０００９】 上下のワークロールのうち胴部の一端
に先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成されて
いる一方のワークロールが軸方向に移動自在に設置され
ている圧延スタンドにおいて、無負荷時におけるテーパ
部が形成された側（即ち、片クラウン金属帯の板厚の薄
い側）の板幅方向側端の対向するワークロール間の間隔
の増加量は、ワークロールのテーパ角度θの正接tanθ
から求められる値ＷＲＴ（テーパ部のロール軸方向の長
さ１００mm当りのワークロールの直径の減少量）、即ち ＷＲＴ＝１００×２×tanθ とワークロールのシフト位置ＷＲδとの積を１００で除
した値によって表され、片クラウン金属帯の板幅方向側
端近傍の所定位置におけるワークロール間の間隔の増加
量は ＷＲＴ×ＷＲδ／１００ として近似できる。

【００１０】 ワークロールのテーパ部が圧延時にお
いてワークロールの弾性変形に及ぼす影響は、テーパ部
が片クラウン金属帯の板幅方向側端付近に位置するよう
に局所的に形成されているものであるからワークロール
のロール偏平が主となり、ロールの軸心たわみへ影響す
るところの小さいものである。従って、ワークロールの
テーパ部に位置する片クラウン金属帯の板幅方向側端近
傍の所定位置においては、片クラウン金属帯の張力の増
加により圧延荷重が減少するので、ワークロールの偏平
量が減少する。

【００１１】 ワークロールの偏平減少量と圧延荷重
減少量，圧延荷重減少量と張力増加量，及び張力増加量
と出側板厚増加量はそれぞれほぼ比例関係にあるので、
ワークロールの偏平減少量と出側板厚増加量とがほぼ比
例関係にある。ここでテーパ部がワークロールの軸心の
たわみへ与える影響を無視すると、出側板厚増加量は無
負荷時における片クラウン金属帯のテーパ部が形成され
ている側（即ち、片クラウン金属帯の板厚の薄い側）の
板幅方向側端近傍の対向するワークロール間の間隔の増
加量からワークロールの偏平減少量を差し引いたものと
なり、出側板厚増加量はワークロールの間隔の増加量に
ほぼ比例する。

【００１２】 ワークロールの胴部の一端に先細りと
なるテーパが付されていることによって片クラウン金属
帯の板厚の薄い側の板幅方向側端近傍の板厚が増加する
と、この側端近傍における片クラウン金属帯の幅方向中
心に対する伸び率が減少し、この伸び率の減少量は出側
板厚の変更によって増減し前記した張力の増加量とほぼ
比例関係にあるだけで他の圧延条件とはほとんど関係が
無い。

【００１３】 テーパ部が形成されていない側（即
ち、片クラウン金属帯の板厚の厚い側）は無負荷時にお
けるワークロール間の間隔が変化しないので、板厚はほ
とんど変化しない。従って、左右板厚差改善量は、テー
パ部が形成されている側（即ち、片クラウン金属帯の板
厚の薄い側）の出側板厚増加量にほぼ等しい。

【００１４】以上の〜項の知見から、片クラウン金
属帯の板厚の厚い側の端部における出側板厚ｈと各圧延
スタンドのロール寸法によって決まる定数ａ，ｂとから
導き出される値ａｈ＋ｂと、前記ワークロールのテーパ
角度θの正接tanθから求められる値ＷＲＴと、片クラ
ウン金属帯の側端からワークロールのテーパ開始点まで
の距離を示すワークロールのシフト位置ＷＲδとの積に
よって左右板厚差改善量△ｈ、即ち △ｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ を推測することができることを究明して本発明を完成し
たのである。

【００１５】以下、図面により本発明に係るタンデムミ
ルでの片クラウン金属帯の圧延における板クラウン制御
方法について詳細に説明する。図１は本発明方法を実施
するために最終段の圧延スタンドの前に一端にテーパを
付された上ワークロールを備えた３基の圧延スタンドを
配設したタンデムミルの１例を示す側面説明図、図２は
図１におけるＡ−Ａ線断面説明図、図３は図２における
Ｂ部拡大説明図、図４はテーパを付された上ワークロー
ルを備えた１基の圧延スタンドで圧延された片クラウン
金属帯の板幅方向側端から所定位置における左右板厚差
改善量について測定量と式より求めた値との関係を示す
図、図５は図１に示すタンデムミルによって本発明方法
を実施して圧延された片クラウン金属帯と円柱状のワー
クロールを備えた４基の圧延スタンドを配設されたタン
デムミルによって圧延された片クラウン金属帯とについ
てそれぞれ板幅方向中央部に対する板厚偏差の分布を示
す図、図６はテーパを付された上ワークロールを備えた
１基の圧延スタンドについて片クラウン金属帯を出側板
厚及びワークロールのテーパ角度を一定にして圧延した
ときの左右板厚差改善量とワークロールのシフト位置と
の関係を示す図、図７はテーパを付された上ワークロー
ルを備えた１基の圧延スタンドについて片クラウン金属
帯を出側板厚及びワークロールのシフト位置を一定にし
て圧延したときの左右板厚差改善量とワークロールのテ
ーパ角度の正接との関係を示す図、図８はテーパを付さ
れた上ワークロールを備えた１基の圧延スタンドについ
て片クラウン金属帯をワークロールのテーパ角度及びワ
ークロールのシフト位置を一定にして圧延したときの左
右板厚差改善量と出側板厚との関係を示す図である。

【００１６】本発明方法を実施するには、先ず図１〜図
３にその１例を示す如く上下のワークロール３のうち胴
部の一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部３ａ
が形成されている一方のワークロール３（図示した実施
例では上ワークロール）が軸方向に移動自在に設置され
ている２基以上の圧延スタンド２が最終段の圧延スタン
ド２より上流側に配設せしめられているタンデムミルを
準備する。このテーパ部３ａが形成されているワークロ
ール３は、同一直径の胴部３ｂとテーパ部３ａとの境界
点をなすテーパ開始点Ｔ₀から片クラウン金属帯１の板
幅方向側端までの距離、即ちワークロール３のシフト位
置ＷＲδを所定の値に設定できるように片クラウン金属
帯１の幅方向に移動自在に設置されている。

【００１７】このようなワークロール３を設置される圧
延スタンド２としては、図１及び図２に示す如く片クラ
ウン金属帯１を挾んで両側にワークロール３が、またこ
のワークロール３の外側に中間ロール４が、更にその外
側にバックアップロール５がそれぞれ１組づつ配置され
ている６重圧延機の他に、クラスタミル，センジミヤミ
ル等種々の圧延スタンドを利用することができる。また
最終段の圧延スタンド２としては、通常の円柱状のワー
クロールが配設されているものを使用するが、テーパ部
３ａが形成されているワークロール３が配置されている
圧延スタンド２を使用してこのテーパ部３ａが形成され
ているワークロール３の同一径を有する胴部のみによっ
て片クラウン金属帯１を圧延してもよい。

【００１８】このようなタンデムミルにおいて、最終段
の圧延スタンド２の出側及び／又は第１段の圧延スタン
ド２の入側で片クラウン金属帯１の板厚の薄い側の板幅
方向側端近傍の板厚を板厚測定器６により測定し、この
測定値に基づいて最終段より上流側の圧延スタンド２の
テーパ部３ａが形成されているワークロール３のシフト
位置ＷＲδを修正することが好ましい。

【００１９】

【作用】このようなタンデムミルによって本発明方法を
実施するに際し、テーパ部３ａが形成されているワーク
ロール３を軸方向に移動させ、片クラウン金属帯１の板
厚の薄い側の板幅方向側端部がワークロール３のテーパ
部３ａに位置せしめられ且つワークロール３のシフト位
置ＷＲδを以下に説明する如く設定するのである。

【００２０】そのためには、先ずテーパ部３ａが形成さ
れているワークロール３を備えた各圧延スタンド２につ
いて改善すべき左右板厚差改善量△ｈを決めるのである
が、１基の圧延スタンド２における左右板厚差改善量△
ｈは前記した如く片クラウン金属帯１の板幅方向中央に
おける出側板厚ｈと各圧延スタンド２のロール寸法によ
って決まる定数ａ，ｂとから導き出される値ａｈ＋ｂ
と、ワークロール３のテーパ角度θの正接ｔａｎθから
求められる値ＷＲＴ ＷＲＴ＝１００×２×ｔａｎθ と、ワークロール３のシフト位置ＷＲδとの積、即ち △ｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ によって推測される。

【００２１】即ち、テーパ部３ａが形成されているワー
クロール３を備えた或る圧延スタンド２において片クラ
ウン金属帯１の板厚の厚い側の端部における出側板厚ｈ
及びワークロール３のテーパ角度θを共に一定にして片
クラウン金属帯１を圧延したときの左右板厚差改善量△
ｈは図６に示す如くワークロール３のシフト位置ＷＲδ
の増加に比例して増加し、片クラウン金属帯１の板厚の
厚い側の端部における出側板厚ｈ及びワークロール３の
シフト位置ＷＲδを共に一定にして片クラウン金属帯１
を圧延したときの左右板厚差改善量△ｈは図７に示す如
くワークロール３のテーパ角度θの正接tanθの増加に
比例して増加し、更にワークロール３のテーパ角度θ及
びワークロール３のシフト位置ＷＲδを共に一定にして
片クラウン金属帯１を圧延したときの左右板厚差改善量
△ｈは図８に示す如く片クラウン金属帯１の板厚の厚い
側の端部における出側板厚ｈの増加に比例して増加する
ことが実験によって確認された。更に、片クラウン金属
帯１の板厚の厚い側の端部における出側板厚ｈと圧延ス
タンド２のロール寸法によって決まる定数ａ，ｂとから
導き出される値ａｈ＋ｂとワークロール３のテーパ角度
θの正接tanθから求められる値ＷＲＴとワークロール
３のシフト位置ＷＲδとの積から求めた左右板厚差改善
量△ｈと片クラウン金属帯１を圧延スタンド２の出側に
おいて測定した測定値とを比較したところ、図４に示す
如くほぼ一致していることが確認された。

【００２２】このときのワークロール３のテーパ部３ａ
が形成されている側の片クラウン金属帯１の板厚の薄い
側の板幅方向側端近傍の所定位置におけるワークロール
３間の間隔の増加量はＷＲＴ×ＷＲδ／１００として近
似しており、また圧延された片クラウン金属帯１の板厚
は板厚の厚い側の端部から側端に行くに従って緩やかに
２次曲線的に減少し側端から２０mm前後の位置より側端
側では通常板厚が急激に減少するので、本実施例におい
ては側端から２０mmの位置における左右板厚差改善量△
ｈを設定する。また左右板厚差改善量△ｈは、１基の圧
延スタンドにおいてテーパ部３ａが形成されていない上
下の円柱状のワークロール３によって圧延した片クラウ
ン金属帯１と一方ワークロール３が板厚の薄い側の板幅
方向側端部にテーパ部３ａを形成されている上下のワー
クロール３によって圧延した片クラウン金属帯１との板
幅方向側端近傍における左右板厚差の差であるから、テ
ーパ部３ａが形成されていない上下の円柱状のワークロ
ール３によって圧延した片クラウン金属帯１の前記側端
から２０mmの位置における左右板厚差から左右板厚差改
善量△ｈを設定する。この左右板厚差改善量△ｈは、圧
延率，板厚等によってその設定値を適切な値に設定する
のであり、板端近傍の張力増加による板破断を防止する
ために出側板厚ｈの０.５％以下となる値の範囲内に設
定する。

【００２３】次いで、片クラウン金属帯１の板厚の厚い
側の端部における出側板厚ｈ，即ち対向するワークロー
ル３の胴部３ｂ間の間隔と圧延スタンド２のロール寸法
によって決まる定数ａ，ｂとから導き出される値ａｈ＋
ｂの値を導き出す。この圧延スタンド２のロール寸法に
よって決まる定数ａ及びｂは、ロール径，ロール胴長，
ロールチョック間距離によって異なるのであるが、同一
圧延スタンドにおいてはこれらのロール寸法の変動は小
さい。従って、或るロール寸法ではＷＲδ及びＷＲＴを
一定にして出側板厚ｈを変化させた実験を行い、そのと
きの左右板厚差改善量△ｈを測定することにより求める
ことができ、例えば後述する実施例においては、ａは
０.１４５で、ｂは０.０３として上記値が求められた。

【００２４】以上の如く求めた値からワークロール３の
シフト位置ＷＲδを前記した関係、即ち左右板厚差改善
量△ｈは片クラウン金属帯１の板厚の厚い側の端部にお
ける出側板厚ｈと圧延スタンド２のロール寸法によって
決まる定数ａ，ｂとから導き出される値ａｈ＋ｂと前記
ワークロール３のテーパ角度θの正接tanθから求めら
れる値ＷＲＴと片クラウン金属帯１の板厚の薄い側の側
端からワークロール３のテーパ開始点Ｔ₀までの距離を
示すワークロール３のシフト位置ＷＲδとの積によって
表されるから ＷＲδ＝△ｈ／｛（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ｝ から各圧延スタンドについて配分するように求めて設定
する。左右板厚差改善量△ｈの配分にあたっては、各圧
延スタンドにおける左右板厚差改善量△ｈの最終段の圧
延スタンド出側まで残留する量及び板端近傍の張力増加
量を考慮した設定が必要である。

【００２５】ここで、各圧延スタンドにおける左右板厚
差改善量△ｈの最終段の圧延スタンド出側まで残留する
量はその圧延スタンド以降の圧下率に応じて減少する
が、最終段の圧延スタンド出側の板厚をｈfとすると、
左右板厚差改善量△ｈの最終圧延スタンド出側まで残留
する量△ｈfは △ｈf＝△ｈ×ｈf／ｈ×α で表される。ここで、係数αは左右板厚差改善量△ｈの
残留比率を表す係数であって実験によって求めることが
でき、例えば後述する実施例においては各圧延スタンド
とも、αは０.７として上記値が求められた。このよう
にして求められる各圧延スタンドでの左右板厚差改善量
△ｈの最終段の圧延スタンド出側まで残留する量△ｈf
の合計が目標値となるように左右板厚差改善量△ｈを配
分設定するのである。

【００２６】この設定は、第１段の圧延スタンドでは片
クラウン金属帯１の変形抵抗が低いので、△ｈ／ｈ（こ
の値は板端近傍の張力増加量とほぼ比例する）を小さく
し、最終段の圧延スタンド２の一つ手前の圧延スタンド
２まで△ｈ／ｈが順次増加するように左右板厚差改善量
△ｈを配分することが好ましい。このとき、片クラウン
金属帯１の板幅が広い場合やワークロール３の軸方向へ
の移動範囲が小さい場合等の理由によってワークロール
３のシフト位置ＷＲδを所定の値に設定することができ
ない場合には、板厚の薄い側の板幅方向側端部に大きな
テーパ角度θを有するテーパ部３ａの形成されたワーク
ロール３に交換してワークロール３のテーパ角度θを設
定してから上記した如くワークロール３のシフト位置Ｗ
Ｒδを設定すればよい。

【００２７】また図１に示す如く最終段の圧延スタンド
２を通板せしめられた片クラウン金属帯１の板幅方向側
端近傍の板厚を板厚測定器６により測定し、この測定値
に基づいて左右板厚差を算出することにより最終段より
上流側の圧延スタンド２のワークロール３のシフト位置
ＷＲδを修正すれば、より効果的に板厚精度を得ること
ができ、また第１段の圧延スタンド２に通板せしめる片
クラウン金属帯１の板幅方向側端近傍の板厚を板厚測定
器６により測定し、この測定値に基づいて左右板厚差を
算出することにより最終段より上流側の圧延スタンド２
のワークロール３のシフト位置ＷＲδを修正すれば、よ
り効果的に板厚精度を得ることができるのである。

【００２８】

【実施例】図１及び図２に示す如く、上ワークロールの
一端にテーパ角度θが４．００×１０-⁴radのテーパを
付され、胴部直径が４２０mmで胴部３ｂの長さが１８８
０mmを有し且つチョック間距離が３０３０mmであるワー
クロール３と、胴部直径が５５０mmで胴部の長さが１７
２０mmを有し且つチョック間距離が３５９０mmである中
間ロール４と、胴部直径が１３３０mmで胴部の長さが１
７３０mmを有し且つチョック間距離が２８３０mmである
バックアップロール５とから成る６重圧延スタンド２を
第１段の圧延スタンドに、また上ワークロールの一端に
テーパ角度θが５．００×１０-⁴ｒａｄのテーパを付さ
れ、胴部直径が４３０mmで胴部３ｂの長さが１８８０mm
を有し且つチョック間距離が３０３０mmであるワークロ
ール３と、胴部直径が５４０mmで胴部の長さが１７２０
mmを有し且つチョック間距離が３５９０mmである中間ロ
ール４と、胴部直径１３３０mmで胴部に長さが１７３０
mmを有し且つチョック間距離が２８３０mmであるバック
アップロール５とから成る６重圧延スタンド２を第２段
の圧延スタンドに、また上ワークロールの一端にテーパ
角度θが６.００×１０-⁴radのテーパを付され、胴部直
径が４６０mmで胴部３ｂの長さが１８８０mmを有し且つ
チョック間距離が３０３０mmであるワークロール３と、
胴部直径が５１０mmで胴部の長さが１７２０mmを有し且
つチョック間距離が３５９０mmである中間ロール４と、
胴部直径が１３６０mmで胴部に長さが１７３０mmを有し
且つチョック間距離が２８３０mmであるバックアップロ
ール５とから成る６重圧延スタンド２を第３段の圧延ス
タンドに、そして胴部直径が４３０mmで胴部の長さが１
８８０mmを有し且つチョック間距離が３０３０mmである
円柱状ワークロール３と、胴部直径が５９０mmで胴部の
長さが１７２０mmを有し且つチョック間距離が３５９０
mmである中間ロール４と、胴部直径が１３６０mmで胴部
の長さが１７３０mmを有し且つチョック間距離が２８３
０mmであるバックアップロール５とから成る６重圧延ス
タンド２を最終段の圧延スタンドに、それぞれ図１に示
す如く配設された４基の圧延スタンドから成るタンデム
ミルによって、板幅１２２０mm，板厚３.１５mmの片ク
ラウン普通鋼帯を最終段の圧延スタンドの出側板厚ｈが
１.０１mmとなるように圧延するに際し、第１段の圧延
スタンド２で左右板厚差改善量△ｈを出側板厚２.２１m
mの０.５％以下の値である５.６μmとするためには上ワ
ークロール３の直径の１００mm当りの減少量ＷＲＴが
０.０８mmであるから上ワークロール３のシフト位置Ｗ
Ｒδを２００mmに設定し、そして第２段の圧延スタンド
２で左右板厚差改善量△ｈを出側板厚１.５５mmの０.５
％以下の値である５.１μmとするためには上ワークロー
ル３の直径の１００mm当りの減少量ＷＲＴが０.１０mm
であるから上ワークロール３のシフト位置ＷＲδを２０
０mmに設定し、更に第３段の圧延スタンド２で左右板厚
差改善量△ｈを出側板厚１.１３mmの０.５％以下の値で
ある４.７μmとするためには上ワークロール３の直径の
１００mm当りの減少量ＷＲＴが０.１２mmであるから上
ワークロール３のシフト位置ＷＲδを２００mmに設定し
て圧延した。左右板厚差改善量△ｈの最終段の圧延スタ
ンド出側まで残留する量△ｈfは、第１段の圧延スタン
ドで１.８μm，第２段の圧延スタンドで２.３μm，第３
段の圧延スタンドで２.９μmとなり、△ｈfの合計は７.
０μmと算出されるが、実際の圧延結果も図５に示すよ
うに片クラウン金属帯の板幅方向側端から２０mmの位置
における左右の板厚差を全圧延スタンドとも円柱状のワ
ークロール３によって上記片クラウン普通鋼帯１を同一
条件で圧延した場合より約７μm改善することができ
た。

【００２９】

【発明の効果】以上詳述した如く本発明方法を実施する
と、タンデムミルにより圧延される片クラウン金属帯の
各圧延スタンドにおける左右板厚差改善量は、上下のワ
ークロールのうち胴部の一端に先細りとなるテーパを付
されたテーパ部が形成されている一方のワークロールを
軸方向に移動させるだけの簡単な操作によりそのワーク
ロールのシフト位置を設定することによって所望の値に
することができて且つワークロールのシフト位置は圧延
前に適切に設定することができるので、板幅の変更，出
側板厚の変更等に際して左右板厚差改善量を容易に制御
することができて作業効率が非常に向上するのである。

【００３０】また片クラウン金属帯の板幅が広い場合や
ワークロールの軸方向への移動範囲が小さい場合等の理
由によりワークロールのシフト位置を所定の値に設定す
ることができない場合には、テーパ角度の異なるワーク
ロールに交換してワークロールのテーパ角度を設定して
からワークロールのシフト位置を所定の値に設定すれ
ば、種々の圧延機に容易に対応することができるのであ
る。

【００３１】更に最終段の圧延スタンドにおいて胴部の
一端に先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成さ
れているワークロールが設置されている圧延スタンドを
配設しこのワークロールの同一径を有する円柱状の胴部
のみによって片クラウン金属帯を圧延するか又は円柱状
のワークロールが設置されている圧延スタンドを配設し
この円柱状のワークロールによって片クラウン金属帯を
圧延することによって、片クラウン金属帯に与える中伸
びの影響を少なくできて良好な形状に圧延することがで
きる。

【００３２】また最終段の圧延スタンドの出側や第１段
の圧延スタンドの入側において片クラウン金属帯の板幅
方向側端近傍の左右板厚差を測定すれば、圧延条件の変
更等による片クラウン金属帯の板厚の変動にも圧延中に
おいて容易に対応してワークロールのシフト位置を修正
し、より効果的に板厚精度に優れた圧延を行うことがで
きる。このように片クラウン金属帯を板厚精度の優れた
状態にタンデムに設置された種々の圧延機で効率良く圧
延することのできる本発明方法は、工業的価値の非常に
大きなものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明方法を実施するために最終段の圧延スタ
ンドの前に一端にテーパを付された上ワークロールを備
えた３基の圧延スタンドを配設したタンデムミルの１例
を示す側面説明図である。

【図２】図１におけるＡ−Ａ線断面説明図である。

【図３】図２におけるＢ部拡大説明図である。

【図４】テーパを付された上ワークロールを備えた１基
の圧延スタンドで圧延された片クラウン金属帯の板幅方
向側端から所定位置における左右板厚差改善量について
測定値と式より求めた値との関係を示す図である。

【図５】図１に示すタンデムミルによって本発明方法を
実施して圧延された片クラウン金属帯と円柱状のワーク
ロールを備えた４基の圧延スタンドを配設されたタンデ
ムミルによって圧延された片クラウン金属帯とについて
それぞれ板幅方向中央部に対する板厚偏差の分布を示す
図である。

【図６】テーパを付された上ワークロールを備えた１基
の圧延スタンドについて片クラウン金属帯を出側板厚及
びワークロールのテーパ角度を一定にして圧延したとき
の左右板厚差改善量をワークロールのシフト位置との関
係を示す図である。

【図７】テーパを付された上ワークロールを備えた１基
の圧延スタンドについて片クラウン金属帯を出側板厚及
びワークロールのシフト位置を一定にして圧延したとき
の左右板厚差改善量とワークロールのテーパ角度の正接
との関係を示す図である。

【図８】テーパを付された上ワークロールを備えた１基
の圧延スタンドについて片クラウン金属帯をワークロー
ルのテーパ角度及びワークロールのシフト位置を一定に
して圧延したときの左右板厚差改善量と出側板厚との関
係を示す図である。

【符号の説明】

１ 片クラウン金属帯 ２ 圧延スタンド ３ ワークロール ３ａ テーパ部 ３ｂ 胴部 ４ 中間ロール ５ バックアップロール ６ 板厚測定器 Ｔ₀ テーパ開始点 θ ワークロールのテーパ角度 ＷＲδ ワークロールのシフト位置 ＷＲＴ ワークロールのテーパ部の１００mm当りの直径
減少量

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 上下のワークロールのうち胴部の一端に
   先細りとなるテーパを付されたテーパ部が形成されてい
   る一方のワークロールが軸方向に移動自在に設置されて
   いる２基以上の圧延スタンドが最終段の圧延スタンドよ
   り上流側に配設せしめられているタンデムミルによって
   板幅の側端から他方の側端に向かって板厚が幅方向に漸
   減する形状の片クラウン金属帯を圧延するに際し、前記
   各圧延スタンドにおいて該片クラウン金属帯の板厚の薄
   い側の板幅方向側端部をワークロールの前記テーパ部に
   位置せしめると共に、該片クラウン金属帯の板厚の厚い
   側の端部における出側板厚ｈと各圧延スタンドのロール
   寸法によって決まる定数ａ，ｂとから導き出される値ａ
   ｈ＋ｂと前記ワークロールのテーパ部のテーパ角度θの
   正接tanθから求められる値ＷＲＴ ＷＲＴ＝１００×２×tanθ と板側端からワークロールのテーパ開始点までの距離を
   示すワークロールのシフト位置ＷＲδとの積で表される
   左右板厚差改善量△ｈ △ｈ＝（ａｈ＋ｂ）×ＷＲＴ×ＷＲδ をそれぞれ出側板厚ｈの０.５％以下となる値の範囲で
   前記ワークロールのシフト位置ＷＲδをワークロールを
   その軸方向に移動させて配分設定することを特徴とする
   タンデムミルでの片クラウン金属帯の圧延における板ク
   ラウン制御方法。