JPS59113904A - 冷間タンデム圧延機列 - Google Patents
冷間タンデム圧延機列Info
- Publication number
- JPS59113904A JPS59113904A JP22177682A JP22177682A JPS59113904A JP S59113904 A JPS59113904 A JP S59113904A JP 22177682 A JP22177682 A JP 22177682A JP 22177682 A JP22177682 A JP 22177682A JP S59113904 A JPS59113904 A JP S59113904A
- Authority
- JP
- Japan
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- stand
- trapezoidal
- rolled
- cold
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、冷間タンデム圧延機列に関し、とくに冷間
圧延ストリップにおけるエツジドロップ発生め抑制を目
的として、その効果を最も大きく発揮させ得る冷間タン
デム圧延機列を提案しようとするものである。 □ 冷間圧延（以下冷延と略す）ス） リップにおける板幅
方向の板厚偏差（板クラウン）については第１図で模式
的に示すように両端部を除いた残部分のゆるやかな板厚
偏差によるボディクラ９７８部、両端部だけの特異なメ
タルフローによる急激な板厚減少（エツジドロップ）ｂ
部に大別される。
圧延ストリップにおけるエツジドロップ発生め抑制を目
的として、その効果を最も大きく発揮させ得る冷間タン
デム圧延機列を提案しようとするものである。 □ 冷間圧延（以下冷延と略す）ス） リップにおける板幅
方向の板厚偏差（板クラウン）については第１図で模式
的に示すように両端部を除いた残部分のゆるやかな板厚
偏差によるボディクラ９７８部、両端部だけの特異なメ
タルフローによる急激な板厚減少（エツジドロップ）ｂ
部に大別される。
次に冷延における板クラウンの母板と比べた推移挙動を
第２図に示すように、まず冷延ストリップのボディクラ
ウンは、圧延前の母板のボディクラウンに板厚減少比率
をかけた板厚分布となり、冷間圧延条件には影響されず
して母板のボディクラウンのみで決定される。一方、両
端部のエツジドロップは、被圧延板端部の幅方向メタル
フロー及び被圧延板との接触下における作業ロールの表
面扁平に起因し、専ら冷間圧延条件に支配される１従来
の冷間圧延におけるエツジドロップ抑制方法としては、
ダブルチョックベンダー、６段圧延機、可変クラウンロ
ールなどの強力な形状制御能力を有する圧延機を用いて
、圧延第１パスから所定のパスまで被圧延板を腹伸び形
状に圧延し、以後最終パスまで形状を平たんに圧延する
方法が提案されてきた。（たとえば特公昭６５−２５９
２１号公報参照） しかしながら、この場合、ロール軸心たわみを種々の機
構によって力学的に変更することを原理としており、こ
れによる被圧延板端部の圧延荷重の軽減によるロール表
面の扁平化変形の減少がエツジドロップ軽減に効いてい
るのみであるので止揚従来法の効果は低い。
第２図に示すように、まず冷延ストリップのボディクラ
ウンは、圧延前の母板のボディクラウンに板厚減少比率
をかけた板厚分布となり、冷間圧延条件には影響されず
して母板のボディクラウンのみで決定される。一方、両
端部のエツジドロップは、被圧延板端部の幅方向メタル
フロー及び被圧延板との接触下における作業ロールの表
面扁平に起因し、専ら冷間圧延条件に支配される１従来
の冷間圧延におけるエツジドロップ抑制方法としては、
ダブルチョックベンダー、６段圧延機、可変クラウンロ
ールなどの強力な形状制御能力を有する圧延機を用いて
、圧延第１パスから所定のパスまで被圧延板を腹伸び形
状に圧延し、以後最終パスまで形状を平たんに圧延する
方法が提案されてきた。（たとえば特公昭６５−２５９
２１号公報参照） しかしながら、この場合、ロール軸心たわみを種々の機
構によって力学的に変更することを原理としており、こ
れによる被圧延板端部の圧延荷重の軽減によるロール表
面の扁平化変形の減少がエツジドロップ軽減に効いてい
るのみであるので止揚従来法の効果は低い。
一方発明者らは、第８図に示すように一対の作業ロール
のおのおのが、少くとも片側端部に先細り研削を施した
テーパ一部をそなえ、このテーパ一部を被圧延材の両側
端に位置させる四−ルギャップの幾何学的形状の改良に
より【、とくに熱間圧延におけるエツジドロップの軽減
に成果を上げた。（特公昭５６−８００８１号公報：台
形作業ロール法という）、（特開昭１５５−７７９０８
号公報二片台形作業ロールシフト法という） 第８図（ａ）に台形作業ロール法を、また同図（ｂ）
Ｋは、片台形作業ロールシフト法を示し、後者は、とく
に板幅変化に追随できるように工夫されている。
のおのおのが、少くとも片側端部に先細り研削を施した
テーパ一部をそなえ、このテーパ一部を被圧延材の両側
端に位置させる四−ルギャップの幾何学的形状の改良に
より【、とくに熱間圧延におけるエツジドロップの軽減
に成果を上げた。（特公昭５６−８００８１号公報：台
形作業ロール法という）、（特開昭１５５−７７９０８
号公報二片台形作業ロールシフト法という） 第８図（ａ）に台形作業ロール法を、また同図（ｂ）
Ｋは、片台形作業ロールシフト法を示し、後者は、とく
に板幅変化に追随できるように工夫されている。
さらＫこれらの方法を熱間タンデム圧延機に適用するに
あたって、効果が最も大きく発揮され得る圧延機列とし
て、その最終段スタンドに至る後段Ｂスタンドのうち少
くとも１つのスタンドに用いることの提案をした。（％
公開５６−２００８１号公報参照） しかし台形作業ロール法または片台形作業ロールシフト
法の冷間圧延とくにタンデム圧延に対する適用について
はこれまでのところ、エツジドロップに及ぼす影響を論
じた報告に接していない。
あたって、効果が最も大きく発揮され得る圧延機列とし
て、その最終段スタンドに至る後段Ｂスタンドのうち少
くとも１つのスタンドに用いることの提案をした。（％
公開５６−２００８１号公報参照） しかし台形作業ロール法または片台形作業ロールシフト
法の冷間圧延とくにタンデム圧延に対する適用について
はこれまでのところ、エツジドロップに及ぼす影響を論
じた報告に接していない。
発明者らは、上記各方法の冷間タンデム圧延機列におけ
る適用に関し、もとより熱間圧延と冷間圧延との本質的
相違を加味して、実際上冷延ストリップ製品の表面品質
を良好に保ちつつ、しかもエツジドロップの軽減効果を
最も大きく発揮させるために問題となる事項について解
明を加え、この発明の圧延機列に至ったものである。
る適用に関し、もとより熱間圧延と冷間圧延との本質的
相違を加味して、実際上冷延ストリップ製品の表面品質
を良好に保ちつつ、しかもエツジドロップの軽減効果を
最も大きく発揮させるために問題となる事項について解
明を加え、この発明の圧延機列に至ったものである。
従ってこの発明は、冷間タンデム圧延において最も有効
な台形作業ロール法および片台形作業ロールシフト法、
（以下単に台形ロール法と一括する）の活用を図った、
冷間圧延タンデム圧延機列を提（８） 案することを目的とするものである。
な台形作業ロール法および片台形作業ロールシフト法、
（以下単に台形ロール法と一括する）の活用を図った、
冷間圧延タンデム圧延機列を提（８） 案することを目的とするものである。
発明者らは、冷間タンデム圧延におけるエツジドロップ
形成に及ぼす被圧延板の板厚及び張力の影響と、これに
対する台形ｐ−ル法のエツジドロップ改善効果について
定量的に調査を行ってエツジドロップの軽減に最も効果
の大きい圧延機列を見出した。
形成に及ぼす被圧延板の板厚及び張力の影響と、これに
対する台形ｐ−ル法のエツジドロップ改善効果について
定量的に調査を行ってエツジドロップの軽減に最も効果
の大きい圧延機列を見出した。
この発明は、一対の作業ロー々のおのおのが、少なくと
も片側端部に先細り研削を施したテーパ一部をそなえ、
とのテーパ一部を被圧延材の両側端に位置させて補強ロ
ールと共にミルハウジングに組み込んだ４段圧延機を、
少なくとも第１スタンドに配置するとともに最終スタン
ドには従来通りの作業ロールを組み込んだスタンド配列
になる冷間タンデム圧延機列により上記の目的を、効果
的に達成することができる。゛ ここで念のため熱間タンデム圧延機列で台形ロール法に
よる圧延機をば後段スタンドに配置した理由に触れると
、とくに熱間圧延でのエツジドロップについてはそれが
主として後段スタンドで形（４） 成されるところから、これらのスタンドで対策をたてる
ことが有効であるという考え方に基い【いる。
も片側端部に先細り研削を施したテーパ一部をそなえ、
とのテーパ一部を被圧延材の両側端に位置させて補強ロ
ールと共にミルハウジングに組み込んだ４段圧延機を、
少なくとも第１スタンドに配置するとともに最終スタン
ドには従来通りの作業ロールを組み込んだスタンド配列
になる冷間タンデム圧延機列により上記の目的を、効果
的に達成することができる。゛ ここで念のため熱間タンデム圧延機列で台形ロール法に
よる圧延機をば後段スタンドに配置した理由に触れると
、とくに熱間圧延でのエツジドロップについてはそれが
主として後段スタンドで形（４） 成されるところから、これらのスタンドで対策をたてる
ことが有効であるという考え方に基い【いる。
また実際に、第４図（ａ） ＊ （ｂ） ｅ （ｃ）で
熱間タンデム圧延機における最終スタンド（Ｆ６）に台
形ロール法を導入してエツジドロップの改善を行なった
実績を掲げたように、被圧延板の板厚による効果上の微
差はあるものの、これらを通じてａ ｍｍ以下の比較的
薄い板厚に対しても十分にエツジドロップが改善され得
る実証に従いと＜Ｋ、板厚が薄くなる後段スタ゛ンドの
みに台形ロール法の有効な活用を推奨したわけである。
熱間タンデム圧延機における最終スタンド（Ｆ６）に台
形ロール法を導入してエツジドロップの改善を行なった
実績を掲げたように、被圧延板の板厚による効果上の微
差はあるものの、これらを通じてａ ｍｍ以下の比較的
薄い板厚に対しても十分にエツジドロップが改善され得
る実証に従いと＜Ｋ、板厚が薄くなる後段スタ゛ンドの
みに台形ロール法の有効な活用を推奨したわけである。
一方冷間タンデム圧延に関しては、エツジドロップの形
成に関して、とくに被圧延板の板厚及び張力の影響につ
き考慮する必要がある。
成に関して、とくに被圧延板の板厚及び張力の影響につ
き考慮する必要がある。
板厚および張力のエツジドロップに対する関係をまとめ
た第６図（ａｌ 、 （ｂ）から知られるように、入側
板厚が厚いほど、より中央域にはじまるエツジドロップ
が形成され、また張力が大きいほどエツジドロップ量は
減少する。
た第６図（ａｌ 、 （ｂ）から知られるように、入側
板厚が厚いほど、より中央域にはじまるエツジドロップ
が形成され、また張力が大きいほどエツジドロップ量は
減少する。
ところで第６図は、台形ロール法でのエツジドロップの
改善効果を示す一例であるが、この図の各曲線は台形ロ
ール法の適用によって生じた圧延板の中央から板端部に
至る板厚分布（曲線α）と、これに対するフラットもし
くはプレーンな通常の作業ロールによる場合における板
厚分布との差すなわちエツジドロップの改善量（曲線β
）を示す。
改善効果を示す一例であるが、この図の各曲線は台形ロ
ール法の適用によって生じた圧延板の中央から板端部に
至る板厚分布（曲線α）と、これに対するフラットもし
くはプレーンな通常の作業ロールによる場合における板
厚分布との差すなわちエツジドロップの改善量（曲線β
）を示す。
なお図中の鎖線ｒは、台形ロールのプロフィルを示し、
ここにＥＨは台形ロールｌのｆ −バー 部ｆ）板端に
おける非台形部との半径差であり、ＥＬは、板端から台
形部の組入れ長さを表わす（第７図参照）。
ここにＥＨは台形ロールｌのｆ −バー 部ｆ）板端に
おける非台形部との半径差であり、ＥＬは、板端から台
形部の組入れ長さを表わす（第７図参照）。
従って第６図によって台形ロール法によるエツジドロッ
プ改善量は、作業ロールのプロフィルに追随せず、しか
も改善される領域は、板端から約５０ｍｍ以内にとどま
り、上記・のＢＬ＝９０ｔｒＬ７ＦＬよりも小さくなっ
ていることが知られる。すなわち台形ロール法によるエ
ツジドロップ改善領域は、ＥＬの長さに対して等しくな
らず内側つまり板幅中央域よりのエツジドロップを改善
できない場合があることを示している。
プ改善量は、作業ロールのプロフィルに追随せず、しか
も改善される領域は、板端から約５０ｍｍ以内にとどま
り、上記・のＢＬ＝９０ｔｒＬ７ＦＬよりも小さくなっ
ていることが知られる。すなわち台形ロール法によるエ
ツジドロップ改善領域は、ＥＬの長さに対して等しくな
らず内側つまり板幅中央域よりのエツジドロップを改善
できない場合があることを示している。
通常の作業ロールでのエツジドロップが板端６Ｑｍｍ付
近から外側に生じることを考え合せると、幅方向メタル
フローが可能な領域という点で圧延条件が一定ならば、
エツジドロップ発生領域と改善領域が一致していること
を示唆している。
近から外側に生じることを考え合せると、幅方向メタル
フローが可能な領域という点で圧延条件が一定ならば、
エツジドロップ発生領域と改善領域が一致していること
を示唆している。
すなわち、このことは冷間タンデム圧延機列に台形ロー
ル法を適用して有効なのは、エツジドロップ生成の著し
い圧延条件となるスタンドに対してであることを意味し
ている。
ル法を適用して有効なのは、エツジドロップ生成の著し
い圧延条件となるスタンドに対してであることを意味し
ている。
ところで表１にて冷間タンデム圧延機（５スタンド）で
の張力、板厚の代表的な値を示す表１ （７） これを第５図（ａ） 、 （１））と対比して明らかな
ように、板厚の点からは、上流スタンドに、一方眼力の
点からは第１スタンドと最終スタンドで台形ロール法を
適用すればエツジドロップの改善効果が大きいことがわ
かる。
の張力、板厚の代表的な値を示す表１ （７） これを第５図（ａ） 、 （１））と対比して明らかな
ように、板厚の点からは、上流スタンドに、一方眼力の
点からは第１スタンドと最終スタンドで台形ロール法を
適用すればエツジドロップの改善効果が大きいことがわ
かる。
なお台形ロールを最終スタンドに採用すると、台形肩部
のところで板厚分布に変曲点を生じて、筋模様などの問
題を起すおそれがあり、もちろん筋模様防止対策として
は、台形肩部のプロフィルをより滑らかにすることでも
回避が可能ではあっても確実に滑らかな表面状態を得る
ためには、最終スタンドでロールの全胴長にわたってフ
ラットまたは滑らかな凸クラウンもしくは滑らかな凹ク
ラウンを有する作業ロール（以下通常の作業ロールとい
う）をむしろ採用すべきであり、このロールの使用によ
り５〜２０％の・最終段の圧下率で、はぼ通常の表面状
態になることが確められている。
のところで板厚分布に変曲点を生じて、筋模様などの問
題を起すおそれがあり、もちろん筋模様防止対策として
は、台形肩部のプロフィルをより滑らかにすることでも
回避が可能ではあっても確実に滑らかな表面状態を得る
ためには、最終スタンドでロールの全胴長にわたってフ
ラットまたは滑らかな凸クラウンもしくは滑らかな凹ク
ラウンを有する作業ロール（以下通常の作業ロールとい
う）をむしろ採用すべきであり、このロールの使用によ
り５〜２０％の・最終段の圧下率で、はぼ通常の表面状
態になることが確められている。
したがって冷間圧延ストリップに生じるエツジドロップ
を有効に減少させ、同時に台形ロール肩部によって生じ
勝ちな筋模様を消失させ得るよ５（８） な冷間タンデム圧延機列における台形ロール法の適用は
、少くとも第１スタンドとして、最終スタンドには通常
の作業ロールを使用することが不可欠であり、中間スタ
ンドについては、第２スタンド以降にも台形ロール法を
順次適宜に連続配置し讐残りの下流スタンドには通常の
作業ロールを使用したタンデム圧延機列にするこＥがで
きる。
を有効に減少させ、同時に台形ロール肩部によって生じ
勝ちな筋模様を消失させ得るよ５（８） な冷間タンデム圧延機列における台形ロール法の適用は
、少くとも第１スタンドとして、最終スタンドには通常
の作業ロールを使用することが不可欠であり、中間スタ
ンドについては、第２スタンド以降にも台形ロール法を
順次適宜に連続配置し讐残りの下流スタンドには通常の
作業ロールを使用したタンデム圧延機列にするこＥがで
きる。
実施例
板幅１１００ｍｍ、板厚２．６ｍｍの母板を、６スタン
ドの冷間タンデム圧延機列において冷間圧延したこの発
明の実施例を以下に示す。
ドの冷間タンデム圧延機列において冷間圧延したこの発
明の実施例を以下に示す。
台形ｐ−ル法を適用すべき四−ルのプロフィルは、第７
図に示すように、上下両作業ロールとも、端部に先細り
研削を施したテーパ一部Ｔを両端にそなえる台形ロール
でＥ＃−５０ｍｍ、 ＥＨ−５０μｍＶ。
図に示すように、上下両作業ロールとも、端部に先細り
研削を施したテーパ一部Ｔを両端にそなえる台形ロール
でＥ＃−５０ｍｍ、 ＥＨ−５０μｍＶ。
テーパー半角はＴａｎθ＝ ０．４７ Ｘ １０ で
ある。
ある。
圧延条件としては
■ 全スタンドに通常の作業ロールを用いた圧延■ 第
１スタンドのみ上記の台形ロールを用い、他スタンドは
（１）と同じ通常の作業ｐ−ルを用いた圧延 の二つのケースで比較を行い、各スタンドにおけるエツ
ジドロップ量（ここでは、板端から１０ｍｍ及び５０ｍ
ｍの板厚の差）を第８図に示した。■の圧延にあっては
第１スタンドで急激にエツジドロップが改善され、以後
のスタンドでエツジドロップは形成されてはいくものの
、最終スタンドまでも第１スタンドでの抑制効果が持続
し、■と比べて約１０μｍはどエツジドロップが改善さ
れた。
１スタンドのみ上記の台形ロールを用い、他スタンドは
（１）と同じ通常の作業ｐ−ルを用いた圧延 の二つのケースで比較を行い、各スタンドにおけるエツ
ジドロップ量（ここでは、板端から１０ｍｍ及び５０ｍ
ｍの板厚の差）を第８図に示した。■の圧延にあっては
第１スタンドで急激にエツジドロップが改善され、以後
のスタンドでエツジドロップは形成されてはいくものの
、最終スタンドまでも第１スタンドでの抑制効果が持続
し、■と比べて約１０μｍはどエツジドロップが改善さ
れた。
また冷延ストリップ製品の表面は滑らかで筋模様の如き
はなく通常ロール圧延材と同様の表面品質を維持するこ
とができた。なお第２スタンド以降にも台形ロール法を
適用してその適用スタンドの増加にともなうエツジドロ
ップ量の漸減をもたらすことがたしかめられている。
はなく通常ロール圧延材と同様の表面品質を維持するこ
とができた。なお第２スタンド以降にも台形ロール法を
適用してその適用スタンドの増加にともなうエツジドロ
ップ量の漸減をもたらすことがたしかめられている。
以上のべたようにしてこの発明によれば、冷延ストリッ
プのタンデム圧延におけるエツジドロップの不利を、該
ストリップ製品の表面品質の阻害を伴なうことなく有効
に軽減して形状性にすぐれる冷延ストリップの安定なタ
ンデム圧延を簡便に実行できる。
プのタンデム圧延におけるエツジドロップの不利を、該
ストリップ製品の表面品質の阻害を伴なうことなく有効
に軽減して形状性にすぐれる冷延ストリップの安定なタ
ンデム圧延を簡便に実行できる。
第１図は冷延ストリップのプロフィルを示す模式断面図
、 第２図は冷延ストリップと母板とのボディクラウンの相
互関係を示す模式断面図、 第８図（ａ） 、 （ｂ）は台形ロール法に適合する作
業筒−ルプロフィルと被圧延板との関係図であり、第４
図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は、熱間タンデム圧
延機列でのエツジドロップの抑制挙動の比較を示した参
考図であり、 第５図（ａ） 、 （ｂ）は、冷間圧延におけるエツジ
ドロップに及ぼす板厚と張力との影響をそれぞれ示した
グラフ、また 第６図は、台形ロール法の適用によるエツジドロップ改
善効果を示すグラフ、 第７図は、実施例に使用した台形ロール法、作業ロール
のプロフィルと被圧延板との関係図であり、 第８図は板厚分布の改善例を示す比較グラフで（１１） ある。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 （１２） 第２図 第１図 第３図 第６図
、 第２図は冷延ストリップと母板とのボディクラウンの相
互関係を示す模式断面図、 第８図（ａ） 、 （ｂ）は台形ロール法に適合する作
業筒−ルプロフィルと被圧延板との関係図であり、第４
図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は、熱間タンデム圧
延機列でのエツジドロップの抑制挙動の比較を示した参
考図であり、 第５図（ａ） 、 （ｂ）は、冷間圧延におけるエツジ
ドロップに及ぼす板厚と張力との影響をそれぞれ示した
グラフ、また 第６図は、台形ロール法の適用によるエツジドロップ改
善効果を示すグラフ、 第７図は、実施例に使用した台形ロール法、作業ロール
のプロフィルと被圧延板との関係図であり、 第８図は板厚分布の改善例を示す比較グラフで（１１） ある。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 （１２） 第２図 第１図 第３図 第６図
Claims (1)
- １一対の作業ロールのおのおのが、少なくとも片側端部
に先細り研削を施したテーパ一部をそなえ、このテーパ
一部を被圧延材の両側端に位置させて補強ロールと共に
ミルノ・ウジングに組み込んだ４段圧延機を、少なくと
も第１スタンドに配置するとともに最終スタンドには従
来通りの作業ロールを組み込んだスタンド配列になるこ
とを特徴とする冷間タンデム圧延機列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22177682A JPS59113904A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 冷間タンデム圧延機列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22177682A JPS59113904A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 冷間タンデム圧延機列 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113904A true JPS59113904A (ja) | 1984-06-30 |
| JPH024364B2 JPH024364B2 (ja) | 1990-01-29 |
Family
ID=16772013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22177682A Granted JPS59113904A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 冷間タンデム圧延機列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113904A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61289902A (ja) * | 1985-06-17 | 1986-12-19 | Kawasaki Steel Corp | エッジドロップ抑制に優れ、耳割れ発生のない冷間圧延方法 |
| JPS62259606A (ja) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 薄板冷間圧延における圧延方法 |
| US4730475A (en) * | 1986-05-06 | 1988-03-15 | International Rolling Mills Consultants, Inc. | Rolling mill method |
| EP0488367A1 (en) * | 1990-11-30 | 1992-06-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method of controlling edge drop in cold rolling of steel |
| JP6277566B1 (ja) * | 2016-10-27 | 2018-02-14 | 株式会社特殊金属エクセル | 冷間圧延用ワークロール及び冷間圧延方法 |
| JP2018069340A (ja) * | 2017-12-04 | 2018-05-10 | 株式会社トッキンＨｄ | 冷間圧延方法及び冷間圧延用ワークロール |
| JP2018138315A (ja) * | 2018-06-13 | 2018-09-06 | 株式会社トッキンＨｄ | 冷間圧延用ワークロール |
| JP2018140442A (ja) * | 2018-06-13 | 2018-09-13 | 株式会社トッキンＨｄ | 冷間圧延方法 |
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1982
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH024364B2 (ja) | 1990-01-29 |
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