JPS6257703A - 多段圧延機のワ−クロ−ル - Google Patents
多段圧延機のワ−クロ−ルInfo
- Publication number
- JPS6257703A JPS6257703A JP19767285A JP19767285A JPS6257703A JP S6257703 A JPS6257703 A JP S6257703A JP 19767285 A JP19767285 A JP 19767285A JP 19767285 A JP19767285 A JP 19767285A JP S6257703 A JPS6257703 A JP S6257703A
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- Japan
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- work roll
- rolling mill
- rolling
- steel strip
- roll
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼帯の冷間圧延に用いられる多段圧延機のワ
ークロールに関すものであり、形状の良好な鋼帯を製造
することにある。
ークロールに関すものであり、形状の良好な鋼帯を製造
することにある。
従来第２図に示される２０段クラスタ圧延機や、第３図
に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷間圧延を行な
うと、鋼帯の凹型形状不良として第４図（ａ）、（ｂ）
、（Ｃ）に示されるような３種類の形状不良パターンあ
るいはこれらの複合した形状不良パターンを生じる。こ
れらの形状不良パターンのうち、第４図（ａ）の耳延び
（エツジウェイフリａ′および同図（ｂ）の中延び（セ
ンターバックル）ｂ′は単純な形状不良であり、圧延機
の所有する形状修正機構、すなわちロールクラウン装置
、ラテラル・アジャスト装置および傾斜圧下機構に加え
て支持ロール偏心機構などによって形状修正を行なうこ
とができる。具体的には、例えば第２図に示すセンジミ
ア圧延機で代表される２０段クラスタ圧延機においては
、第１中間ロール２の板幅方向へのシフトや、バンクア
ノブロール４のＡｓＵ制御機構（バンクアップロールを
軸方向に複数個に分割し、隣接する分割ロール単体間に
は間隔を保たせ、各分割ロール単体の位置を軸方向に変
位させて行なう制御機構）等により十分、形状修正を行
なうことができるのである（特開昭６０−３９０２号公
報に開示）。
に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷間圧延を行な
うと、鋼帯の凹型形状不良として第４図（ａ）、（ｂ）
、（Ｃ）に示されるような３種類の形状不良パターンあ
るいはこれらの複合した形状不良パターンを生じる。こ
れらの形状不良パターンのうち、第４図（ａ）の耳延び
（エツジウェイフリａ′および同図（ｂ）の中延び（セ
ンターバックル）ｂ′は単純な形状不良であり、圧延機
の所有する形状修正機構、すなわちロールクラウン装置
、ラテラル・アジャスト装置および傾斜圧下機構に加え
て支持ロール偏心機構などによって形状修正を行なうこ
とができる。具体的には、例えば第２図に示すセンジミ
ア圧延機で代表される２０段クラスタ圧延機においては
、第１中間ロール２の板幅方向へのシフトや、バンクア
ノブロール４のＡｓＵ制御機構（バンクアップロールを
軸方向に複数個に分割し、隣接する分割ロール単体間に
は間隔を保たせ、各分割ロール単体の位置を軸方向に変
位させて行なう制御機構）等により十分、形状修正を行
なうことができるのである（特開昭６０−３９０２号公
報に開示）。
また、第３図に示す直列６段圧延機においては、単純な
りラウンロールや中間ロールグのシフトあるいはバック
アップロール４′のベンディング等により十分形状修正
を行なうことが可能である。
りラウンロールや中間ロールグのシフトあるいはバック
アップロール４′のベンディング等により十分形状修正
を行なうことが可能である。
ところが第４図（Ｃ）に示したクォータバックルＣ′、
あるいはこのクォータバックルＣ′と他の形状パターン
と複合された鋼帯の形状不良については、前記の各種形
状修正機構を駆使しても平坦度の高い良好な形状の鋼帯
を冷間圧延することができなかった。
あるいはこのクォータバックルＣ′と他の形状パターン
と複合された鋼帯の形状不良については、前記の各種形
状修正機構を駆使しても平坦度の高い良好な形状の鋼帯
を冷間圧延することができなかった。
そこで、このクォータバックルＣ′の形状不良を修正す
る対策として、本発明者達により特願昭６０−６７４０
’１号による多段圧延機のスリーブロールを用いること
が提案された。
る対策として、本発明者達により特願昭６０−６７４０
’１号による多段圧延機のスリーブロールを用いること
が提案された。
しかし、このスリーブロールは多段圧延機のワークロー
ルとしては用い難く、冷間圧延時における鋼帯の形状修
正効果面で今少し欠けるものであった。また、このよう
な形状不良の鋼帯を次工程で処理する際には、その鋼帯
表面に掻き疵、擦り疵および条延びなどを発生するので
ある。例えばステンレス鋼帯を製造する場合、冷間圧延
後の次工程である竪型光輝焼鈍炉や調質圧延機において
、第５図（ａ）に示す掻き疵ａ″や同図（ｂ）に示す擦
り疵や条延びｂ″等が発生し、製品としての価値が無く
なり歩留低下をきたしていた。
ルとしては用い難く、冷間圧延時における鋼帯の形状修
正効果面で今少し欠けるものであった。また、このよう
な形状不良の鋼帯を次工程で処理する際には、その鋼帯
表面に掻き疵、擦り疵および条延びなどを発生するので
ある。例えばステンレス鋼帯を製造する場合、冷間圧延
後の次工程である竪型光輝焼鈍炉や調質圧延機において
、第５図（ａ）に示す掻き疵ａ″や同図（ｂ）に示す擦
り疵や条延びｂ″等が発生し、製品としての価値が無く
なり歩留低下をきたしていた。
そこで本発明者達は、このクォータバックルＣ′の発生
原因を追求することにより、クォータバックルＣ′の形
状修正可能な多段圧延機のワークロールを発明したので
ある。
原因を追求することにより、クォータバックルＣ′の形
状修正可能な多段圧延機のワークロールを発明したので
ある。
鋼帯の形状不良はその板幅方向の歪分布により表現する
ことができるが、例えば第４図（Ｃ）のクォータバック
ルσの発生している鋼帯を（板幅×２ｍ）の長さに剪断
し、次に２０調幅程度に長手方向に沿って裁断して、裁
断前後の板長さを測定することにより各裁断部分の歪差
を計算すると第６図のように表わされる。
ことができるが、例えば第４図（Ｃ）のクォータバック
ルσの発生している鋼帯を（板幅×２ｍ）の長さに剪断
し、次に２０調幅程度に長手方向に沿って裁断して、裁
断前後の板長さを測定することにより各裁断部分の歪差
を計算すると第６図のように表わされる。
この歪差は高々１０−４のオーダであり、クォータバッ
クルσは鋼帯の板幅方向におけるクォータ部分の箇所が
他の部分に比べて若干延びているに過ぎないのである。
クルσは鋼帯の板幅方向におけるクォータ部分の箇所が
他の部分に比べて若干延びているに過ぎないのである。
従って、冷間圧延時に該箇所が他の部分より延びないよ
うにワークロールギャップを大きく設定すればよく、本
発明はその手段について提示するものである。
うにワークロールギャップを大きく設定すればよく、本
発明はその手段について提示するものである。
本発明に係るワークロールを第１図に示し同図に基づい
て本発明を説明する。
て本発明を説明する。
本発明は、多段圧延機のワークロール１で圧延される鋼
帯５の板幅中心（”−Ｌ）、すなわち当該多段圧延機に
組込まれたワークロール１の軸方向における圧延機中心
（Ｌ−Ｌ）位置から左右対称に、 関係式 （０，ｌｘ板幅（璽）〕≦〔板幅中心から最小径位置ま
での距離（Ｗｓ）］≦（０，３４Ｘ板幅（ｍｍ）〕・・
・・・・・・■で表わされる範囲に相対するワークロー
ル１の胴長に最小径部位を設け、かＸる最小径部位が滑
らかな曲線状に窪ませた縮径部１ｓ、ｌｔに形成されて
いることを特徴とするものである。
帯５の板幅中心（”−Ｌ）、すなわち当該多段圧延機に
組込まれたワークロール１の軸方向における圧延機中心
（Ｌ−Ｌ）位置から左右対称に、 関係式 （０，ｌｘ板幅（璽）〕≦〔板幅中心から最小径位置ま
での距離（Ｗｓ）］≦（０，３４Ｘ板幅（ｍｍ）〕・・
・・・・・・■で表わされる範囲に相対するワークロー
ル１の胴長に最小径部位を設け、かＸる最小径部位が滑
らかな曲線状に窪ませた縮径部１ｓ、ｌｔに形成されて
いることを特徴とするものである。
この縮径部１ｓ、ｉｔは、ワークロール１で圧延される
鋼帯５の板幅中心（Ｌ −Ｌ、）と、この鋼帯５の両端
＃ （Ｐ−Ｐ）、（Ｑ、−Ｑ）との中程（ｓ−ｓ）、（
Ｔ−Ｔ）の位置に相対するワークロール１の外周に滑ら
かな曲線状に窪ませる如く設けたものである。
鋼帯５の板幅中心（Ｌ −Ｌ、）と、この鋼帯５の両端
＃ （Ｐ−Ｐ）、（Ｑ、−Ｑ）との中程（ｓ−ｓ）、（
Ｔ−Ｔ）の位置に相対するワークロール１の外周に滑ら
かな曲線状に窪ませる如く設けたものである。
本発明における関係式の式は、多数のデータより鋼帯の
板幅方向におけるクォータバックルの発生する範囲を求
めたもので、鋼帯の板幅中心すなわち圧延機中心から左
右に発生するクォータバックルの分布範囲を示し、この
関係を第７図により説明する。
板幅方向におけるクォータバックルの発生する範囲を求
めたもので、鋼帯の板幅中心すなわち圧延機中心から左
右に発生するクォータバックルの分布範囲を示し、この
関係を第７図により説明する。
横軸は鋼帯の板幅（聾）、縦軸は板幅中心すなわち圧延
機中心からクォータバックル中心位置までの距離（ｍｍ
）を示す。鋼帯の板幅１０００ｇ〜１５００閣の範囲に
おける測定結果において、この距離は上限を図中０式、
下限を０式によって表わされる範囲内にあることが判る
。なお、との０式、０式−は次のように表わされる。
機中心からクォータバックル中心位置までの距離（ｍｍ
）を示す。鋼帯の板幅１０００ｇ〜１５００閣の範囲に
おける測定結果において、この距離は上限を図中０式、
下限を０式によって表わされる範囲内にあることが判る
。なお、との０式、０式−は次のように表わされる。
■式＝ ０．３４Ｘ （板幅）
■式： ０．Ｉ Ｘ （板幅）
以上の特徴を有する本発明のワークロールは、多段圧延
機であればどのような圧延機にも適用可能であり、前述
のクラスタミル、センシミアミル、直列多段圧延機ある
いはローンミルなどにおいて適用することができる。
機であればどのような圧延機にも適用可能であり、前述
のクラスタミル、センシミアミル、直列多段圧延機ある
いはローンミルなどにおいて適用することができる。
このような多段圧延機に組込まれる上下２本のワークロ
ールのうち両方とも本発明の特徴を有するワークロール
を用いて鋼帯の冷間圧延を行なってもよいのであるがこ
のうちの少なくとも１本に用いても十分形状修正効果を
奏するのである。
ールのうち両方とも本発明の特徴を有するワークロール
を用いて鋼帯の冷間圧延を行なってもよいのであるがこ
のうちの少なくとも１本に用いても十分形状修正効果を
奏するのである。
本発明のワークロールはその胴長方向に２箇所の直径を
細かくした縮径部ｌｓ、１ｔを設けたものであるが、こ
の縮径部はロール胴長の直線部と曲線部との交点部分を
滑らかに形成することができるので正弦曲線に合わせて
研削あるいは研磨することが有効であり、好適な正弦曲
線を有するカムを配備したロール研削機（研磨機）によ
って形成することができる。
細かくした縮径部ｌｓ、１ｔを設けたものであるが、こ
の縮径部はロール胴長の直線部と曲線部との交点部分を
滑らかに形成することができるので正弦曲線に合わせて
研削あるいは研磨することが有効であり、好適な正弦曲
線を有するカムを配備したロール研削機（研磨機）によ
って形成することができる。
次に、多段圧延機のワークロールとして従来から用いら
れているフラットなロールを用いて冷間圧延後の鋼帯に
発生するクォータバックルの大キさについて調査した結
果によれば、第８図に示すように、一般にクォータバッ
クルの大きさは圧延荷重の増大につれて大きくなる傾向
にある。
れているフラットなロールを用いて冷間圧延後の鋼帯に
発生するクォータバックルの大キさについて調査した結
果によれば、第８図に示すように、一般にクォータバッ
クルの大きさは圧延荷重の増大につれて大きくなる傾向
にある。
すなわち、前述の如く鋼帯の板幅中心から左右のクォー
タ部分の箇所が圧延荷重の増大につれて他の箇所より次
第に大きく延びていく傾向にあることを示しているので
ある。
タ部分の箇所が圧延荷重の増大につれて他の箇所より次
第に大きく延びていく傾向にあることを示しているので
ある。
この調査結果から、かＸるクォータ部分の箇所と他の箇
所との延びを均等にし歪差をなくすために、このクォー
タ部分の箇所に相対するワークロールの部位に縮径部を
設けた本発明のワークロールを用いることが有効である
ことが理解される。
所との延びを均等にし歪差をなくすために、このクォー
タ部分の箇所に相対するワークロールの部位に縮径部を
設けた本発明のワークロールを用いることが有効である
ことが理解される。
従って、本発明のワークロールに形成される縮径部の縮
径量ΔＤ〔ΔＶ＝ＤＯ（ワークロール直径）−：Ｄｘ（
縮径部の最小径）〕（Ｐ）は、圧延荷重が大きい程この
量を大きくし、逆に圧延荷重が小さい程小さくして、予
測されるクォータバックルの大きさに見合う量にすれば
よいのである。
径量ΔＤ〔ΔＶ＝ＤＯ（ワークロール直径）−：Ｄｘ（
縮径部の最小径）〕（Ｐ）は、圧延荷重が大きい程この
量を大きくし、逆に圧延荷重が小さい程小さくして、予
測されるクォータバックルの大きさに見合う量にすれば
よいのである。
具体的に、多数のデータよりこの縮径部の縮径量ΔＤを
求めた結果を第９図により説明する。
求めた結果を第９図により説明する。
横軸は鋼帯の冷間圧延時における圧延荷重（トン）、縦
軸はワークロールに設けられた縮径部の縮径量ΔＤ（Ｐ
）を示す。圧延荷重に対する縮径量は図中の斜線範囲に
あり、上限は０式、下限を０式によって表わされる。
軸はワークロールに設けられた縮径部の縮径量ΔＤ（Ｐ
）を示す。圧延荷重に対する縮径量は図中の斜線範囲に
あり、上限は０式、下限を０式によって表わされる。
■式＝Ｏ，ｌＦ −２０
■式＝ ０．０５Ｆ −１５
で表わされるので、ワークロールの縮径部の最小径部位
における縮径量６Ｄは次の関係式０式を満足するもので
ある。
における縮径量６Ｄは次の関係式０式を満足するもので
ある。
０刀５Ｆ−１５≦ΔＤ≦０．ＩＰ−２０・・・・・・・
・・・・０以上に説明したよりな縮径部を有する本発明
のワークロールを用いて鋼帯の冷間圧延を行なう際に、
所定のパス回数のすべてを本発明のワークロールにより
圧延しても勿論よいのであるが、最終圧延パス時におけ
る圧延荷重を予測して求めておきその荷重に見合う縮径
量が付与されたワークロールを用いて、最終圧延パス時
のみ本発明のワークロールにより圧延しても十分クォー
タバックルを抑制することができるのである。
・・・・０以上に説明したよりな縮径部を有する本発明
のワークロールを用いて鋼帯の冷間圧延を行なう際に、
所定のパス回数のすべてを本発明のワークロールにより
圧延しても勿論よいのであるが、最終圧延パス時におけ
る圧延荷重を予測して求めておきその荷重に見合う縮径
量が付与されたワークロールを用いて、最終圧延パス時
のみ本発明のワークロールにより圧延しても十分クォー
タバックルを抑制することができるのである。
また、多段圧延機がタンデム式多段圧延機である場合は
、最終段の多段圧延機に本発明のワークロールを組込み
圧延することによってクォータバックルの発生を抑制す
ることができる。
、最終段の多段圧延機に本発明のワークロールを組込み
圧延することによってクォータバックルの発生を抑制す
ることができる。
本発明のワークロールを最終圧延パス時のみあるいは最
終段圧延機にのみ適用実施することによって、その保有
本数を減らし有効な形状修正ができるのである。
終段圧延機にのみ適用実施することによって、その保有
本数を減らし有効な形状修正ができるのである。
多段圧延機に本発明のワークロールを組込み鋼帯の冷間
圧延を行なうことによって、クォータバックルの発生を
抑制することが可能となり平坦度の高い形状の良好な鋼
帯を得ることができる。
圧延を行なうことによって、クォータバックルの発生を
抑制することが可能となり平坦度の高い形状の良好な鋼
帯を得ることができる。
これにより次工程で形状不良による鋼帯の表面疵の発生
を防止できるとともに製品歩留の向上が図れる。
を防止できるとともに製品歩留の向上が図れる。
〔実施例〕
ワークロール直径８５ｍｍ Ｚ 、第１中間ロール直径
１３６酎の、第２中間ロール直径２４０咽の、バンクア
ップロール直径４０５ ＋ａｍ Ｏである２０段センシ
ミアミルにおいて、 被圧延材が５ＵＳ３０４．１２５０ヨ幅の鋼帯を板厚４
．５鴎から所要パス回数を経て１．５調に冷間圧延を行
なった。このだめのワークロールとして、ワークロール
の胴長方向の板幅中心（圧延機中心）に相対する位置か
ら左右対称に３００調の位置を最小径位置と定め、次に
実測データ等を通じて最終圧延パス時における圧延荷重
を約６５０トンと予測することによって縮径量を３０戸
と定めてロール研削機によって滑らかな正弦曲線状に形
成された２箇所の縮径部を有するワークロールを準備し
た。
１３６酎の、第２中間ロール直径２４０咽の、バンクア
ップロール直径４０５ ＋ａｍ Ｏである２０段センシ
ミアミルにおいて、 被圧延材が５ＵＳ３０４．１２５０ヨ幅の鋼帯を板厚４
．５鴎から所要パス回数を経て１．５調に冷間圧延を行
なった。このだめのワークロールとして、ワークロール
の胴長方向の板幅中心（圧延機中心）に相対する位置か
ら左右対称に３００調の位置を最小径位置と定め、次に
実測データ等を通じて最終圧延パス時における圧延荷重
を約６５０トンと予測することによって縮径量を３０戸
と定めてロール研削機によって滑らかな正弦曲線状に形
成された２箇所の縮径部を有するワークロールを準備し
た。
このワークロールを最終圧延パス時に上側に組込み圧延
を行なった。
を行なった。
その結果、従来の全くフラットなワークロールを用いて
圧延した場合と比較したものを第１０図に示す。図中、
点線で示したものが従来の場合であり、実線で示しだも
のが本発明のワークロールを用いた場合であるが、本発
明の場合、板幅方向の延びが均等な歪差のない冷間圧延
ができて、クォータバックルのない形状良好な鋼帯を得
た。
圧延した場合と比較したものを第１０図に示す。図中、
点線で示したものが従来の場合であり、実線で示しだも
のが本発明のワークロールを用いた場合であるが、本発
明の場合、板幅方向の延びが均等な歪差のない冷間圧延
ができて、クォータバックルのない形状良好な鋼帯を得
た。
このような本発明の特徴を有するワークロールを用いて
冷間圧延した場合は、前述の特願昭６０−６７４０７号
によるスリーブロールにより圧延する場合よりもクォー
タバックルの発生を抑制し形状を修正する効果が大きい
。これは、縮径部を有する芯軸にスリーブを嵌合したス
リーブロールを中間ロールやバックアップロールに用い
た多段圧延機″で鋼帯を圧延するよりも、縮径部を付与
したワークロールで鋼帯を直接圧延する本発明の方がこ
の縮径部における縮径量の影響が鋼帯に正確に伝わるた
めと思料される。
冷間圧延した場合は、前述の特願昭６０−６７４０７号
によるスリーブロールにより圧延する場合よりもクォー
タバックルの発生を抑制し形状を修正する効果が大きい
。これは、縮径部を有する芯軸にスリーブを嵌合したス
リーブロールを中間ロールやバックアップロールに用い
た多段圧延機″で鋼帯を圧延するよりも、縮径部を付与
したワークロールで鋼帯を直接圧延する本発明の方がこ
の縮径部における縮径量の影響が鋼帯に正確に伝わるた
めと思料される。
以上説明した如く、本発明に係る多段圧延機のワークロ
ールを用いて圧延を行なえば、形状修正困難なりオータ
バノクルの発生を抑制することが可能となり、平坦度の
高い形状良好な高品質の鋼帯を製造することができる。
ールを用いて圧延を行なえば、形状修正困難なりオータ
バノクルの発生を抑制することが可能となり、平坦度の
高い形状良好な高品質の鋼帯を製造することができる。
しかも、形状不良のために次工程で発生していた鋼帯の
表面疵を防止することができるとともに製品歩留の向上
も図れるようになった。まだ、形状良好な鋼帯が得られ
るようになったので、次工程ラインにおけるトラブルも
なく通板速度を上昇することができて生産性の向上に大
幅に寄与するものである。
表面疵を防止することができるとともに製品歩留の向上
も図れるようになった。まだ、形状良好な鋼帯が得られ
るようになったので、次工程ラインにおけるトラブルも
なく通板速度を上昇することができて生産性の向上に大
幅に寄与するものである。
第１図は本発明に係る多段圧延機のワークロールの一部
断面図、第２図は２０段クラスタ圧延機の概略図、第３
図は直列多段圧延機の概略図、第４図は鋼帯の形状不良
パターンを示す説明図、第５図は冷間圧延された形状不
良鋼帯の次工程における表面疵発生形態説明図、第６図
はクォータバックルの板幅方向における歪差説明図、第
７図は鋼帯の板幅と板幅中心からクォータバックル中心
位置までの距離との関係図、第８図は圧延荷重とクォー
タバックルの大きさとの関係を表わす説明図、第９図は
圧延荷重とワークロールの縮径量との関係図、第１０図
は本発明を実施した時のクォータバックルの板幅方向に
おける歪差を示したものである。 １．１’：ワークロール １８ 、縮径部 １ｔ ：縮径部 ２．２’：第１中間ロールまたは中間ロール３ ：
第２中間ロール ４．４’：バノクアノプロール ５ ：鋼帯（板） Ｄｏ ：ワークロール直径（ｍｍ） Ｄｌ ：縮径部の最小径（ｍｍ） 特許出願人 日新製鋼株式会社 第１図 圧延機中心 第２図 第３図 第４図 （ａ）（ｂ） （ｃ） 第５図 第６図 板幅方向 第７図 第８図 第９図 第１０図
断面図、第２図は２０段クラスタ圧延機の概略図、第３
図は直列多段圧延機の概略図、第４図は鋼帯の形状不良
パターンを示す説明図、第５図は冷間圧延された形状不
良鋼帯の次工程における表面疵発生形態説明図、第６図
はクォータバックルの板幅方向における歪差説明図、第
７図は鋼帯の板幅と板幅中心からクォータバックル中心
位置までの距離との関係図、第８図は圧延荷重とクォー
タバックルの大きさとの関係を表わす説明図、第９図は
圧延荷重とワークロールの縮径量との関係図、第１０図
は本発明を実施した時のクォータバックルの板幅方向に
おける歪差を示したものである。 １．１’：ワークロール １８ 、縮径部 １ｔ ：縮径部 ２．２’：第１中間ロールまたは中間ロール３ ：
第２中間ロール ４．４’：バノクアノプロール ５ ：鋼帯（板） Ｄｏ ：ワークロール直径（ｍｍ） Ｄｌ ：縮径部の最小径（ｍｍ） 特許出願人 日新製鋼株式会社 第１図 圧延機中心 第２図 第３図 第４図 （ａ）（ｂ） （ｃ） 第５図 第６図 板幅方向 第７図 第８図 第９図 第１０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）多段圧延機のワークロール（１）で圧延される鋼帯
（５）の板幅中心（Ｌ−Ｌ）、すなわち当該多段圧延機
に組込まれたワークロール（１）の軸方向における圧延
機中心（Ｌ−Ｌ）位置から左右対称に、 関係式 〔０．１×板幅（ｍｍ）〕≦〔板幅中心から最小径位置
までの距離（ｍｍ）〕≦〔０．３４×板幅（ｍｍ）〕で
表わされる範囲に相対するワークロール（１）の胴長に
最小径部位を設け、かゝる最小径部位が滑らかな曲線状
に窪ませた縮径部（１ｓ、１ｔ）に形成されていること
を特徴とする多段圧延機のワークロール。 ２）縮径部（１ｓ、１ｔ）の最小径部位における縮径量
ΔＤが次の関係式を満足することを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の多段圧延機のワークロール。 関係式 ０．０５Ｐ−１５≦ΔＤ≦０．１Ｐ−２０ 但しΔＤ：縮径量（μ） Ｐ：圧延荷重（トン） ３）関係式中の圧延荷重Ｐ（トン）が鋼帯（５）を圧延
する所要のパス回数のうちの最終圧延パス時における圧
延荷重（トン）であることを特徴とする特許請求の範囲
第２項記載の多段圧延機のワークロール。 ４）多段圧延機に組込まれる上下２本のワークロール（
１）のうちの少なくとも１本に用いられることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の多段圧延機のワークロ
ール。 ５）ワークロール（１）の縮径部（１ｓ、１ｔ）を正弦
曲線に合せて研削することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の多段圧延機のワークロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19767285A JPS6257703A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 多段圧延機のワ−クロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19767285A JPS6257703A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 多段圧延機のワ−クロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6257703A true JPS6257703A (ja) | 1987-03-13 |
| JPH0469484B2 JPH0469484B2 (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=16378413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19767285A Granted JPS6257703A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 多段圧延機のワ−クロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6257703A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275403A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-15 | T Sendzimir Inc | 冷間圧延法と圧延ロール |
| US5218852A (en) * | 1989-06-05 | 1993-06-15 | Kawasaki Steel Corporation | Multi-roll cluster rolling apparatus |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP19767285A patent/JPS6257703A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0275403A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-15 | T Sendzimir Inc | 冷間圧延法と圧延ロール |
| US5218852A (en) * | 1989-06-05 | 1993-06-15 | Kawasaki Steel Corporation | Multi-roll cluster rolling apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0469484B2 (ja) | 1992-11-06 |
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