JPH0532123B2 - - Google Patents
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- JPH0532123B2 JPH0532123B2 JP60067407A JP6740785A JPH0532123B2 JP H0532123 B2 JPH0532123 B2 JP H0532123B2 JP 60067407 A JP60067407 A JP 60067407A JP 6740785 A JP6740785 A JP 6740785A JP H0532123 B2 JPH0532123 B2 JP H0532123B2
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- Japan
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- roll
- rolling mill
- width
- sleeve
- high rolling
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鋼帯の冷間圧延に用いられる多段圧
延機のロールに関するものである。
延機のロールに関するものである。
［従来の技術］
従来第２図に示される20段クラスタ圧延機や、
第３図に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷
間圧延を行なうと、凹型形状不良として第４図
ａ，ｂ，ｃに示す３種類のパターンあるいはこれ
らの複合した形状パターンを生じる。これらの形
状パターンの内、第４図ａの耳延びａ、第４図ｂ
の中延びb′は単純な形状不良であり、圧延機の所
有する形状制御手段、例えば第２図に示すセンジ
ミア圧延機で代表される20段クラスタ圧延機にお
いては、第１中間ロール６の板巾方向へのシフト
や、バツクアツプロール８のAsU制御手段（バ
ツクアツプロールを軸方向に複数個に分割し、隣
接する分割ロール単体間には間隔を保たせ、各分
割ロール単体の位置を軸方向に変位させて行う制
御手段）等により十分形状修正を行うことが可能
である（特開昭60−3902号公報参照）。また、第
３図に示す直列６段圧延機においては、単純なク
ラウンロールや中間ロール６′の板巾方向へのシ
フト或いはベンデイング等により十分形状修正を
行うことが可能である。
第３図に示される直列多段圧延機により鋼帯の冷
間圧延を行なうと、凹型形状不良として第４図
ａ，ｂ，ｃに示す３種類のパターンあるいはこれ
らの複合した形状パターンを生じる。これらの形
状パターンの内、第４図ａの耳延びａ、第４図ｂ
の中延びb′は単純な形状不良であり、圧延機の所
有する形状制御手段、例えば第２図に示すセンジ
ミア圧延機で代表される20段クラスタ圧延機にお
いては、第１中間ロール６の板巾方向へのシフト
や、バツクアツプロール８のAsU制御手段（バ
ツクアツプロールを軸方向に複数個に分割し、隣
接する分割ロール単体間には間隔を保たせ、各分
割ロール単体の位置を軸方向に変位させて行う制
御手段）等により十分形状修正を行うことが可能
である（特開昭60−3902号公報参照）。また、第
３図に示す直列６段圧延機においては、単純なク
ラウンロールや中間ロール６′の板巾方向へのシ
フト或いはベンデイング等により十分形状修正を
行うことが可能である。
［発明が解決しようとする問題点］
ところが第４図ｃに示すクオーターバツクル
c′あるいは、該クオーターバツクルc′と他の形状
パターンと複合された形状不良については、前記
した形状制御装置を駆使しても形状修正すること
が出来ない。また、このような形状不良の鋼帯を
次工程で処理する際に、その鋼帯表面に掻き疵や
擦り疵を発生する。例えばステンレス鋼帯の製造
のときには、次工程である堅型光輝焼鈍炉内や調
質圧延機において、第５図ａに示す掻き疵a″、第
５図ｂに示す条延びb″等の発生があり、製品とし
ての価値が無くなり歩留低下をきたしていた。
c′あるいは、該クオーターバツクルc′と他の形状
パターンと複合された形状不良については、前記
した形状制御装置を駆使しても形状修正すること
が出来ない。また、このような形状不良の鋼帯を
次工程で処理する際に、その鋼帯表面に掻き疵や
擦り疵を発生する。例えばステンレス鋼帯の製造
のときには、次工程である堅型光輝焼鈍炉内や調
質圧延機において、第５図ａに示す掻き疵a″、第
５図ｂに示す条延びb″等の発生があり、製品とし
ての価値が無くなり歩留低下をきたしていた。
［問題点を解決するための手段］
そこで本発明者らは、このクオーターバツクル
c′の発生原因を追求することにより、クオーター
バツクルc′の形状修正可能な多段圧延機のロール
を発明したものである。
c′の発生原因を追求することにより、クオーター
バツクルc′の形状修正可能な多段圧延機のロール
を発明したものである。
鋼帯の形状不良は、その板巾方向の歪分布によ
り表現することが出来る。例えば第４図ｃのクオ
ーターバツクルc′の発生している鋼帯を（板巾×
２ｍ）の長さに剪段し、その後20mm巾程度に長手
方向に沿つて裁断して、裁断前後の板長さを測定
することにより、各裁断部分の歪を計算すると第
６図のようになる。
り表現することが出来る。例えば第４図ｃのクオ
ーターバツクルc′の発生している鋼帯を（板巾×
２ｍ）の長さに剪段し、その後20mm巾程度に長手
方向に沿つて裁断して、裁断前後の板長さを測定
することにより、各裁断部分の歪を計算すると第
６図のようになる。
そしてこの歪量は高々10-4のオーダである。し
たがつてクオーターバツクルc′は、板巾方向にお
けるクオータ部分の箇所が他の部分に比例し若干
延びているに過ぎない。
たがつてクオーターバツクルc′は、板巾方向にお
けるクオータ部分の箇所が他の部分に比例し若干
延びているに過ぎない。
そこで圧延時に該部分が他の部分より延びない
ようワークロールギヤツプを大きく設定すればよ
く、本発明はその手段について提示するものであ
る。
ようワークロールギヤツプを大きく設定すればよ
く、本発明はその手段について提示するものであ
る。
本発明に係るロールを第１図に示し、同図に基
づいて本発明を説明する。
づいて本発明を説明する。
本発明は、芯軸２にスリーブ３を嵌合固着して
構成した多段圧延機に用いられるスリーブロール
１において、当該スリーブロール１で圧延される
鋼帯４の板巾中心Ｌ−Ｌ、すなわち当該多段圧延
機に組込まれたスリーブロール１の軸方向の圧延
機中心から左右対称に、式 （0.1×板巾）≦（板巾中心から最小径位置まで
の距離）≦（0.34×板巾） …… で表される位置に相対する芯軸２の直径を最小径
となるように縮径したことを特徴とするものであ
る。
構成した多段圧延機に用いられるスリーブロール
１において、当該スリーブロール１で圧延される
鋼帯４の板巾中心Ｌ−Ｌ、すなわち当該多段圧延
機に組込まれたスリーブロール１の軸方向の圧延
機中心から左右対称に、式 （0.1×板巾）≦（板巾中心から最小径位置まで
の距離）≦（0.34×板巾） …… で表される位置に相対する芯軸２の直径を最小径
となるように縮径したことを特徴とするものであ
る。
この発明における式は、多数のデータより鋼
帯にクオーターバツクルの発生する位置に求めた
もので、鋼帯の板巾中心即ち圧延機中心からクオ
ーターバツクル中心位置までの距離の関係を第７
図に示す。
帯にクオーターバツクルの発生する位置に求めた
もので、鋼帯の板巾中心即ち圧延機中心からクオ
ーターバツクル中心位置までの距離の関係を第７
図に示す。
第７図において、横軸は鋼帯の板巾［mm］、縦
軸は板巾中心即ち圧延機中心からクオーターバツ
クル中心位置までの距離［mm］を示す。
軸は板巾中心即ち圧延機中心からクオーターバツ
クル中心位置までの距離［mm］を示す。
鋼帯の板巾1000〜1500mmの範囲における測定結
果において、この距離は上限を図中ａ式、下限を
ｂ式によつて表わされる範囲内にあることが判
る。
果において、この距離は上限を図中ａ式、下限を
ｂ式によつて表わされる範囲内にあることが判
る。
ａ式＝0.34×（板巾）
ｂ式＝0.1×（板巾）
以上の特徴を有する本発明ロール１は、板巾方
向へシフトするロールや、頻々と組替えられ且つ
研磨がなされることによつてロール径すなわちス
リーブの肉厚が大きく変化するロールでなけれ
ば、多段圧延機内に組込まれるどのロールに適用
してもよい。
向へシフトするロールや、頻々と組替えられ且つ
研磨がなされることによつてロール径すなわちス
リーブの肉厚が大きく変化するロールでなけれ
ば、多段圧延機内に組込まれるどのロールに適用
してもよい。
また、なるべく駆動力の働かないロールに適用
するのが望ましい。具体的に第２図に示す20段ク
ラスタ圧延機の場合、本発明を適用するロール
は、第２中間ロール７が最も望ましい。前述の如
く、板巾方向へシフトさせて鋼帯の形状修正を行
う第１中間ロール６、AsU形状修正機構に組込
まれたバツクアツプロール８、および頻々と組替
えるため多数の保有本数を要し且つロール研磨に
よつてロール直径が大きく変るワークロール５
は、本発明を適用するロールとしては不適当であ
る。
するのが望ましい。具体的に第２図に示す20段ク
ラスタ圧延機の場合、本発明を適用するロール
は、第２中間ロール７が最も望ましい。前述の如
く、板巾方向へシフトさせて鋼帯の形状修正を行
う第１中間ロール６、AsU形状修正機構に組込
まれたバツクアツプロール８、および頻々と組替
えるため多数の保有本数を要し且つロール研磨に
よつてロール直径が大きく変るワークロール５
は、本発明を適用するロールとしては不適当であ
る。
しかも、この第２中間ロール７は、上段および
下段に各３本宛配置され合計６本が組込まれる
が、これ等をすべて本発明を適用するロールにす
る必要はなく、少くとも１本を本発明を適用した
ロール構造とし用いればよい。例えば、上段に配
置された３本のうちの中央の第２中間ロール７の
みを本発明に適用したロールとして用いても十分
効果を奏する。
下段に各３本宛配置され合計６本が組込まれる
が、これ等をすべて本発明を適用するロールにす
る必要はなく、少くとも１本を本発明を適用した
ロール構造とし用いればよい。例えば、上段に配
置された３本のうちの中央の第２中間ロール７の
みを本発明に適用したロールとして用いても十分
効果を奏する。
また第３図の直列６段圧延機の場合は、前述の
20段クラスタ圧延機の場合とほぼ同じことがいえ
る。つまり、本発明を適用するロールは、ワーク
ロール５′および板巾方向へシフトさせて鋼帯の
形状修正を行なう中間ロール６′を避けて、バツ
クアツプロール８′を用いるのが最も好適である。
20段クラスタ圧延機の場合とほぼ同じことがいえ
る。つまり、本発明を適用するロールは、ワーク
ロール５′および板巾方向へシフトさせて鋼帯の
形状修正を行なう中間ロール６′を避けて、バツ
クアツプロール８′を用いるのが最も好適である。
ここで、芯軸２の直径を細くし縮径部２ｓ，２
ｔをもうける方法としては、直線部分との交点部
分を滑らかに出来ることから、正弦曲線に合わせ
て研削することが有効である。
ｔをもうける方法としては、直線部分との交点部
分を滑らかに出来ることから、正弦曲線に合わせ
て研削することが有効である。
また、部分的に芯軸径を細くした芯軸２にスリ
ーブ３を嵌着するのは、クオーターバツクルの大
きさが圧延荷重と第８図に示す関係があり、スリ
ーブ３の厚さを適当に設定することにより、スリ
ーブ３を含んだ該ロールの部分的凹量が圧延荷重
の変動に合わせて変化することを利用するためで
ある。即ち、圧延荷重が大きい程該ロールの部分
的凹量を大きくし、逆に圧延荷重が小さい場合は
該凹量を小さくして、発生が予測されるクオータ
ーバツクルの絶対値の大きさに見合うようにすれ
ばよいのである。これにより被圧延材の条件、例
えば鋼種、板厚、圧延率等が変わりクオーターバ
ツクルの絶対値が変動しても、これに追随して修
正できるものでありまた、該ロールの組替えは、
板巾変更時のみでよいから圧延操業における作業
率の低下も来たさない。
ーブ３を嵌着するのは、クオーターバツクルの大
きさが圧延荷重と第８図に示す関係があり、スリ
ーブ３の厚さを適当に設定することにより、スリ
ーブ３を含んだ該ロールの部分的凹量が圧延荷重
の変動に合わせて変化することを利用するためで
ある。即ち、圧延荷重が大きい程該ロールの部分
的凹量を大きくし、逆に圧延荷重が小さい場合は
該凹量を小さくして、発生が予測されるクオータ
ーバツクルの絶対値の大きさに見合うようにすれ
ばよいのである。これにより被圧延材の条件、例
えば鋼種、板厚、圧延率等が変わりクオーターバ
ツクルの絶対値が変動しても、これに追随して修
正できるものでありまた、該ロールの組替えは、
板巾変更時のみでよいから圧延操業における作業
率の低下も来たさない。
［作用］
上記方法による多段圧延機を用いて、鋼帯を圧
延すれば、クオーターバツクルの発生を抑制する
ことが可能となり平坦度の高い鋼帯を得ることが
出来る。これにより次工程で形状不良によるトラ
ブルが無くなると共に製品歩留の向上が図れる。
延すれば、クオーターバツクルの発生を抑制する
ことが可能となり平坦度の高い鋼帯を得ることが
出来る。これにより次工程で形状不良によるトラ
ブルが無くなると共に製品歩留の向上が図れる。
［実施例］
ワーク・ロール直径86mmφ、第２中間ロール直
径235mmφ、第２図中間ロール直径234mmφ、バツ
クアツプロール直径406mmφの20段センジミア圧
延機において、被圧延材SUS304（1250mm巾）を
板厚4.5mmから所要パス回数を経て、1.5mmに冷間
圧延するに当たり非駆動第２中間ロールの構造と
して、芯軸２の直径55mmφ、圧延機中心からの最
小径位置350mm、凹量２mm、スリーブ３の肉厚90
mmを用いて圧延を行なつた。その結果、従来の第
２中間ロールを使用した場合と比較したものを、
第９図に示す。図中、点線にて示したものが従来
の場合であり、実線で示したものが本発明を実施
したものである。板巾方向の歪分布がほぼ均一な
状態となり外観形状もクオーターバツクルの無い
良好なものを得た。
径235mmφ、第２図中間ロール直径234mmφ、バツ
クアツプロール直径406mmφの20段センジミア圧
延機において、被圧延材SUS304（1250mm巾）を
板厚4.5mmから所要パス回数を経て、1.5mmに冷間
圧延するに当たり非駆動第２中間ロールの構造と
して、芯軸２の直径55mmφ、圧延機中心からの最
小径位置350mm、凹量２mm、スリーブ３の肉厚90
mmを用いて圧延を行なつた。その結果、従来の第
２中間ロールを使用した場合と比較したものを、
第９図に示す。図中、点線にて示したものが従来
の場合であり、実線で示したものが本発明を実施
したものである。板巾方向の歪分布がほぼ均一な
状態となり外観形状もクオーターバツクルの無い
良好なものを得た。
［効果］
以上説明した如く、本発明の多段圧延機を用い
て鋼帯の圧延を行なえば、クオーターバツクルの
発生を抑制することが可能となり、平坦度の高い
鋼帯を得ることが出来る。これにより次工程での
トラブルが無くなると共に製品歩留の向上が図れ
る。
て鋼帯の圧延を行なえば、クオーターバツクルの
発生を抑制することが可能となり、平坦度の高い
鋼帯を得ることが出来る。これにより次工程での
トラブルが無くなると共に製品歩留の向上が図れ
る。
第１図は本発明を実施した多段圧延機のロール
の一部断面図、第２図は20段クラスタ圧延機の概
略図、第３図は直列６段圧延機の概略図、第４図
は形状パターン、第５図は次工程での疵発生形
態、第６図はクオーターバツクルの板巾方向歪分
布、第７図は板巾とクオーターバツクル中心位置
の関係、第８図は圧延荷重とクオーターバツクル
の大きさの関係、第９図は本発明を実施した時の
板形状を表わす板巾方向歪分布である。 １……スリーブロール、２……芯軸、２ｓ……
縮径部、２ｔ……縮径部、３……スリーブ、４…
…鋼帯（板）、５，５′……ワークロール、６，
６′……第１中間ロールまたは中間ロール、７…
…第２中間ロール、８，８′……バツクアツプロ
ール。
の一部断面図、第２図は20段クラスタ圧延機の概
略図、第３図は直列６段圧延機の概略図、第４図
は形状パターン、第５図は次工程での疵発生形
態、第６図はクオーターバツクルの板巾方向歪分
布、第７図は板巾とクオーターバツクル中心位置
の関係、第８図は圧延荷重とクオーターバツクル
の大きさの関係、第９図は本発明を実施した時の
板形状を表わす板巾方向歪分布である。 １……スリーブロール、２……芯軸、２ｓ……
縮径部、２ｔ……縮径部、３……スリーブ、４…
…鋼帯（板）、５，５′……ワークロール、６，
６′……第１中間ロールまたは中間ロール、７…
…第２中間ロール、８，８′……バツクアツプロ
ール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 芯軸２にスリーブ３を嵌合固着して構成した
多段圧延機に用いられるスリーブロール１におい
て、当該スリーブロール１で圧延される鋼帯４の
板巾中心Ｌ−Ｌ、すなわち当該多段圧延機に組込
まれたスリーブロール１の軸方向の圧延機中心か
ら左右対称に、式 （0.1×板巾）≦（板巾中心から最小径位置まで
の距離）≦（0.34×板巾）で表わされる位置に相対
する芯軸２の直径を最小径となるように縮径した
ことを特徴とする多段圧延機のロール。 ２ 多段圧延機に組込まれるロール群中の少なく
とも１本に用いられることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の多段圧延機のロール。 ３ 20段クラスタ圧延機の第２中間ロール７とし
て用いられることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の多段圧延機のロール。 ４ 多段圧延機に組込まれるロール群のうちのバ
ツクアツプロール８′として用いられることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の多段圧延機
のロール。 ５ 芯軸２の縮径部２ｓ，２ｔを正弦曲線に合せ
て傾斜したことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の多段圧延機のロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6740785A JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6740785A JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61226105A JPS61226105A (ja) | 1986-10-08 |
| JPH0532123B2 true JPH0532123B2 (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=13344044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6740785A Granted JPS61226105A (ja) | 1985-03-30 | 1985-03-30 | 多段圧延機のロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61226105A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5093974A (en) * | 1990-04-12 | 1992-03-10 | United Engineering Inc. | Bendable sleeved roll |
| DE19807115C1 (de) * | 1998-02-20 | 1999-09-09 | Schloemann Siemag Ag | Walze |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127007A (ja) * | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Kawasaki Steel Corp | スリ−ブロ−ルを備えた板材圧延装置 |
-
1985
- 1985-03-30 JP JP6740785A patent/JPS61226105A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127007A (ja) * | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Kawasaki Steel Corp | スリ−ブロ−ルを備えた板材圧延装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61226105A (ja) | 1986-10-08 |
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