JP2977993B2 - スリーブシフトロールを用いた圧延機 - Google Patents
スリーブシフトロールを用いた圧延機Info
- Publication number
- JP2977993B2 JP2977993B2 JP4101387A JP10138792A JP2977993B2 JP 2977993 B2 JP2977993 B2 JP 2977993B2 JP 4101387 A JP4101387 A JP 4101387A JP 10138792 A JP10138792 A JP 10138792A JP 2977993 B2 JP2977993 B2 JP 2977993B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sleeve
- rolling mill
- roll
- work roll
- shape
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スリーブシフトロール
を用いた圧延機に関するものである。
を用いた圧延機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の４重式圧延機を例にして、形状制
御圧延について説明する。従来の形状制御圧延法は、ワ
ークロールにイニシャルクラウンを付与するか、ロール
ベンダを用いるか、またはその両者を併用する方法がと
られていた。
御圧延について説明する。従来の形状制御圧延法は、ワ
ークロールにイニシャルクラウンを付与するか、ロール
ベンダを用いるか、またはその両者を併用する方法がと
られていた。
【０００３】ワークロールにイニシャルクラウンを付与
する方法は、圧延材料の材質、寸法等に対応させて種々
のクラウンを有するロールを多数準備し、圧延条件が変
わるごとにロール替えを必要とする。
する方法は、圧延材料の材質、寸法等に対応させて種々
のクラウンを有するロールを多数準備し、圧延条件が変
わるごとにロール替えを必要とする。
【０００４】ロールベンダ法のみまたはロールベンダ法
とイニシャルクラウン法との併用は、単純な中伸びや耳
波といった形状不良の矯正は可能であるが、クォータ伸
びや中伸びと耳波との併発した形状不良の矯正は不可能
であった。
とイニシャルクラウン法との併用は、単純な中伸びや耳
波といった形状不良の矯正は可能であるが、クォータ伸
びや中伸びと耳波との併発した形状不良の矯正は不可能
であった。
【０００５】次に、従来のスリーブシフトロールを用い
た圧延機（以降ＳＳＭと称する）について説明する。従
来のＳＳＭは図２に示すように、上下一対のバックアッ
プロール５のアーバ１に各々１つのスリーブ１０を設け
て、これらのスリーブ１０を上下非対称にシフトさせる
ことと、ロールベンディングの併用によりワークロール
３，４間の板８の形状及びエッジドロップを制御しよう
とするものである。この方式では、上下のバックアップ
ロール５に必ずシフト機構を設ける必要があり、また、
主にエッジドロップの低減を目的としたものであり、ス
リーブ１０の位置調整によるクォータ伸びや中伸びと耳
波との併発した板８の形状不良の矯正は不可能である。
た圧延機（以降ＳＳＭと称する）について説明する。従
来のＳＳＭは図２に示すように、上下一対のバックアッ
プロール５のアーバ１に各々１つのスリーブ１０を設け
て、これらのスリーブ１０を上下非対称にシフトさせる
ことと、ロールベンディングの併用によりワークロール
３，４間の板８の形状及びエッジドロップを制御しよう
とするものである。この方式では、上下のバックアップ
ロール５に必ずシフト機構を設ける必要があり、また、
主にエッジドロップの低減を目的としたものであり、ス
リーブ１０の位置調整によるクォータ伸びや中伸びと耳
波との併発した板８の形状不良の矯正は不可能である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術の問題点
に鑑み、本発明の目的は、圧延反力に対して十分な剛性
を維持しつつ、クォータ伸びや中伸びと耳波を併発した
形状不良の矯正及びエッジドロップを低減できる圧延機
を得ることにある。
に鑑み、本発明の目的は、圧延反力に対して十分な剛性
を維持しつつ、クォータ伸びや中伸びと耳波を併発した
形状不良の矯正及びエッジドロップを低減できる圧延機
を得ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために次の手段を講じる。
決するために次の手段を講じる。
【０００８】すなわち、クォータ伸びや中伸びと耳波と
の併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの低減を
目的として、１つないし２つのバックアップロールにア
ーバの外周に２分割したスリーブを軸方向に移動可能に
構成し、板幅及び板形状に応じてスリーブを移動させる
ことにより軸方向の相対位置を変化させ、ワークロール
のクラウンを制御するようにした圧延機（以降ＷＳＳＭ
と称する）において、前記の２分割したスリーブの幅
（Ｂ）をワークロール胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝（０．
２５〜０．４０）Ｗとなるようにした。
の併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの低減を
目的として、１つないし２つのバックアップロールにア
ーバの外周に２分割したスリーブを軸方向に移動可能に
構成し、板幅及び板形状に応じてスリーブを移動させる
ことにより軸方向の相対位置を変化させ、ワークロール
のクラウンを制御するようにした圧延機（以降ＷＳＳＭ
と称する）において、前記の２分割したスリーブの幅
（Ｂ）をワークロール胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝（０．
２５〜０．４０）Ｗとなるようにした。
【０００９】図１に前記ＷＳＳＭについて上バックアッ
プロールのみに２分割のスリーブを設けた場合を示す。
この圧延機を用いれば、図３及び図４に示すように、板
幅及び板形状に応じてスリーブの位置を軸方向に任意に
動かすことにより、クォータ伸びや中伸びと耳波の併発
した形状不良の矯正及びエッジドロップの制御が可能で
ある。
プロールのみに２分割のスリーブを設けた場合を示す。
この圧延機を用いれば、図３及び図４に示すように、板
幅及び板形状に応じてスリーブの位置を軸方向に任意に
動かすことにより、クォータ伸びや中伸びと耳波の併発
した形状不良の矯正及びエッジドロップの制御が可能で
ある。
【００１０】すなわち、この方式においては、スリーブ
幅が小さく、軸方向の相対位置の変化量が大きくとれる
程、形状制御範囲が広くなるという特徴を有する。しか
し、図３に示すように、スリーブ２ａ，２ｂがワークロ
ール３の両端近傍に位置する場合は、板８から受ける反
力によりワークロール３が過度に撓んでしまい、ＣＧＬ
ラインに配置されるスキンパスミルを例にとると、板幅
方向に均一な粗度が得られなくなり、均一な形状、板厚
をも得ることが困難になるので、必要なワークロール３
の剛性を維持しつつ、良好な形状制御能力を得るため
に、前記の如く、２分割したスリーブの幅（Ｂ）をワー
クロール胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝（０．２５〜０．４
０）Ｗとする。
幅が小さく、軸方向の相対位置の変化量が大きくとれる
程、形状制御範囲が広くなるという特徴を有する。しか
し、図３に示すように、スリーブ２ａ，２ｂがワークロ
ール３の両端近傍に位置する場合は、板８から受ける反
力によりワークロール３が過度に撓んでしまい、ＣＧＬ
ラインに配置されるスキンパスミルを例にとると、板幅
方向に均一な粗度が得られなくなり、均一な形状、板厚
をも得ることが困難になるので、必要なワークロール３
の剛性を維持しつつ、良好な形状制御能力を得るため
に、前記の如く、２分割したスリーブの幅（Ｂ）をワー
クロール胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝（０．２５〜０．４
０）Ｗとする。
【００１１】
【作用】前記圧延機において、２分割したスリーブの幅
（Ｂ）をワークロールの胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝
（０．２５〜０．４０）Ｗとすることにより、板幅方向
に均一な圧下力を達成するのに必要なワークロールの剛
性を維持できるように構成した２分割したスリーブをバ
ックアップロールに装着し、前記２分割スリーブの位置
を軸方向に任意に動かし、ワークロールのクラウン量を
任意に設定することにより、クォータ伸びや中伸びと耳
波を併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの制御
が可能になる。
（Ｂ）をワークロールの胴長（Ｗ）に対して、Ｂ＝
（０．２５〜０．４０）Ｗとすることにより、板幅方向
に均一な圧下力を達成するのに必要なワークロールの剛
性を維持できるように構成した２分割したスリーブをバ
ックアップロールに装着し、前記２分割スリーブの位置
を軸方向に任意に動かし、ワークロールのクラウン量を
任意に設定することにより、クォータ伸びや中伸びと耳
波を併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの制御
が可能になる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の好適実施例をスリーブロール
のロールマークが板に転写されることを防止することを
考慮し、５重式のスキンパスミルの場合を例にして、添
付の図面を用いて詳しく説明する。
のロールマークが板に転写されることを防止することを
考慮し、５重式のスキンパスミルの場合を例にして、添
付の図面を用いて詳しく説明する。
【００１３】図１に５重式圧延機について、上バックア
ップロールのみに２分割のスリーブ２ａ，２ｂを設けた
例を示す。この圧延機を用いれば、図３及び図４に示す
ように、板幅及び板形状に応じてスリーブの位置を軸方
向に任意に動かすことにより、クォータ伸びや中伸びと
耳波との併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの
制御が可能である。
ップロールのみに２分割のスリーブ２ａ，２ｂを設けた
例を示す。この圧延機を用いれば、図３及び図４に示す
ように、板幅及び板形状に応じてスリーブの位置を軸方
向に任意に動かすことにより、クォータ伸びや中伸びと
耳波との併発した形状不良の矯正及びエッジドロップの
制御が可能である。
【００１４】すなわち、この方式においては、スリーブ
２ａ，２ｂの幅が小さく、軸方向の相対位置の変化量が
大きくとれる程、形状制御範囲が広くなるという特徴を
有する。しかし、図３に示すように、スリーブ２ａ，２
ｂがワークロール３の両端近傍に位置する場合は、板８
から受ける反力によりワークロール３が過度に撓んでし
まい、ＣＧＬラインに配置されるスキンパスミルを例に
とると、板幅方向に均一な圧下力が得られなくなり、板
幅方向に均一な粗度、形状、板厚をも得ることが困難に
なる。この問題点を解消するために必要な条件につい
て、下記に説明する。
２ａ，２ｂの幅が小さく、軸方向の相対位置の変化量が
大きくとれる程、形状制御範囲が広くなるという特徴を
有する。しかし、図３に示すように、スリーブ２ａ，２
ｂがワークロール３の両端近傍に位置する場合は、板８
から受ける反力によりワークロール３が過度に撓んでし
まい、ＣＧＬラインに配置されるスキンパスミルを例に
とると、板幅方向に均一な圧下力が得られなくなり、板
幅方向に均一な粗度、形状、板厚をも得ることが困難に
なる。この問題点を解消するために必要な条件につい
て、下記に説明する。
【００１５】図１において、ワークロール３の胴長をＷ
（ｍｍ）、スリーブ２ａ，２ｂの幅をＢ（ｍｍ）で各々
表す。板８の幅をｂ（ｍｍ）、最小板幅を表す無次元係
数をα1 、最大板幅を表す無次元係数をα2 とすると、 ｂ Min. ＝α1 Ｗ ｂ Max＝α2 Ｗ・・・（式１） で表される。ワークロール３の剛性が最も小さくなるの
は最大板幅の時、すなわちｂ＝α2 Ｗの時であるから、
この時スリーブ２ａ，２ｂの両外端の位置は、エッジド
ロップの制御時を考慮して板エッジにあるとし、ワーク
ロール３の支点となるスリーブ２ａ，２ｂの両内端間の
距離をＬ（ｍｍ）とすると、 Ｌ＝（α2 −２β）Ｗ ・・・式（２） β＝Ｂ／Ｗ で表される。また、５重式の場合の等価ワークロール径
ｄｅ（ｍｍ）は、ｄｅ＝〔ｄ1 4 ＋ｄ2 4 〕(1/4) で表
され、更に、ロール径を表す無次元数γを用いて、 ｄｅ＝γＷ・・・（式３） で表される。
（ｍｍ）、スリーブ２ａ，２ｂの幅をＢ（ｍｍ）で各々
表す。板８の幅をｂ（ｍｍ）、最小板幅を表す無次元係
数をα1 、最大板幅を表す無次元係数をα2 とすると、 ｂ Min. ＝α1 Ｗ ｂ Max＝α2 Ｗ・・・（式１） で表される。ワークロール３の剛性が最も小さくなるの
は最大板幅の時、すなわちｂ＝α2 Ｗの時であるから、
この時スリーブ２ａ，２ｂの両外端の位置は、エッジド
ロップの制御時を考慮して板エッジにあるとし、ワーク
ロール３の支点となるスリーブ２ａ，２ｂの両内端間の
距離をＬ（ｍｍ）とすると、 Ｌ＝（α2 −２β）Ｗ ・・・式（２） β＝Ｂ／Ｗ で表される。また、５重式の場合の等価ワークロール径
ｄｅ（ｍｍ）は、ｄｅ＝〔ｄ1 4 ＋ｄ2 4 〕(1/4) で表
され、更に、ロール径を表す無次元数γを用いて、 ｄｅ＝γＷ・・・（式３） で表される。
【００１６】以上の関係を用いて、ワークロール３に圧
延反力による線荷重ｐ（ｋｇｆ／ｍｍ）が作用する時の
ワークロール３中央の最大撓みδ（ｍｍ）は、ワークロ
ール３及び中間ロール１１の縦弾性係数を２１０００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 とすると、 δ＝ηｐ（Ｌ／ｄｅ）4 ＝ηｐ〔（α2 −２β）／γ〕4 ・・・（式４） η＝５×６４／（３８４×Ｅ×π）＝１．２６×１０-5
（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）-1 で表される。式４を用いてβ＝（Ｂ／Ｗ）とδの関係を
図６に示す。
延反力による線荷重ｐ（ｋｇｆ／ｍｍ）が作用する時の
ワークロール３中央の最大撓みδ（ｍｍ）は、ワークロ
ール３及び中間ロール１１の縦弾性係数を２１０００ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 とすると、 δ＝ηｐ（Ｌ／ｄｅ）4 ＝ηｐ〔（α2 −２β）／γ〕4 ・・・（式４） η＝５×６４／（３８４×Ｅ×π）＝１．２６×１０-5
（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）-1 で表される。式４を用いてβ＝（Ｂ／Ｗ）とδの関係を
図６に示す。
【００１７】ここで、γ＝ｄｅ／Ｗ＝０．２〜０．３、
α2 ＝ｂ／Ｗ＝０．９、ｐ＝２８０（ｋｇｆ／ｍｍ）
は、スキンパスミルにおける伸率の確保及び粗度転写率
の確保に必要な条件に対して実用的な範囲で設定してあ
る。そして、式４において、前記使用条件下において最
大撓み５０μｍ以下となるように構成しておけば、発明
者らの知見によれば、ワークロール３に必要な剛性は確
保され、板幅方向に必要な均一な圧下力が得られ、良好
な形状及び均一な粗度の転写が確保される。つまり、以
上の条件を満足するには、βは０．２５以上が必要とな
る。また、βを０．４０超にしても剛性の改善効果はな
い。
α2 ＝ｂ／Ｗ＝０．９、ｐ＝２８０（ｋｇｆ／ｍｍ）
は、スキンパスミルにおける伸率の確保及び粗度転写率
の確保に必要な条件に対して実用的な範囲で設定してあ
る。そして、式４において、前記使用条件下において最
大撓み５０μｍ以下となるように構成しておけば、発明
者らの知見によれば、ワークロール３に必要な剛性は確
保され、板幅方向に必要な均一な圧下力が得られ、良好
な形状及び均一な粗度の転写が確保される。つまり、以
上の条件を満足するには、βは０．２５以上が必要とな
る。また、βを０．４０超にしても剛性の改善効果はな
い。
【００１８】すなわち、Ｂ＝（０．２５〜０．４０）Ｗ
の条件下で本発明の圧延機において、板幅方向に均一な
圧下力を達成するのに必要なワークロールの剛性は確保
される。
の条件下で本発明の圧延機において、板幅方向に均一な
圧下力を達成するのに必要なワークロールの剛性は確保
される。
【００１９】次に本発明の圧延機の形状制御能力につい
てメカニカル板クラウン法により評価した結果を用いて
説明する。計算は、ワークロール径ｄ1 ＝φ５００ｍ
ｍ、バックアップロール径＝φ９４０ｍｍ、ロール胴長
Ｗ＝１８００ｍｍの圧延機にて、板幅ｂ＝１６００ｍ
ｍ、板厚＝１．６ｍｍ、降伏応力＝５０ｋｇｆ／ｍｍ2
のストリップを伸率１％で圧延する条件にて行った。な
お、ロールベンディングは、インクリーズベンディング
をＭａｘ．４０ｔｏｎ、ディクリーズベンディングをＭ
ａｘ．３０ｔｏｎとした。
てメカニカル板クラウン法により評価した結果を用いて
説明する。計算は、ワークロール径ｄ1 ＝φ５００ｍ
ｍ、バックアップロール径＝φ９４０ｍｍ、ロール胴長
Ｗ＝１８００ｍｍの圧延機にて、板幅ｂ＝１６００ｍ
ｍ、板厚＝１．６ｍｍ、降伏応力＝５０ｋｇｆ／ｍｍ2
のストリップを伸率１％で圧延する条件にて行った。な
お、ロールベンディングは、インクリーズベンディング
をＭａｘ．４０ｔｏｎ、ディクリーズベンディングをＭ
ａｘ．３０ｔｏｎとした。
【００２０】図７は、４重式圧延機の結果を示す図であ
る。図８は、本発明によるスリーブシフトロール（スリ
ーブ幅Ｂ＝５００ｍｍ、中間ロール径＝２００ｍｍ）を
図１のように適用した５重式圧延機の結果を示す。この
ように、スリーブシフトロールを用いると、形状制御範
囲は数倍に広がり、クォータ伸びや中伸びと耳波との併
発した形状不良の矯正が可能となる。図５は、５重式圧
延機の上バックアップロールにスリーブシフトロールを
適用した例であり、この場合においても同様の機能を発
揮し得ることは言うまでもない。
る。図８は、本発明によるスリーブシフトロール（スリ
ーブ幅Ｂ＝５００ｍｍ、中間ロール径＝２００ｍｍ）を
図１のように適用した５重式圧延機の結果を示す。この
ように、スリーブシフトロールを用いると、形状制御範
囲は数倍に広がり、クォータ伸びや中伸びと耳波との併
発した形状不良の矯正が可能となる。図５は、５重式圧
延機の上バックアップロールにスリーブシフトロールを
適用した例であり、この場合においても同様の機能を発
揮し得ることは言うまでもない。
【００２１】
【発明の効果】以上に説明したように、２分割したスリ
ーブシフトロールの幅Ｂをワークロールの胴長Ｗに対し
て、Ｂ＝（０．２５〜０．４０）Ｗとすることにより、
板幅方向に均一な圧下力を達成するのに必要なワークロ
ールの剛性を維持できるように構成した２分割したスリ
ーブをバックアップロールに装着し、前記２分割スリー
ブの位置を軸方向に任意に動かし、ワークロールのクラ
ウン量を任意に制御することが可能になり、クォータ伸
びや中伸びと耳波を併発した形状不良の矯正及びエッジ
ドロップの制御が可能になる。
ーブシフトロールの幅Ｂをワークロールの胴長Ｗに対し
て、Ｂ＝（０．２５〜０．４０）Ｗとすることにより、
板幅方向に均一な圧下力を達成するのに必要なワークロ
ールの剛性を維持できるように構成した２分割したスリ
ーブをバックアップロールに装着し、前記２分割スリー
ブの位置を軸方向に任意に動かし、ワークロールのクラ
ウン量を任意に制御することが可能になり、クォータ伸
びや中伸びと耳波を併発した形状不良の矯正及びエッジ
ドロップの制御が可能になる。
【００２２】コスト的にも従来タイプのＳＳＭに比べ
て、有利なことは明らかである。また、既設４重式圧延
機に組み込むことにより、低コストで形状制御性に優れ
た圧延機に改造することも可能になるという効果を有す
る。
て、有利なことは明らかである。また、既設４重式圧延
機に組み込むことにより、低コストで形状制御性に優れ
た圧延機に改造することも可能になるという効果を有す
る。
【図１】 本発明のＷＳＳＭを用いた５重式圧延機の断
面図である。
面図である。
【図２】 従来タイプのＳＳＭを用いた４重式圧延機の
断面図出ある。
断面図出ある。
【図３】 最大板幅時のＷＳＳＭの使用方法の説明図で
ある。
ある。
【図４】 最小板幅時のＷＳＳＭの使用方法の説明図で
ある。
ある。
【図５】 本発明のＷＳＳＭを用いた５重式圧延機の断
面図である。
面図である。
【図６】 本発明のＷＳＳＭの剛性条件の説明図であ
る。
る。
【図７】 ４重式圧延機の形状制御範囲を示す図であ
る。
る。
【図８】 本発明のＷＳＳＭを用いた５重式圧延機の形
状制御範囲を示す図である。
状制御範囲を示す図である。
１ アーバ ２ａ，２ｂ，１０
スリーブ ３，４ ワークロール ５ バックアップ
ロール ６ ディクリーズロールベンダー ７ インクリーズ
ロールベンダー ８ 板 ９ ワークロール
撓み １１ 中間ロール
スリーブ ３，４ ワークロール ５ バックアップ
ロール ６ ディクリーズロールベンダー ７ インクリーズ
ロールベンダー ８ 板 ９ ワークロール
撓み １１ 中間ロール
フロントページの続き (72)発明者 北村 隆 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新日本製鐵株式会社 機械・プラント事 業部内 (56)参考文献 特開 昭58−93503（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−116904（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−71708（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−89119（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−105703（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 37/28 B21B 13/14 B21B 27/03
Claims (1)
- 【請求項１】 多段式圧延機の１つないし２つのバック
アップロールにアーバの外周に２分割したスリーブを軸
方向に移動可能に構成し、圧延板の板幅に応じて前記ス
リーブを移動せしめて軸方向の相対位置を変化させ、ワ
ークロールのクラウンを制御する圧延機において、前記
の２分割したスリーブの幅（Ｂ）をワークロール胴長
（Ｗ）に対して、Ｂ＝（０．２５〜０．４０）Ｗとする
ことを特徴とするスリーブシフトロールを用いた圧延
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4101387A JP2977993B2 (ja) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | スリーブシフトロールを用いた圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4101387A JP2977993B2 (ja) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | スリーブシフトロールを用いた圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05293519A JPH05293519A (ja) | 1993-11-09 |
| JP2977993B2 true JP2977993B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=14299353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4101387A Expired - Fee Related JP2977993B2 (ja) | 1992-04-21 | 1992-04-21 | スリーブシフトロールを用いた圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2977993B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-21 JP JP4101387A patent/JP2977993B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05293519A (ja) | 1993-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2977993B2 (ja) | スリーブシフトロールを用いた圧延機 | |
| JPS6210722B2 (ja) | ||
| JP2997128B2 (ja) | スリーブシフトロールを用いた圧延機 | |
| JP3185628B2 (ja) | 圧延機および圧延方法 | |
| JP3185629B2 (ja) | 圧延機および圧延方法 | |
| JPS6336910A (ja) | 圧延ロ−ル | |
| JPS62176603A (ja) | プラネタリ−ミルライン圧延方法 | |
| JP3042152B2 (ja) | 圧延装置 | |
| JPS6363501A (ja) | 圧延方法 | |
| JP3024252B2 (ja) | 調質圧延用４段圧延機及び圧延方法 | |
| JP4576724B2 (ja) | 熱延用圧延ロールおよび熱間仕上げ圧延機列 | |
| JPH0673690B2 (ja) | 圧延方法 | |
| JP3070236B2 (ja) | 鋼板の圧延方法 | |
| JPH0810816A (ja) | 圧延方法および圧延機 | |
| JPH03294010A (ja) | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 | |
| JPS5940086Y2 (ja) | 圧延機におけるバツクアツプロ−ル | |
| JP2867578B2 (ja) | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 | |
| JPH0239328B2 (ja) | ||
| JPH01166812A (ja) | 板クラウンを制御しうるロール圧延機 | |
| JP2694018B2 (ja) | 板材圧延方法及び板材圧延用ワークロール | |
| JPH0420683B2 (ja) | ||
| JPS6096307A (ja) | たわみ自己補償型ロ−ル | |
| JP2001009505A (ja) | 圧延機 | |
| JP3204338B2 (ja) | 圧延設備 | |
| JPH0763737B2 (ja) | ワークロールと接する中間ロール及びそれが組み込まれた多段圧延機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990806 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |