JPH03294010A - 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 - Google Patents
圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、薄板材とくに箔と呼ばれれるような板厚にし
てＯ，１ｍ以下といった極薄板材を、均一な板厚を有し
かつ蛇行量も小さく抑えて圧延することを可能にする圧
延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法に関する
ものである。
てＯ，１ｍ以下といった極薄板材を、均一な板厚を有し
かつ蛇行量も小さく抑えて圧延することを可能にする圧
延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法に関する
ものである。
［従来の技術］
薄板材とくに箔と呼ばれるような極薄板材の圧延は非常
に難しく、わずかなワークロールの反りあるいは板中方
向でのロールギャップの差があったりしても、均一な板
厚を有するように圧延することができないばかりでなく
、圧延板材の耳波の発生や圧延材全体の蛇行といった現
象が起り、健全な圧延材を入手することができない。
に難しく、わずかなワークロールの反りあるいは板中方
向でのロールギャップの差があったりしても、均一な板
厚を有するように圧延することができないばかりでなく
、圧延板材の耳波の発生や圧延材全体の蛇行といった現
象が起り、健全な圧延材を入手することができない。
そこで、各圧延機メーカーは、径の異なるロールを多段
化することで上記薄板圧延に対応しようとし、これまで
にもＹ型圧延機、ローン多段圧延機、あるいはゼンジミ
ャ多段圧延機などが提案されている。
化することで上記薄板圧延に対応しようとし、これまで
にもＹ型圧延機、ローン多段圧延機、あるいはゼンジミ
ャ多段圧延機などが提案されている。
このような多段圧延機は、ワークロールの径をできるだ
け小さなものとし、圧延材に接触するワークロールの面
積を小さくし、圧延機の圧下刃を当該ワークロールに集
中させ、箔圧延を可能ならしめようとするものであり、
ワークロールとしては、硬度が高く、たわみにくい上、
表面偏平変形の小さなロールが開発され使用されてきて
いる。
け小さなものとし、圧延材に接触するワークロールの面
積を小さくし、圧延機の圧下刃を当該ワークロールに集
中させ、箔圧延を可能ならしめようとするものであり、
ワークロールとしては、硬度が高く、たわみにくい上、
表面偏平変形の小さなロールが開発され使用されてきて
いる。
［発明が解決しようする課題］
上記した多段圧延機においては、ワークロールの背後に
数多くの中間ロールや補強ロールが配置されていて、こ
れらの中間ロールや補強ロールによりできる限りワーク
ロールのたわみを防止し、平坦な箔を圧延できるように
構成されている。
数多くの中間ロールや補強ロールが配置されていて、こ
れらの中間ロールや補強ロールによりできる限りワーク
ロールのたわみを防止し、平坦な箔を圧延できるように
構成されている。
しかし、上記の場合、中間ロールや補強ロールの数が多
数にのぼるため、これの調整が非常に複雑かつ面倒なも
のとなり、圧延前のロール調整に高度の技術と熟練及び
多くの時間を要するという問題があった。
数にのぼるため、これの調整が非常に複雑かつ面倒なも
のとなり、圧延前のロール調整に高度の技術と熟練及び
多くの時間を要するという問題があった。
そこで、前述したような多数のロールを配置することな
く、シかも従来の多数個のロールを有する圧延機に劣ら
ない圧延性能を発揮する圧延機として６段構成よりなる
ＨＣミルあるいはその修正版ともいえるＵＣミルが提案
された。
く、シかも従来の多数個のロールを有する圧延機に劣ら
ない圧延性能を発揮する圧延機として６段構成よりなる
ＨＣミルあるいはその修正版ともいえるＵＣミルが提案
された。
第１２図は、ＨＣミルの構成を示す説明三面図である。
すなわち、ＨＣミルは、第１２図中に矢印で示したよう
に、中間ロール２がロールの細心方向にシフトする一方
、ワークロール１′にベンディング機構を備えているも
のである。中間ロール２がシフト可能となっているため
、ワークロール１′を反りの生じ易いロール中間部で押
えず、反りの生じにくいロール端部で押えることが可能
となり、その際のワークロールの圧下力分布を均一にす
るため、前記ベンディング機構を調整し、平坦に近い板
材を得るものである。
に、中間ロール２がロールの細心方向にシフトする一方
、ワークロール１′にベンディング機構を備えているも
のである。中間ロール２がシフト可能となっているため
、ワークロール１′を反りの生じ易いロール中間部で押
えず、反りの生じにくいロール端部で押えることが可能
となり、その際のワークロールの圧下力分布を均一にす
るため、前記ベンディング機構を調整し、平坦に近い板
材を得るものである。
また、第１３図はＵＣミルの説明正面図を、そして第１
４図はその説明側面図を示すものである。
４図はその説明側面図を示すものである。
このＵＣミルは本質的に上記ＨＣミルと同様な構成を有
するが第１３図中に矢印で示したように、中間ロール２
が軸心方向にシフトすると共にベンディングも可能とし
、より微細な調整ができるように構成されたものである
。このＵＣミルには、ワークロール１−の小径化に伴う
圧延時の長手方向のたわみに対応するため、第１４図に
示すようなサポートロール４を有するものも開発されて
いる。
するが第１３図中に矢印で示したように、中間ロール２
が軸心方向にシフトすると共にベンディングも可能とし
、より微細な調整ができるように構成されたものである
。このＵＣミルには、ワークロール１−の小径化に伴う
圧延時の長手方向のたわみに対応するため、第１４図に
示すようなサポートロール４を有するものも開発されて
いる。
上記の通り、Ｅ（ＣミルあるいはＵＣミルは中間ロール
２のシフト機構及びロールベンディング機構を具備して
おり、優れた修正能力を有する。しかし、そのような高
い修正能力を有する反面、圧延機の操作パラメータが多
（、先に説明した多段圧延機同様取扱いが難しいという
問題がある。
２のシフト機構及びロールベンディング機構を具備して
おり、優れた修正能力を有する。しかし、そのような高
い修正能力を有する反面、圧延機の操作パラメータが多
（、先に説明した多段圧延機同様取扱いが難しいという
問題がある。
特に、箔と呼ばれるような極薄の帯板を圧延する場合に
は、上記制御パラメータの調整が極めてシビアなものと
なる。
は、上記制御パラメータの調整が極めてシビアなものと
なる。
さらに、銅箔圧延の場合、上記したＨＣミルあるいはＵ
Ｃミルの最大の特徴点である中間ロール２のシフトを、
機械的に設定可能な範囲全てについてセットすることが
できないという別な問題もある。
Ｃミルの最大の特徴点である中間ロール２のシフトを、
機械的に設定可能な範囲全てについてセットすることが
できないという別な問題もある。
すなわち、機械的には設定可能であるところから、第１
１図に示すように（ここでは上半分のみが図示されてい
る）、中間ロール２のロール端２ａが被圧延材である帯
板１０の板縁１０ａよりも内側に−１だけ入った状態に
調整し圧延すると、この−ｌの位置であるロール端２８
部分を境として圧延された箔の光沢に差異が生ずるので
ある。
１図に示すように（ここでは上半分のみが図示されてい
る）、中間ロール２のロール端２ａが被圧延材である帯
板１０の板縁１０ａよりも内側に−１だけ入った状態に
調整し圧延すると、この−ｌの位置であるロール端２８
部分を境として圧延された箔の光沢に差異が生ずるので
ある。
このように光沢に差異が生じては製品の品質を落すこと
になるため、そのような中間ロール２の設定は避けなけ
ればならない。このため、第１０図に示すように、中間
ロール２のロール端２ａの位置を板縁１０ａよりも＋ｌ
だけ外側となるようにし、止むを得ず形状修正の難しい
範囲に中間ロール２を設定しなければならなくなる。上
記したように、ＨＣミルや、ＵＣミルでの形状の修正は
、中間ロール２のシフトの他にワークロール１′あるい
は中間ロール２のベンディング機構によっても行なうも
のであるが、両者のペンディング力の組合せパターンは
非常に多（、上述したような中間ロール２０ロール端２
ａの設定位置に制約を受けると適切な組合せを選ぶこと
が非常に困難となる。
になるため、そのような中間ロール２の設定は避けなけ
ればならない。このため、第１０図に示すように、中間
ロール２のロール端２ａの位置を板縁１０ａよりも＋ｌ
だけ外側となるようにし、止むを得ず形状修正の難しい
範囲に中間ロール２を設定しなければならなくなる。上
記したように、ＨＣミルや、ＵＣミルでの形状の修正は
、中間ロール２のシフトの他にワークロール１′あるい
は中間ロール２のベンディング機構によっても行なうも
のであるが、両者のペンディング力の組合せパターンは
非常に多（、上述したような中間ロール２０ロール端２
ａの設定位置に制約を受けると適切な組合せを選ぶこと
が非常に困難となる。
このほかにも、銅箔圧延では、圧延機の駆動側と操作側
とにおけるロールギャップの差が板厚に比べて相対的に
大きく、それだけりダクションの差が大きくなって、圧
延材がロール軸心方向に蛇行し易いことにもなるし、張
力の左右アンバランス、材料のオフセンター、材料自身
の材質上における左右アンバランスなどによっても蛇行
が発生する。
とにおけるロールギャップの差が板厚に比べて相対的に
大きく、それだけりダクションの差が大きくなって、圧
延材がロール軸心方向に蛇行し易いことにもなるし、張
力の左右アンバランス、材料のオフセンター、材料自身
の材質上における左右アンバランスなどによっても蛇行
が発生する。
本発明の目的は、上記したような従来技術の有する問題
点を解消し、極薄の板材をより平坦にかつ蛇行したり耳
波を発生させることなく圧延することのできる新規な圧
延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法を提供し
、ようとするものである。
点を解消し、極薄の板材をより平坦にかつ蛇行したり耳
波を発生させることなく圧延することのできる新規な圧
延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法を提供し
、ようとするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明は、ワークロールの圧延部の外径を非圧延部の外
径よりも小となるように構成し、圧延の際に前記非圧延
部においてロールキスを生じさせ得るように構成したも
のであり、あるいは、非圧延部に圧延部方向に先細りと
なるテーパー面を形成し、ロールキスさせた際の反力が
一層大きくなるように構成したものであり、また、その
ような構成よりなるワークロールを４段から２０段の圧
延機に組込み、ロールキスを生じさせて圧延するもので
ある。
径よりも小となるように構成し、圧延の際に前記非圧延
部においてロールキスを生じさせ得るように構成したも
のであり、あるいは、非圧延部に圧延部方向に先細りと
なるテーパー面を形成し、ロールキスさせた際の反力が
一層大きくなるように構成したものであり、また、その
ような構成よりなるワークロールを４段から２０段の圧
延機に組込み、ロールキスを生じさせて圧延するもので
ある。
［作用］
ワークロールの非圧延部の外径が圧延部より大となる形
状を有すれば、帯板圧延の際に容易にワークロール端部
にロールキスを生じさせることができる。
状を有すれば、帯板圧延の際に容易にワークロール端部
にロールキスを生じさせることができる。
このようにワークロールをキスさせることにより、ロー
ルキスによる反力が生ずればワークロールのたわみが反
力による逆作用を受けて低減され、従来よりも平坦な形
状の極薄帯板の圧延が可能となる。
ルキスによる反力が生ずればワークロールのたわみが反
力による逆作用を受けて低減され、従来よりも平坦な形
状の極薄帯板の圧延が可能となる。
また、キス圧延ではロールキス部におけるロールギャッ
プの狭い方の荷重が大きくなり、その反力が大きくなる
結果、上下のワークロールの平行度が向上し、蛇行量の
少ない圧延材を得ることができることにもなる。
プの狭い方の荷重が大きくなり、その反力が大きくなる
結果、上下のワークロールの平行度が向上し、蛇行量の
少ない圧延材を得ることができることにもなる。
［実施例］
以下に、本発明について実施例図面を参照し順次具体的
に説明する。
に説明する。
第１図は、本発明に係るワークロール１の実施例を示す
説明正面図である。ワークロール１は帯板を圧延する圧
延部１ａと圧延に関与しない非圧延部１ｂとよりなり、
圧延部１ａの外径り、よりも非圧延部１ｂの外径Ｄ２の
方が径が大きくなるように構成されており、両者の間で
は Ｄ２−Ｄ、＝△Ｄだけの径の差が形成される。この径の
大きい非圧延部１ｂをもって帯板圧延の際にロールキス
を生じさせるのである。
説明正面図である。ワークロール１は帯板を圧延する圧
延部１ａと圧延に関与しない非圧延部１ｂとよりなり、
圧延部１ａの外径り、よりも非圧延部１ｂの外径Ｄ２の
方が径が大きくなるように構成されており、両者の間で
は Ｄ２−Ｄ、＝△Ｄだけの径の差が形成される。この径の
大きい非圧延部１ｂをもって帯板圧延の際にロールキス
を生じさせるのである。
第６図は、上記したように非圧延部の径を大きくせず、
圧延部から非圧延部にかけて同一外径を有する従来のワ
ークロール１′を用い、これに補強ロール３を組合せた
４段圧延機を用いて帯板１０を圧延している様子を示す
説明正面図であり、第７図はその説明側面図である。
圧延部から非圧延部にかけて同一外径を有する従来のワ
ークロール１′を用い、これに補強ロール３を組合せた
４段圧延機を用いて帯板１０を圧延している様子を示す
説明正面図であり、第７図はその説明側面図である。
本従来装置においては、ワークロール１′に第６図に矢
印をもって示したようなベンディング機構を有し、圧延
時の熱膨張やロールのたわみに対処する構造となってい
る。しかし、このようなワークロールのベンディングの
みによる形状修正では、クォータバックルや中端伸びと
いった形状制御に限界がある。とくに、箔圧延の場合に
は、すでに説明した従来のＨＣミルあるいはＵＣミルの
場合同様に、条件設定が極めてシビアなものとなるし、
圧延機の駆動側と操作側のロールギャップの差などによ
ってロール軸心方向に蛇行し易い。
印をもって示したようなベンディング機構を有し、圧延
時の熱膨張やロールのたわみに対処する構造となってい
る。しかし、このようなワークロールのベンディングの
みによる形状修正では、クォータバックルや中端伸びと
いった形状制御に限界がある。とくに、箔圧延の場合に
は、すでに説明した従来のＨＣミルあるいはＵＣミルの
場合同様に、条件設定が極めてシビアなものとなるし、
圧延機の駆動側と操作側のロールギャップの差などによ
ってロール軸心方向に蛇行し易い。
第５図は、上記したような諸問題点を解決すべく構成さ
れた本発明に係る４段圧延機により帯板１０を圧延して
いる様子を示す説明正面図である。
れた本発明に係る４段圧延機により帯板１０を圧延して
いる様子を示す説明正面図である。
第５図においては、ワークロールとして従来例のように
全長にわたり同径ではなく先に説明した圧延部の外径よ
りも非圧延部の外径の方が大きく構成された本発明に係
るワークロール１が使用されている。このようなワーク
ロール１，１により帯板１０とくに箔と呼ばれる薄帯板
を圧延すると、両端の径の大きな非圧延部相互が容易に
接触し合い所謂ロールキス状態となる。
全長にわたり同径ではなく先に説明した圧延部の外径よ
りも非圧延部の外径の方が大きく構成された本発明に係
るワークロール１が使用されている。このようなワーク
ロール１，１により帯板１０とくに箔と呼ばれる薄帯板
を圧延すると、両端の径の大きな非圧延部相互が容易に
接触し合い所謂ロールキス状態となる。
第４図は、上記のようにして本発明に係るワークロール
１．１により帯板１０を圧延し、ロールキス１ｃを生じ
させた場合の非圧延部１ｂにおける応力分布を示した説
明図である。
１．１により帯板１０を圧延し、ロールキス１ｃを生じ
させた場合の非圧延部１ｂにおける応力分布を示した説
明図である。
応力分布はロール１の外方に向うほど太き（なっている
が、このように外方はど応力分布が大きくなれば、その
分だけロールの圧延部ｌａ側に対する反力が生じ、圧延
部１ａのたわみを修正し、圧延部１ａを水平に保持させ
る反作用が働く。この反力の発生により、被圧延材であ
る帯板１０は非常に平坦な状態に圧延されるのである。
が、このように外方はど応力分布が大きくなれば、その
分だけロールの圧延部ｌａ側に対する反力が生じ、圧延
部１ａのたわみを修正し、圧延部１ａを水平に保持させ
る反作用が働く。この反力の発生により、被圧延材であ
る帯板１０は非常に平坦な状態に圧延されるのである。
もしも、ワークロール１．１の図中左右においてロール
ギャップに差があったとすれば、ギャップの小さい方は
どロールキスによる反力は大きくなり、この反力により
自動的にロールギャップの差に起因するりダクションの
差が修正され、従来例の同一外径のワークロールを用い
た場合にみられた圧延材の蛇行はそれによって回避され
るのである。
ギャップに差があったとすれば、ギャップの小さい方は
どロールキスによる反力は大きくなり、この反力により
自動的にロールギャップの差に起因するりダクションの
差が修正され、従来例の同一外径のワークロールを用い
た場合にみられた圧延材の蛇行はそれによって回避され
るのである。
上記したロールキスを発生させることにより生じ得る優
れた効果をより一層高めるためには、第１図に示すよう
に非圧延部１ｂの外周を同じ径Ｄ２に形成せず、第２図
に示すように圧延部１ａ側に向つて次第に先細りとなる
テーパー面１ｂ。
れた効果をより一層高めるためには、第１図に示すよう
に非圧延部１ｂの外周を同じ径Ｄ２に形成せず、第２図
に示すように圧延部１ａ側に向つて次第に先細りとなる
テーパー面１ｂ。
に形成するのがよい。このように形成すれば、ロールの
両端におけるキス時の応力が最大となり、大きな反力の
発生及びそれに伴う圧延材の形状修正効果を期待するこ
とができる。
両端におけるキス時の応力が最大となり、大きな反力の
発生及びそれに伴う圧延材の形状修正効果を期待するこ
とができる。
しかし、テーパー面を第２図のように形成すると、キス
させた部分の摩耗が早まるおそれもある。
させた部分の摩耗が早まるおそれもある。
それを回避するには、第３図に示すように、非圧延部１
ｂの１部をロール軸に平行な面とし、中途より圧延部ｌ
ａ側に向う。段差テーパー面１ｂｚに形成してもよい。
ｂの１部をロール軸に平行な面とし、中途より圧延部ｌ
ａ側に向う。段差テーパー面１ｂｚに形成してもよい。
この場合でも、段差テーパー面１ｂｚを有する分だけロ
ール端部における反力を大きくできる効果があり、しか
も平行面をも有するためにキスによるロール端部の摩耗
を小さくできる特徴を有する。
ール端部における反力を大きくできる効果があり、しか
も平行面をも有するためにキスによるロール端部の摩耗
を小さくできる特徴を有する。
上述した第１〜３図に示すワークロールのいずれの形状
のものを選択するかは、ロールの材質、圧延材の材質や
その厚さなどを考慮し適宜選定すればよいものである。
のものを選択するかは、ロールの材質、圧延材の材質や
その厚さなどを考慮し適宜選定すればよいものである。
以上は、本発明に係るワークロールを４段圧延機に使用
した例であるが、使用対象となる圧延機は４段圧延機に
限定されないことはいうまでもない。
した例であるが、使用対象となる圧延機は４段圧延機に
限定されないことはいうまでもない。
第８図は、本発明に係るワークロール１，１を先に説明
した６段圧延機であるＨＣミルあるいはＵＣミルに適用
した例を示す説明正面図である。
した６段圧延機であるＨＣミルあるいはＵＣミルに適用
した例を示す説明正面図である。
この場合は、ロールキスをさせることによる前述した形
状修正作用が顕著に働き、中間ロール２のシフトやベン
ディングによる調整の必要性が著しく低減されることに
なり、ロール調整作業を一段と容易かつ簡略化できると
いう大きな長所を発揮させることができる。
状修正作用が顕著に働き、中間ロール２のシフトやベン
ディングによる調整の必要性が著しく低減されることに
なり、ロール調整作業を一段と容易かつ簡略化できると
いう大きな長所を発揮させることができる。
第９図は、全長同一径よりなる従来例のワークロールと
本発明に係るワークロールを用いた場合のある圧延条件
下における圧延方向の応力分布を数値計算し、これをプ
ロットした線図である。第９図より、本発明においては
キス圧延となるためその応力分布は従来例に比較して均
一な分布状態を示すことがわかる。
本発明に係るワークロールを用いた場合のある圧延条件
下における圧延方向の応力分布を数値計算し、これをプ
ロットした線図である。第９図より、本発明においては
キス圧延となるためその応力分布は従来例に比較して均
一な分布状態を示すことがわかる。
第１８図は１２段圧延機の説明正面図であり、第１９図
はその説明側面図である。
はその説明側面図である。
また、第２１図は２０段圧延機の説明側面図であり、第
２２図はその上半分を示した説明正面図である。
２２図はその上半分を示した説明正面図である。
１２段圧延機の場合には、中間ロール２がシフト可能に
構成されているほかに補強ロール３が分割されて偏心可
能に構成されており、この中間ロール２のシフト機構と
補強ロール３の偏心機構とによって高い形状修正能力を
有する構造となっている。
構成されているほかに補強ロール３が分割されて偏心可
能に構成されており、この中間ロール２のシフト機構と
補強ロール３の偏心機構とによって高い形状修正能力を
有する構造となっている。
また、２０段圧延機の場合には、第２中間ロール５を有
している以外にその構成は上記１２段圧延機と余り変ら
ず、同様に中間ロール２のシフト機構および補強ロール
３の偏心機構により高い形状修正能力を発揮し得る構成
よりなる。
している以外にその構成は上記１２段圧延機と余り変ら
ず、同様に中間ロール２のシフト機構および補強ロール
３の偏心機構により高い形状修正能力を発揮し得る構成
よりなる。
しかし、上記１２段圧延機および２０段圧延機いずれの
場合においても、先にＨＣミルおよびＵＣミルにおいて
説明したと同様に中間ロール２のシフト量に対する制約
がある。
場合においても、先にＨＣミルおよびＵＣミルにおいて
説明したと同様に中間ロール２のシフト量に対する制約
がある。
すなわち、銅箔圧延の場合などには、機械的には設定可
能であるところから、第１７図に示すように、中間ロー
ル２のロール端２ａが被圧延材１０の板縁１０ａよりも
内側に−１だけ入った状態に調整し圧延すると、この−
ｌの位置であるロール端２８部分を境として圧延された
箔の光沢に差異が生ずるのである。このため、第１６図
に示すように、中間ロール２のロール端２ａの位置を板
縁１０ａよりも＋ｉだけ外側となるようにし、止むを得
ず形状修正の難しい範囲に中間ロール２を設定しなけれ
ばならなくなる。
能であるところから、第１７図に示すように、中間ロー
ル２のロール端２ａが被圧延材１０の板縁１０ａよりも
内側に−１だけ入った状態に調整し圧延すると、この−
ｌの位置であるロール端２８部分を境として圧延された
箔の光沢に差異が生ずるのである。このため、第１６図
に示すように、中間ロール２のロール端２ａの位置を板
縁１０ａよりも＋ｉだけ外側となるようにし、止むを得
ず形状修正の難しい範囲に中間ロール２を設定しなけれ
ばならなくなる。
このことは、先のＨＣミルおよびＵＣミルで説明したと
同様であるが、１２段圧延機あるいは２０段圧延機では
、これにさらに補強ロール３の偏心機構による形状修正
機能が付加されており、上記の中間ロール２のシフト量
に制約が生ずると、その形状修正のためロール調整は一
層複雑となりかつ困難度が増大する。
同様であるが、１２段圧延機あるいは２０段圧延機では
、これにさらに補強ロール３の偏心機構による形状修正
機能が付加されており、上記の中間ロール２のシフト量
に制約が生ずると、その形状修正のためロール調整は一
層複雑となりかつ困難度が増大する。
しかし、これら１２段圧延機および２０段圧延機におい
ても、本発明に係るワークロールを使用することにより
、上記形状修正のための調整を格段に簡略化することが
可能となるのである。
ても、本発明に係るワークロールを使用することにより
、上記形状修正のための調整を格段に簡略化することが
可能となるのである。
第１５図は、１２段圧延機に本発明に係るワークロール
１，１を、そして第２０図は、２０段圧延機に本発明に
係るワークロール１，１を使用して帯板１０をそれぞれ
圧延している様子を示す説明正面図である。
１，１を、そして第２０図は、２０段圧延機に本発明に
係るワークロール１，１を使用して帯板１０をそれぞれ
圧延している様子を示す説明正面図である。
かくして、上記１２段圧延機あるいは２０段圧延機とい
った極めて段数の多い圧延機のいずれの場合においても
非圧延部１ｂをロールキスさせて圧延することにより、
既に詳細に説明したようなロールキスに基づく反力によ
る自己修正作用が生じ、複雑なロール調整を行なわずと
も、平坦な帯板の圧延が可能となり、また蛇行発生も非
常に少ない極めて健全な圧延薄板材を入手することが可
能となるものであり、上記中間ロール２のシフト制約に
基づく問題点がこの場合も大巾に改善される。
った極めて段数の多い圧延機のいずれの場合においても
非圧延部１ｂをロールキスさせて圧延することにより、
既に詳細に説明したようなロールキスに基づく反力によ
る自己修正作用が生じ、複雑なロール調整を行なわずと
も、平坦な帯板の圧延が可能となり、また蛇行発生も非
常に少ない極めて健全な圧延薄板材を入手することが可
能となるものであり、上記中間ロール２のシフト制約に
基づく問題点がこの場合も大巾に改善される。
なお、ワークロールの非圧延部側の形状については、先
にテーパー面とする例を示したが、このテーパー角は単
一の傾斜角とせず、複数に変化するようにしてもよく、
あるいは全体が円弧状に変化するようにしても差支えは
ない。
にテーパー面とする例を示したが、このテーパー角は単
一の傾斜角とせず、複数に変化するようにしてもよく、
あるいは全体が円弧状に変化するようにしても差支えは
ない。
いずれにしても、本発明においてはロールキスが生ずる
ことが前提となるものであり、その意味で圧延部の径り
、と非圧延部の径Ｄ２との差△Ｄを如何なる値にとるか
が最重要となることは勿論である。
ことが前提となるものであり、その意味で圧延部の径り
、と非圧延部の径Ｄ２との差△Ｄを如何なる値にとるか
が最重要となることは勿論である。
また、本発明においては、上下一対のワークロールの両
方を非圧延部の外径がより大となる本発明に係るワーク
ロールをもって構成せず、いずれか一方をそのように構
成し他方は従来例のように全長単一外径よりなるロール
を使用しても差支えない。しかし、より大きな効果を期
待するには、上下両方共に本発明に係る形状のロールを
使用することが望ましいことはいうまでもない。
方を非圧延部の外径がより大となる本発明に係るワーク
ロールをもって構成せず、いずれか一方をそのように構
成し他方は従来例のように全長単一外径よりなるロール
を使用しても差支えない。しかし、より大きな効果を期
待するには、上下両方共に本発明に係る形状のロールを
使用することが望ましいことはいうまでもない。
さらに、その圧延対象物も、例示した銅にのみ限定はさ
れずステンレス鋼やアルミニウムその他の圧延可能なす
べての圧延材に適用できるものである。
れずステンレス鋼やアルミニウムその他の圧延可能なす
べての圧延材に適用できるものである。
［発明の効果コ
以上説明した通り、本発明に係る圧延ロール及び圧延方
法によれば、従来例に比較して板厚の均一化およびその
平坦度の向上に寄与するところが大きく、圧延の際のロ
ールの調整を容易化し簡略化することができるなど圧延
作業性の改善のみならず、平坦な薄板材を入手すること
ができることにより、例えば銅箔においての用途となる
プリント基板上で基材との密着性を改善し得るなど、数
々の工業上における利点を発揮することができる。
法によれば、従来例に比較して板厚の均一化およびその
平坦度の向上に寄与するところが大きく、圧延の際のロ
ールの調整を容易化し簡略化することができるなど圧延
作業性の改善のみならず、平坦な薄板材を入手すること
ができることにより、例えば銅箔においての用途となる
プリント基板上で基材との密着性を改善し得るなど、数
々の工業上における利点を発揮することができる。
第１図は本発明に係るワークロールの実施例を示す説明
正面図、第２および３図はその別な２様の実施例を示す
説明正面図、第４図はワークロールの端部をキスさせた
状態における圧延時の応力分布状況を示す説明図、第５
！１ｉ１７は本発明を４段圧延機に適用している状況を
示す説明正面図、第６図は従来の４段圧延機の説明正面
図、第７図はその説明側面図、第８図は本発明を６段の
ＨＣミル又はＵＣミルに適用している状況を示す説明正
面図、第９図は６段圧延機において本発明係る圧延方法
と従来例における圧延方法を適用した場合における応力
分布を数値計算した結果をプロットした線図、第１０お
よび１１図は中間ロールのロール端と圧延帯板の板縁と
の位置関係を示す説明図、第１２図はＨＣミルの説明正
面図、第１３図はＵＣミルの説明正面図、第１４図はそ
の説明側面図、第１５図は１２段圧延機に本発明を適用
した様子を示す説明正面図、第１６および１７図は第１
２段あるいは２０段圧延機における中間ロール端と帯板
の板端との位置関係を示す説明図、第１８図は１２段圧
延機の従来構成を示す説明正面図、第１９図はその説明
側面図、第２０図は２０段圧延機に本発明を適用した状
況を示す説明正面図、第２１図は従来の２０段圧延機の
構成を示す説明側面図、第２２図はその上半分を示す説
明正面図である。 １：ワークロール、 １ａ：圧延部、 １ｂ＝非圧延部、 １ｂ１ ：テーパー面、 １ｂ２ ：段差テーパー面、 ＩＣ＝ロールキス部、 ２：中間ロール、 ３：補強ロール、 １０：帯板。
正面図、第２および３図はその別な２様の実施例を示す
説明正面図、第４図はワークロールの端部をキスさせた
状態における圧延時の応力分布状況を示す説明図、第５
！１ｉ１７は本発明を４段圧延機に適用している状況を
示す説明正面図、第６図は従来の４段圧延機の説明正面
図、第７図はその説明側面図、第８図は本発明を６段の
ＨＣミル又はＵＣミルに適用している状況を示す説明正
面図、第９図は６段圧延機において本発明係る圧延方法
と従来例における圧延方法を適用した場合における応力
分布を数値計算した結果をプロットした線図、第１０お
よび１１図は中間ロールのロール端と圧延帯板の板縁と
の位置関係を示す説明図、第１２図はＨＣミルの説明正
面図、第１３図はＵＣミルの説明正面図、第１４図はそ
の説明側面図、第１５図は１２段圧延機に本発明を適用
した様子を示す説明正面図、第１６および１７図は第１
２段あるいは２０段圧延機における中間ロール端と帯板
の板端との位置関係を示す説明図、第１８図は１２段圧
延機の従来構成を示す説明正面図、第１９図はその説明
側面図、第２０図は２０段圧延機に本発明を適用した状
況を示す説明正面図、第２１図は従来の２０段圧延機の
構成を示す説明側面図、第２２図はその上半分を示す説
明正面図である。 １：ワークロール、 １ａ：圧延部、 １ｂ＝非圧延部、 １ｂ１ ：テーパー面、 １ｂ２ ：段差テーパー面、 ＩＣ＝ロールキス部、 ２：中間ロール、 ３：補強ロール、 １０：帯板。
Claims (6)
- （１）ワークロールの圧延部の外径を非圧延部の外径よ
りも小となるように構成し、圧延の際に前記非圧延部に
おいてロールキスを生じさせ得るように構成してなる圧
延用ロール。 - （２）非圧延部に圧延部方向に先細りとなるテーパー面
を形成してなる請求項１記載の圧延用ロール。 - （３）請求項１又は２記載のワークロールを用い４段圧
延機にこれを組込んでロールキスを生じさせた状態で圧
延する薄板材の圧延方法。 - （４）請求項１又は２記載のワークロールを用い６段圧
延機にこれを組込んでロールキスを生じさせた状態で圧
延する薄板材の圧延方法。 - （５）請求項１又は２記載のワークロールを用い１２段
圧延機にこれを組込んでロールキスを生じさせた状態で
圧延する薄板材の圧延方法。 - （６）請求項１又は２記載のワークロールを用い２０段
圧延機にこれを組込んでロールキスを生じさせた状態で
圧延する薄板材の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095954A JP2737353B2 (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2095954A JP2737353B2 (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03294010A true JPH03294010A (ja) | 1991-12-25 |
| JP2737353B2 JP2737353B2 (ja) | 1998-04-08 |
Family
ID=14151644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2095954A Expired - Lifetime JP2737353B2 (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 圧延用ロール及びそれを用いた薄板材の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2737353B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999048627A1 (fr) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication de tole |
| EP1166906A1 (en) * | 2000-06-23 | 2002-01-02 | Alcan International Limited | A work roll for and a method of producing metal foil |
| CN107999546A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-05-08 | 燕山大学 | 基于辊端压靠治理极薄带钢的边部碎浪的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112091014B (zh) * | 2020-11-10 | 2021-04-09 | 佛山市睿至锋五金机械有限公司 | 一种具有降磨损功能的轻钢别墅龙骨机的压辊机构 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58212801A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-10 | Kawasaki Steel Corp | 圧延機 |
| JPS62137110A (ja) * | 1985-12-09 | 1987-06-20 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の冷間圧延方法 |
| JPH0275403A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-15 | T Sendzimir Inc | 冷間圧延法と圧延ロール |
-
1990
- 1990-04-10 JP JP2095954A patent/JP2737353B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58212801A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-10 | Kawasaki Steel Corp | 圧延機 |
| JPS62137110A (ja) * | 1985-12-09 | 1987-06-20 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の冷間圧延方法 |
| JPH0275403A (ja) * | 1988-08-29 | 1990-03-15 | T Sendzimir Inc | 冷間圧延法と圧延ロール |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999048627A1 (fr) * | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de fabrication de tole |
| US6131432A (en) * | 1998-03-23 | 2000-10-17 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing metal foil |
| EP1166906A1 (en) * | 2000-06-23 | 2002-01-02 | Alcan International Limited | A work roll for and a method of producing metal foil |
| CN107999546A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-05-08 | 燕山大学 | 基于辊端压靠治理极薄带钢的边部碎浪的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2737353B2 (ja) | 1998-04-08 |
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