JPH02258952A - 高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材 - Google Patents
高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材Info
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Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はシリンダーライナー等の耐摩耗性が要求される
薄肉鋳鉄製品の素材として好適な高弾性率と優れた耐摩
耗性とを兼備した鋳鉄材に関する。
薄肉鋳鉄製品の素材として好適な高弾性率と優れた耐摩
耗性とを兼備した鋳鉄材に関する。
(従来の技術)
エンジンの主要構成部品の一つであるシリンダーライナ
ーには、特に耐摩耗性、耐焼付性、強度が要求され、近
年、低No、対策や高出力化のために過酷な条件で使用
される傾向にある。このため、材質面では、一般にC:
3.3〜3.4wt%、P:0.2〜0.4wt%、
Cr : 0.2〜0.4wt%含有したP −Cr系
鋳鉄が主として使用され、材質特性の向上のためにBが
少量添加される。この鋳鉄材によると、耐焼付性に効果
のあるA形黒鉛を晶出させることができ、基地をパーラ
イトとし、更にステダイトやセメンタイト、クロム炭化
物を基地中に析出させることができ、硬度を)IRB
95〜100程度にすることができる。一方、シリンダ
ーライナーの鋳造は、従来、砂型鋳造が主流であったが
、近年、生産性に優れかつ良好な材質特性が容易に得ら
れる金型遠心力鋳造が普及しつつある。
ーには、特に耐摩耗性、耐焼付性、強度が要求され、近
年、低No、対策や高出力化のために過酷な条件で使用
される傾向にある。このため、材質面では、一般にC:
3.3〜3.4wt%、P:0.2〜0.4wt%、
Cr : 0.2〜0.4wt%含有したP −Cr系
鋳鉄が主として使用され、材質特性の向上のためにBが
少量添加される。この鋳鉄材によると、耐焼付性に効果
のあるA形黒鉛を晶出させることができ、基地をパーラ
イトとし、更にステダイトやセメンタイト、クロム炭化
物を基地中に析出させることができ、硬度を)IRB
95〜100程度にすることができる。一方、シリンダ
ーライナーの鋳造は、従来、砂型鋳造が主流であったが
、近年、生産性に優れかつ良好な材質特性が容易に得ら
れる金型遠心力鋳造が普及しつつある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、上記鋳鉄材はヤング率が1ooo。
kgf/mmz程度以下と低く、またシリンダーライナ
ーは肉厚が数胴程度と薄いため、機械加工時に変形が生
じ易く、精度が出にくいという問題がある。
ーは肉厚が数胴程度と薄いため、機械加工時に変形が生
じ易く、精度が出にくいという問題がある。
また、耐摩耗性の向上ひいては耐久性の向上も要望され
ている。
ている。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、弾性率が
高く、かつ耐摩耗性に優れた鋳鉄材を提供することを目
的とする。
高く、かつ耐摩耗性に優れた鋳鉄材を提供することを目
的とする。
(課題を解決するための手段)
上記目的を達成するためになされた本発明の鋳鉄材は、
化学組成が重量%で、 C:2.8〜3.2%、 Si:1.9〜2.8%Mn
: 0.5〜0.8%、 P:0.2〜0.8%C
r : 0.2〜0.5%、 Cu : 0.2〜0
.5%B : 0.02〜0.07%、 残部実質的にFeからなり、組織中に人形黒鉛が晶出し
ていることを発明の構成とするものである。
化学組成が重量%で、 C:2.8〜3.2%、 Si:1.9〜2.8%Mn
: 0.5〜0.8%、 P:0.2〜0.8%C
r : 0.2〜0.5%、 Cu : 0.2〜0
.5%B : 0.02〜0.07%、 残部実質的にFeからなり、組織中に人形黒鉛が晶出し
ていることを発明の構成とするものである。
この際、上記鋳鉄のFeの一部に代えて、Mo、 Nb
。
。
■の内の一種又は二種以上を合計で0.05〜0.4%
添加することができる。
添加することができる。
(作 用)
本発明の鋳鉄材の化学組織(単位重量%)は下記の理由
により限定される。
により限定される。
C:2.8〜3.2%
Cは黒鉛晶出のため及び炭化物形成のために必要であり
、268%未満では黒鉛が晶出し難くなると共に炭化物
量も減少し、耐摩耗性が低下する。
、268%未満では黒鉛が晶出し難くなると共に炭化物
量も減少し、耐摩耗性が低下する。
一方、3.2%を越えると弾性率が向上し難くなる。
Si:1.9〜2.8%
Stは黒鉛を晶出させるために必要で、1.9%未満で
は黒鉛の晶出が困難となる。一方、2.8%を越えると
弾性率が向上しに(くなる。
は黒鉛の晶出が困難となる。一方、2.8%を越えると
弾性率が向上しに(くなる。
Mn : 0.5〜0.8%
Mnは硬度向上のために添加され、0.5%未満ではそ
の効果が期待できず、一方0.8%を越えると硬度が高
くなり過ぎ、加工性が低下する。
の効果が期待できず、一方0.8%を越えると硬度が高
くなり過ぎ、加工性が低下する。
P:0.2〜0.8%
Pはリン共晶(ステダイト)を生成させるために必要で
あり、0.2%未満では共晶量が過少で硬度向上効果が
ほとんどなく、一方0.8%を越えると共晶量が過多と
なって脆くなる。
あり、0.2%未満では共晶量が過少で硬度向上効果が
ほとんどなく、一方0.8%を越えると共晶量が過多と
なって脆くなる。
Cr : 0.2〜0.5%
Crはクロムカーバイドを生成させ、硬度の向上、耐摩
耗性の向上のために添加され、0.2%未満ではその効
果がほとんどなく、一方0.5%を越えるとカーバイド
量が過多となって加工性が低下する。
耗性の向上のために添加され、0.2%未満ではその効
果がほとんどなく、一方0.5%を越えるとカーバイド
量が過多となって加工性が低下する。
Cu : 0.2〜0.5%
Cuはパーライトの緻密化による基地強度向上および耐
食性向上のために添加され、0.2%未満ではその効果
がほとんどなく、一方0.5%を越えると基地硬度が高
くなり過ぎる。
食性向上のために添加され、0.2%未満ではその効果
がほとんどなく、一方0.5%を越えると基地硬度が高
くなり過ぎる。
B : 0.02〜0.07%
Bはカーバイドの析出を促進する作用をなし、0.02
%未満ではその効果が期待できず、一方0.07%を越
えるとカーバイドの析出が過多となり、硬度が高くなり
過ぎる。
%未満ではその効果が期待できず、一方0.07%を越
えるとカーバイドの析出が過多となり、硬度が高くなり
過ぎる。
本発明の鋳鉄材は以上の成分のばか不可避的に混入した
不純物およびFeで形成される。尚、Sは材質を脆くす
るので少ない程望ましく、0.1%以下にとどめておく
のがよい。
不純物およびFeで形成される。尚、Sは材質を脆くす
るので少ない程望ましく、0.1%以下にとどめておく
のがよい。
また、Feの一部に代えてMo、 Nb、 Vの内一
種又は二種以上を合計で0.05〜0.4%含有させる
ことができる。これらの元素は基地の強化(パーライト
の緻密化)および耐熱性の向上に効果があり、0.05
%未満ではその効果がほとんどなく、一方0.4%を越
えても効果の向上は望めずコスト的に不利になるだけで
ある。尚、多い目に添加する場合は、各元素を0.15
%以下として複合添加した方がよい。
種又は二種以上を合計で0.05〜0.4%含有させる
ことができる。これらの元素は基地の強化(パーライト
の緻密化)および耐熱性の向上に効果があり、0.05
%未満ではその効果がほとんどなく、一方0.4%を越
えても効果の向上は望めずコスト的に不利になるだけで
ある。尚、多い目に添加する場合は、各元素を0.15
%以下として複合添加した方がよい。
本発明の耐摩耗性鋳鉄の晶出黒鉛の形態は人形の片状黒
鉛とされる。人形黒鉛は、保油性や自己潤滑性を有する
のみならず、晶出黒鉛の回りの基地に欠は落ちが発生し
にくく、耐摩耗性が特に良好だからである。
鉛とされる。人形黒鉛は、保油性や自己潤滑性を有する
のみならず、晶出黒鉛の回りの基地に欠は落ちが発生し
にくく、耐摩耗性が特に良好だからである。
本発明の耐摩耗性鋳鉄を金型により鋳造形成するには、
金型予熱温度を150〜280’Cとし、ケイソウ土系
塗型を0.8〜1.2ffiI11程度金型に形成する
のがよい。従来のものに比べてC含有量が3.2%以下
と少なく、A形黒鉛が晶出しにくいからである。
金型予熱温度を150〜280’Cとし、ケイソウ土系
塗型を0.8〜1.2ffiI11程度金型に形成する
のがよい。従来のものに比べてC含有量が3.2%以下
と少なく、A形黒鉛が晶出しにくいからである。
(実施例)
シリンダーライナーの製造実施例
(1)下記第1表の化学組成を有する鋳鉄材を溶製し、
1400°Cの鋳込温度で金型遠心力鋳造し、外径10
0InIIlφ、肉厚8 mm、長さ1800mmの円
筒状素材を得た。鋳造条件は、金型回転数1800rp
m、金型予熱温度200°Cとし、ウェントスプレーコ
ーティングにより、金型内面に0.8燗厚の塗型(ケイ
ソウ土を主材とし、ベントナイト粘結材としたもの)を
形成した。
1400°Cの鋳込温度で金型遠心力鋳造し、外径10
0InIIlφ、肉厚8 mm、長さ1800mmの円
筒状素材を得た。鋳造条件は、金型回転数1800rp
m、金型予熱温度200°Cとし、ウェントスプレーコ
ーティングにより、金型内面に0.8燗厚の塗型(ケイ
ソウ土を主材とし、ベントナイト粘結材としたもの)を
形成した。
以下成葉
(2) (1)の素材より試料を採取し、組織観察お
よび機械的性質を調べた結果を第2表に示す。
よび機械的性質を調べた結果を第2表に示す。
第2表
(3)第2表より、実施例の鋳鉄材は従来例のものより
、ヤング率が20%以上向上していることが確認された
。また、硬度もHRBで2程度以上向上しており、更に
強度も2〜6 kgf/mm”向上しており、耐摩耗性
の向上が認められる。
、ヤング率が20%以上向上していることが確認された
。また、硬度もHRBで2程度以上向上しており、更に
強度も2〜6 kgf/mm”向上しており、耐摩耗性
の向上が認められる。
(4) (1)の素材を長さ130mmに切断し、外
径90mm内径86mmに機械加工してシリンダーライ
ナーを得た。実施例では素材の剛性が高く、容易に高精
度の加工を行うことができたが、従来例では変形が生じ
易く、加工が困難であった。
径90mm内径86mmに機械加工してシリンダーライ
ナーを得た。実施例では素材の剛性が高く、容易に高精
度の加工を行うことができたが、従来例では変形が生じ
易く、加工が困難であった。
(発明の効果)
以上説明した通り、本発明の耐摩耗性鋳鉄材はC含有量
が2.8〜3.2%と低く、所定量のCuを含有してい
るため、従来のP −Cr系耐摩耗性鋳鉄に比べて弾性
率が20%程度向上し、加工精度の向上を図ることがで
き、また耐摩耗性や強度の向上も図ることができる。
が2.8〜3.2%と低く、所定量のCuを含有してい
るため、従来のP −Cr系耐摩耗性鋳鉄に比べて弾性
率が20%程度向上し、加工精度の向上を図ることがで
き、また耐摩耗性や強度の向上も図ることができる。
更に、Mo、 Nb、 Vの内一種又は二種以上を含
有させることにより、基地の強化、耐熱性の向上を図る
ことができ、耐久性の向上に資する。
有させることにより、基地の強化、耐熱性の向上を図る
ことができ、耐久性の向上に資する。
Claims (2)
- (1)化学組成が重量%で、 C:2.8〜3.2%、Si:1.9〜2.8%Mn:
0.5〜0.8%、P:0.2〜0.8%Cr:0.2
〜0.5%、Cu:0.2〜0.5%B:0.02〜0
.07%、 残部実質的にFeからなり、組織中にA形黒鉛が晶出し
ていることを特徴とする高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄
材。 - (2)請求項(1)の成分のほか、 Mo、Nb、Vの内一種又は二種以上の合計:0.05
〜0.4% を含有し、組織中にA形黒鉛が晶出していることを特徴
とする高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8055189A JPH02258952A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8055189A JPH02258952A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02258952A true JPH02258952A (ja) | 1990-10-19 |
Family
ID=13721481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8055189A Pending JPH02258952A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 高弾性率を有する耐摩耗性鋳鉄材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02258952A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0616040A1 (fr) * | 1993-03-19 | 1994-09-21 | Société Anonyme dite: REGIE NATIONALE DES USINES RENAULT | Procédé de traitement d'une fonte à graphite lamellaire destinée à la fabrication des arbres à cames |
JPH07242986A (ja) * | 1994-03-02 | 1995-09-19 | Nankou Kk | 無給油複合合金の製造方法 |
WO2009001841A1 (ja) * | 2007-06-26 | 2008-12-31 | Incorporated National University Iwate University | 片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
CN102212739A (zh) * | 2011-05-26 | 2011-10-12 | 阳山县联合铸锻有限公司 | 耐磨合金铸铁 |
JP6096996B1 (ja) * | 2016-09-05 | 2017-03-15 | Tpr株式会社 | 片状黒鉛鋳鉄製円筒部材 |
-
1989
- 1989-03-30 JP JP8055189A patent/JPH02258952A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0616040A1 (fr) * | 1993-03-19 | 1994-09-21 | Société Anonyme dite: REGIE NATIONALE DES USINES RENAULT | Procédé de traitement d'une fonte à graphite lamellaire destinée à la fabrication des arbres à cames |
FR2702687A1 (fr) * | 1993-03-19 | 1994-09-23 | Renault | Procédé de traitement d'une fonte à graphite lamellaire destinée à la fabrication des arbres à cames. |
JPH07242986A (ja) * | 1994-03-02 | 1995-09-19 | Nankou Kk | 無給油複合合金の製造方法 |
WO2009001841A1 (ja) * | 2007-06-26 | 2008-12-31 | Incorporated National University Iwate University | 片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
JP5229743B2 (ja) * | 2007-06-26 | 2013-07-03 | 国立大学法人岩手大学 | 片状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
US8956565B2 (en) | 2007-06-26 | 2015-02-17 | Incorporated National University Iwate University | Flake graphite cast iron and production method thereof |
CN102212739A (zh) * | 2011-05-26 | 2011-10-12 | 阳山县联合铸锻有限公司 | 耐磨合金铸铁 |
JP6096996B1 (ja) * | 2016-09-05 | 2017-03-15 | Tpr株式会社 | 片状黒鉛鋳鉄製円筒部材 |
WO2018042654A1 (ja) * | 2016-09-05 | 2018-03-08 | Tpr株式会社 | 片状黒鉛鋳鉄製円筒部材 |
US10428407B2 (en) | 2016-09-05 | 2019-10-01 | Tpr Co., Ltd. | Cylindrical member made of flake graphite cast iron |
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