JPH02247366A - Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 - Google Patents
Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法Info
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- JPH02247366A JPH02247366A JP6886989A JP6886989A JPH02247366A JP H02247366 A JPH02247366 A JP H02247366A JP 6886989 A JP6886989 A JP 6886989A JP 6886989 A JP6886989 A JP 6886989A JP H02247366 A JPH02247366 A JP H02247366A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金からなる加工素材を
、その加工素材に含有するボロン含有量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１０．０〜２５．０％ Ｗ ：１０．０〜２５．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含ＨするＢ含有Ｎｉ基耐熱合金か
ら、直径：８＋ｎ以下の細線材、板厚：５＋ａｍ以下の
薄板、肉厚＝５關以下の薄肉管等をＢ含有量を減少させ
ることなく大気中で塑性加工により製造する方法に関す
るも、のである。
、その加工素材に含有するボロン含有量を減少させるこ
となく塑性加工する方法に関するものであり、さらに詳
細には、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１０．０〜２５．０％ Ｗ ：１０．０〜２５．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含ＨするＢ含有Ｎｉ基耐熱合金か
ら、直径：８＋ｎ以下の細線材、板厚：５＋ａｍ以下の
薄板、肉厚＝５關以下の薄肉管等をＢ含有量を減少させ
ることなく大気中で塑性加工により製造する方法に関す
るも、のである。
上記、
Ｃ：０．０２〜０．２５％
Ｃｒ二１Ｇ、ｏ 〜２５．０％
Ｗ ：Ｉｏ、０〜２５．０％
Ｂ ：０．００１〜０．１％
を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金と
して、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１０．ｏ
〜２５．０％。
して、 Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１０．ｏ
〜２５．０％。
Ｗ ：１０．０〜２５．０％、 Ｂ ：０．０
０１〜０．１％を必須成分組成として含有し、さらに、
Ｍｎ：１．０％以下、 Ｓ ｉ：１．０％以
下。
０１〜０．１％を必須成分組成として含有し、さらに、
Ｍｎ：１．０％以下、 Ｓ ｉ：１．０％以
下。
Ｆｃ：１．０％以下、 ／ｌ：１．５％以下。
Ｔ１：１．０％以下、 Ｚｒ：０．００５〜
０．１％。
０．１％。
のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応じ
て、 Ｃａ：０．０２％以下、 Ｍｇ：０．０２％以下、希土
類金属：０．０２％以下のうち１Ｍまたは２種以上、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ’のうち１種または２種以上を合
計で５％以下、 を含有し、残り二Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金が知られてお
り、このＮ１基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｎ１基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。
て、 Ｃａ：０．０２％以下、 Ｍｇ：０．０２％以下、希土
類金属：０．０２％以下のうち１Ｍまたは２種以上、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ’のうち１種または２種以上を合
計で５％以下、 を含有し、残り二Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＮ１基耐熱合金が知られてお
り、このＮ１基耐熱合金は高温強度と耐酸化性に優れ、
上記Ｎ１基耐熱合金に含有されるＢは、特に高温クリー
プ特性向上に寄与することも知られている。
このＢ含有Ｎ１基耐熱合金は、特に原子炉の熱交換器な
どに用いられ、このＢ含有Ｎ１基耐熱合金線材を加工す
るには、次のようにされていた。
どに用いられ、このＢ含有Ｎ１基耐熱合金線材を加工す
るには、次のようにされていた。
まず通常の真空銹導溶解炉により溶解し鋳造して作製さ
れた所望の成分組成を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金イン
ゴットを、温度： １２５０℃で分塊鍛造してビレット
を作製し、このビレットを、温度：１２００℃８０分保
持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、冷間引抜して丸
棒とし、さらに温度：ｌｌ８０℃３０分保持後水冷の中
間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返して線材とし、
最終的に、温度： １２００℃１時間保持後水冷の中間
焼鈍−酸洗−冷間引抜して細線材を製造していた。すな
わち、一般に、Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金を加工するには、
分塊鍛造温度、熱間加工温度および冷間引抜前の中間焼
鈍温度は、１１８０〜１２５０℃で実施されていたので
ある。
れた所望の成分組成を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金イン
ゴットを、温度： １２５０℃で分塊鍛造してビレット
を作製し、このビレットを、温度：１２００℃８０分保
持後水冷の中間焼鈍したのち、酸洗し、冷間引抜して丸
棒とし、さらに温度：ｌｌ８０℃３０分保持後水冷の中
間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上繰返して線材とし、
最終的に、温度： １２００℃１時間保持後水冷の中間
焼鈍−酸洗−冷間引抜して細線材を製造していた。すな
わち、一般に、Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金を加工するには、
分塊鍛造温度、熱間加工温度および冷間引抜前の中間焼
鈍温度は、１１８０〜１２５０℃で実施されていたので
ある。
ところが、上記溶解し鋳造して作製された例えハロ：８
０ｐｐ１１含有Ｎｉ基耐熱合金インゴットを、温度：
１２５０℃で分塊鍛造して直径： １０ｍｍのビレット
を作製し、上記ビレットを、温度： １２００”Ｃ３０
分間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上
繰返し、最終的に、温度： １１８０℃３０分保持後水
冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径：１．６ｍｍの
線材を作製したところ、上記直径：１．ｆｉｍｍの線材
Ｂ含有量は、５ｐｐ履に減少し、インゴットのＢ含有量
：８０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有量のＮｉ基耐熱
合金線材が作製されるという現象が生じたのである。す
なわち、インゴットから線材に加工する途中で７５ｐｐ
ａもの大幅なり含有量の減少が生じたのである。このよ
うな現象は、オーステナイト系Ｎｉ法耐熱合金では、従
来、見出されていなかったのである。このような現象は
、特にＮｉ基耐熱合金の表面はど顕著に現れるので、Ｂ
含有Ｎｉ法耐熱合金インゴットから細線材、薄板、薄肉
管などを製造する場合に特に顕著に現れ、所定のＢ含有
量を有するＮｉ基耐熱合金細線材、薄板、薄肉管などが
得られず、そのため高温クリープ特性など所望の機械的
特性が得られないという問題点が生じたのである。
０ｐｐ１１含有Ｎｉ基耐熱合金インゴットを、温度：
１２５０℃で分塊鍛造して直径： １０ｍｍのビレット
を作製し、上記ビレットを、温度： １２００”Ｃ３０
分間保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜を２回以上
繰返し、最終的に、温度： １１８０℃３０分保持後水
冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜して直径：１．６ｍｍの
線材を作製したところ、上記直径：１．ｆｉｍｍの線材
Ｂ含有量は、５ｐｐ履に減少し、インゴットのＢ含有量
：８０ｐｐｍよりも大幅に少ないＢ含有量のＮｉ基耐熱
合金線材が作製されるという現象が生じたのである。す
なわち、インゴットから線材に加工する途中で７５ｐｐ
ａもの大幅なり含有量の減少が生じたのである。このよ
うな現象は、オーステナイト系Ｎｉ法耐熱合金では、従
来、見出されていなかったのである。このような現象は
、特にＮｉ基耐熱合金の表面はど顕著に現れるので、Ｂ
含有Ｎｉ法耐熱合金インゴットから細線材、薄板、薄肉
管などを製造する場合に特に顕著に現れ、所定のＢ含有
量を有するＮｉ基耐熱合金細線材、薄板、薄肉管などが
得られず、そのため高温クリープ特性など所望の機械的
特性が得られないという問題点が生じたのである。
そこで、本発明者らは、かかる問題点を解決すべく下記
のごとき研究を行った。
のごとき研究を行った。
まず、
Ｃ：０．０５％＋ Ｃｒ：１９．４９６゜
Ｗ ：２１．０％、 Ｂ ：５０ｐｐＩ
１１゜を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．８％、 Ｓ ｉ：０．０％。
Ｗ ：２１．０％、 Ｂ ：５０ｐｐＩ
１１゜を含有し、さらに、 Ｍｎ：０．８％、 Ｓ ｉ：０．０％。
ＡＩＩ：０．０５％、 Ｔ ｌ：ｏ、０２
％。
％。
Ｚ ｒ：ｏ、０２％。
を含有し、残り：Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）ををし、厚さ： ２０ｍｍからなるＢ
含有Ｎ１基耐熱合金板を用意した。このＢ含有Ｎｉ法耐
熱合金板を、温度： １０００”Ｃ，１０５０’Ｃ。
（以上、重量％）ををし、厚さ： ２０ｍｍからなるＢ
含有Ｎ１基耐熱合金板を用意した。このＢ含有Ｎｉ法耐
熱合金板を、温度： １０００”Ｃ，１０５０’Ｃ。
１１００℃、 １１５０℃、 １２００℃、 ＋２５０
”Ｃ，１３００’Ｃの各温度で、それぞれ大気中、２４
時間保持の熱処理を行い、上記Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金板
表面より２ｍｍ内部におけるＢ量を測定し、Ｂ量を縦軸
に、温度を横軸にとり、グラフに表して、その結果を第
１図に示した。
”Ｃ，１３００’Ｃの各温度で、それぞれ大気中、２４
時間保持の熱処理を行い、上記Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金板
表面より２ｍｍ内部におけるＢ量を測定し、Ｂ量を縦軸
に、温度を横軸にとり、グラフに表して、その結果を第
１図に示した。
第１図の結果から、温度： １１５０℃より高い温度で
は、高温になるほどＢ量は低減し、一方、温度二１１５
０℃以下ではＢＥＩはほとんど無視できる程度の減少変
化であることがわかる。これは、ＢＥＬの変化は、炭化
物の熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱
処理条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元素とし
て取込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が
固溶するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速
い速度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの
酸化物を形成し、Ｎ１基耐熱合金板の外にＢは逸散する
ものと推測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速
いものと考えられる。
は、高温になるほどＢ量は低減し、一方、温度二１１５
０℃以下ではＢＥＩはほとんど無視できる程度の減少変
化であることがわかる。これは、ＢＥＬの変化は、炭化
物の熱的安定性と深く関わっており、炭化物が安定な熱
処理条件では、Ｂは主として炭化物中に一構成元素とし
て取込められるため、Ｂ量の変化は小さいが、炭化物が
固溶するような高温での熱処理条件では、Ｂは比較的速
い速度で外表面に拡散し、そこで外部の酸素と何らかの
酸化物を形成し、Ｎ１基耐熱合金板の外にＢは逸散する
ものと推測され、後者の場合は、高温はどＢの逸散は速
いものと考えられる。
したがって、Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の分塊鍛造温度、熱
間加工温度、中間焼鈍および最終熱処理の保持温度を、
従来よりも低い温度： １Ｇ００〜１１５０℃に加熱保
持しながら加工することによりＢ含有量の減少は防止で
きるという知見を得たのである。
間加工温度、中間焼鈍および最終熱処理の保持温度を、
従来よりも低い温度： １Ｇ００〜１１５０℃に加熱保
持しながら加工することによりＢ含有量の減少は防止で
きるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：ｌＯ，ｏ 〜２５．０％ Ｗ ：１０．０〜２５．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１５０℃で行うＢ含有Ｎｉ基耐
熱合金の塑性加工方法に特徴を有するものである。
って、 Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：ｌＯ，ｏ 〜２５．０％ Ｗ ：１０．０〜２５．０％ Ｂ ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度： １０００〜１１５０℃で行うＢ含有Ｎｉ基耐
熱合金の塑性加工方法に特徴を有するものである。
上記Ｂ含有Ｎ１基耐熱合金においては、温度：１１５０
℃より高湿度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地中
に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し逸
散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１５０
℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では、
続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工中
の割れ原因になる。
℃より高湿度では、炭化物の安定性が悪く、合金素地中
に固溶したＢは、外表面に比較的大きな速度で拡散し逸
散する。そのため、加工に伴う熱処理温度は、１１５０
℃以下が好ましいが、一方、１０００℃より低温では、
続く塑性加工を行うための十分な軟化が得られず加工中
の割れ原因になる。
したがって、上記Ｂ含自’Ｎｉ基耐熱合金の熱処理温度
および塑性加工温度は、１０００〜１１５０℃が好まし
い。
および塑性加工温度は、１０００〜１１５０℃が好まし
い。
この発明のＢ含有Ｎ１基耐熱合金の必須成分を上記の如
く限定した理由は、次の通りである。
く限定した理由は、次の通りである。
Ｃは、合金の素地を強化すると共に、Ｗ、Ｃｒ。
その他の炭化物形成元素と熱的安定性の高い炭化物を形
成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によるＢ逸
散防止上重要な元素であるが、その含有量が０．０２重
量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．２５ｆ
ｆｉ量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温強
度を損うので好ましくない。
成し、さらにＢを炭化物中に取込み、熱処理によるＢ逸
散防止上重要な元素であるが、その含有量が０．０２重
量％未満では所望の効果が得られず、一方、０．２５ｆ
ｆｉ量％を越えて含有しても熱間加工性の劣化や高温強
度を損うので好ましくない。
したがって、上ｇｃ！Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金におけるＣ
含有量は０．０２〜０．２５重量％に定めた。
含有量は０．０２〜０．２５重量％に定めた。
Ｃ「は、高温耐酸化性の向上や、炭化物の構成元素とし
て重要であるが、その含有量が１０．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣｒ含有量は、１０
．０〜２５．０重量％に定めた。
て重要であるが、その含有量が１０．０重量％未満では
十分な効果が得られず、一方、２５．０重量％を越えて
添加すると、かえって機械的強度および加工性を劣化さ
せるので好ましくない。したがってＣｒ含有量は、１０
．０〜２５．０重量％に定めた。
Ｗは、高温強度を高めるのに有用であり、また炭化物の
主たる構成元素としても重要であるが、その含有量がｌ
Ｏ，ｏｆｆｉ量％未満では十分な効果が得られず、一方
、２５．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加
工時に割れが発生しやすいので好ましくない。したがっ
て、Ｗ含有量は１Ｏ１０〜２５．０重量％に定めた。
主たる構成元素としても重要であるが、その含有量がｌ
Ｏ，ｏｆｆｉ量％未満では十分な効果が得られず、一方
、２５．０重量％を越えて含有すると熱間および冷間加
工時に割れが発生しやすいので好ましくない。したがっ
て、Ｗ含有量は１Ｏ１０〜２５．０重量％に定めた。
Ｂは、高温強度および延性を保持するために有用な元素
であるが、その含有量がｏ、ｏｏｉ玉量％未満では所望
の効果が得られず、一方、０．１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
であるが、その含有量がｏ、ｏｏｉ玉量％未満では所望
の効果が得られず、一方、０．１重量％を越えて添加す
ると熱間加工性や溶接性を損うので好ましくない。した
がって、Ｂ含有量は０．００１〜０．１重量％に定めた
。
なお、Ｍｏ、Ｎｂ、ＴａおよびＨｆのうち１８ｉまたは
２８以上を合計で５重量％以下添加すると、Ｂの逸散防
止にはさらに有効であるが、それらの添加量が５重量％
を越えると加工中に割れが発生するので好ましくない。
２８以上を合計で５重量％以下添加すると、Ｂの逸散防
止にはさらに有効であるが、それらの添加量が５重量％
を越えると加工中に割れが発生するので好ましくない。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
実施例 １
２０ｋｇ型誘導加熱真空溶解炉により溶解し、鋳造して
得られた、 Ｃ：０．０５％、 Ｃｒ：２１．４％。
得られた、 Ｃ：０．０５％、 Ｃｒ：２１．４％。
Ｗ ：１ｇ、９％、 Ｂ ：０．００
８５％。
８５％。
Ｍｎ：０．５％、 Ｓ ｉ：ｏ、５％。
Ｚ ｒ：０．０３％、 ＡｆＩ：０．０
２％。
２％。
Ｔ ｉ：０．０１％、Ｎｂ：０．３％。
Ｍ ｏ ： ０ 、１％。
を含有し、残部：Ｎ１および不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金インゴ
ットを、温度： １１５０℃にて分塊鍛造し、直径：１
（ｌａｍのビレットを作製した。
（以上、重量％）を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金インゴ
ットを、温度： １１５０℃にて分塊鍛造し、直径：１
（ｌａｍのビレットを作製した。
このビレットを温度： １１３０℃３０分保持後３０分
保持後鈍を施したのち酸洗し、熱間圧延して直径＝６．
０＋ａｍの丸棒とし、さらにこの丸棒を温度： １１２
０’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜し
て直径：４．ｌ關の丸棒に縮径した。上記直径＝４．１
器の丸棒を温度： １０８０℃２０分保持後２０分保持
後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を３回繰返して直径：２．
４ｍｍの線材とし、最終的に、温度： １１４０℃３０
分保持後３０分保持後鈍−酸洸一冷間引抜して直径：１
．５ｍ■の細線材を作製した。
保持後鈍を施したのち酸洗し、熱間圧延して直径＝６．
０＋ａｍの丸棒とし、さらにこの丸棒を温度： １１２
０’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗−冷間引抜し
て直径：４．ｌ關の丸棒に縮径した。上記直径＝４．１
器の丸棒を温度： １０８０℃２０分保持後２０分保持
後鈍−酸洗−冷間引抜の工程を３回繰返して直径：２．
４ｍｍの線材とし、最終的に、温度： １１４０℃３０
分保持後３０分保持後鈍−酸洸一冷間引抜して直径：１
．５ｍ■の細線材を作製した。
このようにして得られた直径：１．５ｍｍのＢ含有Ｎｉ
法耐熱合金細線材のＢ含有量をｎ１定したところ、Ｂ
： ０．００８３重皿％であった。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程ではＢの逸散はほとん
どみられないことがわかる。
法耐熱合金細線材のＢ含有量をｎ１定したところ、Ｂ
： ０．００８３重皿％であった。この結果から、イン
ゴットから細線材に加工する工程ではＢの逸散はほとん
どみられないことがわかる。
実施例 ２
上記実施例１で作製した直径： １（ｌ１１１のビレッ
トの中心軸に、直径：８．５ｍｍの穴を穿設してＢ含有
Ｎ１基耐熱合金素管を作製し、この素管を温度：１１２
０℃に加熱し３０分保持したのち水冷し、これを冷間引
抜機で冷間加工して、厚さ：０．９ｍｍの薄肉管を作製
した。
トの中心軸に、直径：８．５ｍｍの穴を穿設してＢ含有
Ｎ１基耐熱合金素管を作製し、この素管を温度：１１２
０℃に加熱し３０分保持したのち水冷し、これを冷間引
抜機で冷間加工して、厚さ：０．９ｍｍの薄肉管を作製
した。
この薄肉管のＢ含有量を測定したところ、Ｂ含有量は０
．００８５重量％であった。
．００８５重量％であった。
この結果から、管の圧延加工工程でＢの逸散は全く認め
られないことがわかる。
られないことがわかる。
実施例 ３
上記実施例１で作製したインゴットを、温度＝ｔ１５０
℃で分塊鍛造し、厚さ：１４ｍｍのスラブを作製した。
℃で分塊鍛造し、厚さ：１４ｍｍのスラブを作製した。
このスラブを温度： １１４０℃で熱間圧延して厚さ：
６．５ｓ■の板にし、さらにこの板を温度： １１２０
’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍を施したのち酸洗し、
冷間圧延して厚さ：４ｍｍの板とし、上記薄板を温度：
１（１００℃２０分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗〜冷
間圧延の工程を５回繰返して最終的に厚さ：０．４ｍの
薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分保持の
最終熱処理を施した。
６．５ｓ■の板にし、さらにこの板を温度： １１２０
’Ｃ３０分保持後水冷の中間焼鈍を施したのち酸洗し、
冷間圧延して厚さ：４ｍｍの板とし、上記薄板を温度：
１（１００℃２０分保持後水冷の中間焼鈍−酸洗〜冷
間圧延の工程を５回繰返して最終的に厚さ：０．４ｍの
薄板を作製し、さらに温度： １１００℃２０分保持の
最終熱処理を施した。
このようにして得られた厚さ＝０．４鰭の薄板のＢ含有
量を測定したところ、Ｂ ： ０．００ｇ１ｆｆｉｆｌ
ｉ１％であった。この結果から、塑性加工中における脱
Ｂ量は無視できるほど微量であることがわかる。
量を測定したところ、Ｂ ： ０．００ｇ１ｆｆｉｆｌ
ｉ１％であった。この結果から、塑性加工中における脱
Ｂ量は無視できるほど微量であることがわかる。
この発明によると、重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．２５％、 Ｃｒ：１０．０％
。
。
Ｗ ：１０．０〜２５．０％、 Ｂ ：０．００
１〜０．１％。
１〜０．１％。
を必須成分として含有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金を脱Ｂ
をおこすことなく大気中で塑性加工することができるの
で、目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金製細
線材、薄板、薄肉管などの素材を製造することができ、
Ｂ含有量の目標値のずれによる不良品の発生が皆無にな
るなど細線材、薄板、薄肉管などの素材製造上すぐれた
効果を奏するものである。
をおこすことなく大気中で塑性加工することができるの
で、目標のＢ含有量を有するＢ含有Ｎｉ法耐熱合金製細
線材、薄板、薄肉管などの素材を製造することができ、
Ｂ含有量の目標値のずれによる不良品の発生が皆無にな
るなど細線材、薄板、薄肉管などの素材製造上すぐれた
効果を奏するものである。
第１図は、Ｂ含有Ｎｉ法耐熱合金の人気中熱処理温度と
表面Ｂ含有量の関係を示すグラフである。
表面Ｂ含有量の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- （１）溶解、鋳造して得られた、重量％で Ｃ：０．０２〜０．２５％ Ｃｒ：１０．０〜２５．０％ Ｗ：１０．０〜２５．０％ Ｂ：０．００１〜０．１％ を必須成分組成として含有するＢ含有Ｎｉ基耐熱合金イ
ンゴットを、分塊鍛造してビレットまたはスラブなどの
加工素材を作製し、この加工素材を熱間鍛造、熱間圧延
などの熱間加工をしたのち、中間焼鈍、酸洗および冷間
加工を繰返すことにより小径線材、薄肉管または薄板を
加工し、必要に応じて最終熱処理する方法において、 上記分塊鍛造、熱間加工、中間焼鈍および最終熱処理を
、温度：１０００〜１１５０℃で行うことを特徴とする
Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6886989A JPH02247366A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
| US07/495,290 US5019179A (en) | 1989-03-20 | 1990-03-19 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
| EP90105246A EP0388892B1 (en) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Method for plastic-working ingots of heat-resistant alloy containing boron |
| DE69013192T DE69013192T2 (de) | 1989-03-20 | 1990-03-20 | Verfahren zur plastischen Verformung von Blöcken aus hitzebeständiger borhaltiger Legierung. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6886989A JPH02247366A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247366A true JPH02247366A (ja) | 1990-10-03 |
Family
ID=13386095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6886989A Pending JPH02247366A (ja) | 1989-03-20 | 1989-03-20 | Ｂ含有Ｎｉ基耐熱合金の塑性加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02247366A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010064642A1 (ja) * | 2008-12-02 | 2010-06-10 | 住友金属工業株式会社 | ニッケル材及びニッケル材の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5184724A (ja) * | 1975-01-23 | 1976-07-24 | Sumitomo Metal Ind | Tainetsuyogokin |
| JPS6240336A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 冷間成形性のすぐれたＮｉ―Ｆｅ―Ｃｒ系合金板材の製造法 |
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-20 JP JP6886989A patent/JPH02247366A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5184724A (ja) * | 1975-01-23 | 1976-07-24 | Sumitomo Metal Ind | Tainetsuyogokin |
| JPS6240336A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 冷間成形性のすぐれたＮｉ―Ｆｅ―Ｃｒ系合金板材の製造法 |
| JPS63149361A (ja) * | 1986-12-11 | 1988-06-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 鉄−ニツケル系合金の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010064642A1 (ja) * | 2008-12-02 | 2010-06-10 | 住友金属工業株式会社 | ニッケル材及びニッケル材の製造方法 |
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