JPH09165654A - 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH09165654A JPH09165654A JP32581995A JP32581995A JPH09165654A JP H09165654 A JPH09165654 A JP H09165654A JP 32581995 A JP32581995 A JP 32581995A JP 32581995 A JP32581995 A JP 32581995A JP H09165654 A JPH09165654 A JP H09165654A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】８００℃以上の高温において、耐高温腐食性、
耐高温酸化性ばかりでなく、強度に優れた高温機器用オ
ーステナイトステンレス鋼およびその製造方法を提供す
ること。 【構成】重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜
３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜０．２５
％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含
む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さら
に、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４５
％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上を含み、か
つ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物である、８００℃以上の高温での強度に優れた高温機
器用オーステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
耐高温酸化性ばかりでなく、強度に優れた高温機器用オ
ーステナイトステンレス鋼およびその製造方法を提供す
ること。 【構成】重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜
３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜０．２５
％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含
む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さら
に、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４５
％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上を含み、か
つ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物である、８００℃以上の高温での強度に優れた高温機
器用オーステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、耐高温腐食性、
耐高温酸化性を兼備した、８００℃以上の高温での強度
に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼および
その製造方法に関する。
耐高温酸化性を兼備した、８００℃以上の高温での強度
に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼および
その製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加熱炉用構造材料、火力、原子力発電プ
ラントの高温ガス配管などの高温機器用には、耐高温腐
食性、耐高温酸化性、高温強度が同時に求められる。従
来、これらの用途向けには、オーステナイト鋼ないしは
２０％Ｃｒ以上のオーステナイト系高合金鋼が使用され
てきたが、使用温度が７００℃を超えると、通常の１８
〜２０％Ｃｒ−Ｎｉ系のオーステナイトステンレス鋼で
は耐高温酸化性が不足することから、このような用途に
使用可能な鋼としては、２０％を超えるＣｒ含有量の高
合金が最適であると考えられている。
ラントの高温ガス配管などの高温機器用には、耐高温腐
食性、耐高温酸化性、高温強度が同時に求められる。従
来、これらの用途向けには、オーステナイト鋼ないしは
２０％Ｃｒ以上のオーステナイト系高合金鋼が使用され
てきたが、使用温度が７００℃を超えると、通常の１８
〜２０％Ｃｒ−Ｎｉ系のオーステナイトステンレス鋼で
は耐高温酸化性が不足することから、このような用途に
使用可能な鋼としては、２０％を超えるＣｒ含有量の高
合金が最適であると考えられている。
【０００３】中でも、特公平１−２０２２２号公報等に
開示されているような、Ｎｂ等添加型の高合金は、炭窒
化物による強化炉利用すれば、約７００℃までのクリー
プ破断強度をある程度高く維持することができるとされ
ている。
開示されているような、Ｎｂ等添加型の高合金は、炭窒
化物による強化炉利用すれば、約７００℃までのクリー
プ破断強度をある程度高く維持することができるとされ
ている。
【０００４】しかし、これより１００℃高い温度、すな
わち８００℃以上の高温での用途となると、一般に、構
造材料としての耐熱強度はもはや要求されず、主として
耐酸化性に優れた汎用耐熱鋼であるＪＩＳ ＳＵＳ３０
９（２３％Ｃｒ−１５％Ｎｉ）、ＳＵＳ３１０（２５％
Ｃｒ−２０％Ｎｉ）などが、強度を必要としない部材に
限って、耐用温度に応じて用いられているのが現状であ
る。
わち８００℃以上の高温での用途となると、一般に、構
造材料としての耐熱強度はもはや要求されず、主として
耐酸化性に優れた汎用耐熱鋼であるＪＩＳ ＳＵＳ３０
９（２３％Ｃｒ−１５％Ｎｉ）、ＳＵＳ３１０（２５％
Ｃｒ−２０％Ｎｉ）などが、強度を必要としない部材に
限って、耐用温度に応じて用いられているのが現状であ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、最近の耐熱
ステンレス鋼の用途の中には、高温ガス配管の支持金物
や、熱処理炉の加熱室壁、加圧流動床燃焼発電のタービ
ンダクトなどに見られるように、８００℃以上の温度で
用いられ、しかも耐熱強度の要求される用途が出現して
いる。
ステンレス鋼の用途の中には、高温ガス配管の支持金物
や、熱処理炉の加熱室壁、加圧流動床燃焼発電のタービ
ンダクトなどに見られるように、８００℃以上の温度で
用いられ、しかも耐熱強度の要求される用途が出現して
いる。
【０００６】これらの部材に、上述した２３％Ｃｒ−１
５％Ｎｉ、２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉなどの耐熱合金を適
用した場合には、強度が不足するばかりか、自重による
たわみ等により、構造を維持することができない場合が
ある。
５％Ｎｉ、２５％Ｃｒ−２０％Ｎｉなどの耐熱合金を適
用した場合には、強度が不足するばかりか、自重による
たわみ等により、構造を維持することができない場合が
ある。
【０００７】一方、上述した特公平１−２０２２２号公
報に開示されているような、従来の炭窒化物析出広合金
においては、析出強化の有効性が高温になるほど低下
し、温度が８００℃程度を超えるとＣ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ等の添加物が析出強化作用を有効に発揮しなくな
る欠点がある。
報に開示されているような、従来の炭窒化物析出広合金
においては、析出強化の有効性が高温になるほど低下
し、温度が８００℃程度を超えるとＣ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ等の添加物が析出強化作用を有効に発揮しなくな
る欠点がある。
【０００８】この発明はかかる事情に鑑みてなされたも
のであって、８００℃以上の高温において、耐高温腐食
性、耐高温酸化性ばかりでなく、強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法を提
供することを目的とする。
のであって、８００℃以上の高温において、耐高温腐食
性、耐高温酸化性ばかりでなく、強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法を提
供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述した８００℃以上の
温度での析出強化を可能にするために、種々の添加量の
Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ等の添加鋼を実験室的に検討し
た結果、比較的高温で溶体化処理を行ったチャージの中
に、析出強化の効果が高温間で維持されるもののあるこ
とが見出だされた。しかし、工業化に際しては、生産規
模で行われる熱処理が、通常大気炉、もしくはガス燃焼
型の工業炉であり、表面酸化の問題が生じるため、高温
溶体化処理は実用的でない。すなわち、熱処理中の鋼の
表面酸かは高温ほど速やかに進行し、特に１１５０℃を
超えるような高温では、スケールが過剰に生成する。板
材を例にとると、酸化減量が大きくなりすぎ、板厚公差
の管理が非常に難しくなると同時に、生産コストが増大
する。また、粒界酸化が生じやすくなり、金属母材内に
根をおろしたスケールは、熱間加工中の傷発生の原因に
もなりやすい。さらに、内部酸化が進むようになると、
酸洗、ショットデスケーリング等の手段によっても、ス
ケールを除去することができないということが問題とな
る。
温度での析出強化を可能にするために、種々の添加量の
Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ等の添加鋼を実験室的に検討し
た結果、比較的高温で溶体化処理を行ったチャージの中
に、析出強化の効果が高温間で維持されるもののあるこ
とが見出だされた。しかし、工業化に際しては、生産規
模で行われる熱処理が、通常大気炉、もしくはガス燃焼
型の工業炉であり、表面酸化の問題が生じるため、高温
溶体化処理は実用的でない。すなわち、熱処理中の鋼の
表面酸かは高温ほど速やかに進行し、特に１１５０℃を
超えるような高温では、スケールが過剰に生成する。板
材を例にとると、酸化減量が大きくなりすぎ、板厚公差
の管理が非常に難しくなると同時に、生産コストが増大
する。また、粒界酸化が生じやすくなり、金属母材内に
根をおろしたスケールは、熱間加工中の傷発生の原因に
もなりやすい。さらに、内部酸化が進むようになると、
酸洗、ショットデスケーリング等の手段によっても、ス
ケールを除去することができないということが問題とな
る。
【００１０】以上の背景を踏まえ、本発明者らは、８０
０℃以上の高温強度、特にクリープ強度を維持するとい
う最近の高温用材料に対する要求を満足し、しかもその
十分な強度を低温溶体化処理でも達成することができる
鋼を開発するため、さらに検討を重ねた。析出強化元素
の添加割合と添加量を数多くの実験溶解によって、様々
に振り分けて検討した結果、析出強化元素の組合せ割合
が、ある一定の範囲にある場合に、８００℃以上でも高
いクリープ破断強度が維持され、しかもこのような効果
を低温溶体化処理で達成する場合があることを見出し
た。
０℃以上の高温強度、特にクリープ強度を維持するとい
う最近の高温用材料に対する要求を満足し、しかもその
十分な強度を低温溶体化処理でも達成することができる
鋼を開発するため、さらに検討を重ねた。析出強化元素
の添加割合と添加量を数多くの実験溶解によって、様々
に振り分けて検討した結果、析出強化元素の組合せ割合
が、ある一定の範囲にある場合に、８００℃以上でも高
いクリープ破断強度が維持され、しかもこのような効果
を低温溶体化処理で達成する場合があることを見出し
た。
【００１１】そして、本発明者らがこの場合の溶解材の
成分とクリープ破断強度の評価の結果、添加したＣ、
Ｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ量において、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量に対
するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が２以下であるような関係
が成立するとき、すなわち （Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋
Ｖ／５１）≦２ を満たすとき、低温溶体化処理における高温強度が著し
く改善されるという結論を得た。
成分とクリープ破断強度の評価の結果、添加したＣ、
Ｎ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ量において、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量に対
するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が２以下であるような関係
が成立するとき、すなわち （Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋
Ｖ／５１）≦２ を満たすとき、低温溶体化処理における高温強度が著し
く改善されるという結論を得た。
【００１２】一方、本発明者らは、このような鋼におい
ては、Ｃ＋Ｎ量に対するＴｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量の原子分率が
相対的に低い領域に元素添加を行うべきであることも明
らかにした。
ては、Ｃ＋Ｎ量に対するＴｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量の原子分率が
相対的に低い領域に元素添加を行うべきであることも明
らかにした。
【００１３】すなわち、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量に対するＣ＋
Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） を満たす必要があることを見出した。これは、炭窒化物
とならない余剰のＴｉ、Ｎｂ、Ｖがあると、母相に固溶
しきれない分が不安定な金属化合物または複合化合物を
形成し、粒界および粒内に粗大に析出して高温強度を劣
化させるためであると考えられる。
Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） を満たす必要があることを見出した。これは、炭窒化物
とならない余剰のＴｉ、Ｎｂ、Ｖがあると、母相に固溶
しきれない分が不安定な金属化合物または複合化合物を
形成し、粒界および粒内に粗大に析出して高温強度を劣
化させるためであると考えられる。
【００１４】これらの知見を総合して、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ
量に対するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ を満たす場合に、低温溶体化処理でも高い高温強度が得
られるという結論が得られた。
量に対するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ を満たす場合に、低温溶体化処理でも高い高温強度が得
られるという結論が得られた。
【００１５】本発明はこれらの知見に基づいて完成され
たものである。すなわち、本発明は、第１に、重量分率
で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０
〜２０％、Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５
％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５
％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５
％以下（０％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜
０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜
０．５％のうちの１種以上を含み、かつ、以下の（１）
式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるこ
とを特徴とする、８００℃以上の高温での強度に優れた
高温機器用オーステナイトステンレス鋼を提供する。
たものである。すなわち、本発明は、第１に、重量分率
で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０
〜２０％、Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５
％以下（０％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５
％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５
％以下（０％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜
０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜
０．５％のうちの１種以上を含み、かつ、以下の（１）
式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であるこ
とを特徴とする、８００℃以上の高温での強度に優れた
高温機器用オーステナイトステンレス鋼を提供する。
【００１６】本発明は、第２に、重量分率で、Ｃ：０．
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：
０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１
種以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種
以上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴
とする、８００℃以上の高温での強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼を提供する。
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：
０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１
種以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種
以上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴
とする、８００℃以上の高温での強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼を提供する。
【００１７】本発明は、第３に、重量分率で、Ｃ：０．
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、
Ｔｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のう
ちの１種以上を含み、かつ、以下の（１）式を満足する
鋼を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状ま
たは半製品となした後に、１２００℃以下の温度で溶体
化処理することを特徴とする、８００℃以上の高温での
強度に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼の
製造方法を提供する。
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、
Ｔｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のう
ちの１種以上を含み、かつ、以下の（１）式を満足する
鋼を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状ま
たは半製品となした後に、１２００℃以下の温度で溶体
化処理することを特徴とする、８００℃以上の高温での
強度に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼の
製造方法を提供する。
【００１８】本発明は、第４に、重量分率で、Ｃ：０．
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：
０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１
種以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種
以上を０．１％以下含み、かつ、以下の式を満足する鋼
を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状また
は半製品となした後に、１２００℃以下の温度で溶体化
処理することを特徴とする、８００℃以上の高温での強
度に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼の製
造方法を提供する。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１）≦２ ……（１）
０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｎ：０．１０〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０
％を含む）、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：
０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０
％を含む）であり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：
０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１
種以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種
以上を０．１％以下含み、かつ、以下の式を満足する鋼
を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状また
は半製品となした後に、１２００℃以下の温度で溶体化
処理することを特徴とする、８００℃以上の高温での強
度に優れた高温機器用オーステナイトステンレス鋼の製
造方法を提供する。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１）≦２ ……（１）
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。本発明に係るオーステナイトステンレス鋼は、
重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜２０．０％、Ｎ：０．１０〜０．２５
％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｍｏ：０．
２％以下、Ｂ；０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．
１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を
含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔ
ｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち
の１種以上を含むものである。さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈ
ｆのうちの１種以上を０．１％以下含んでもよい。
明する。本発明に係るオーステナイトステンレス鋼は、
重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８％、Ｓｉ：２．５
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｎ
ｉ：１０．０〜２０．０％、Ｎ：０．１０〜０．２５
％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｍｏ：０．
２％以下、Ｂ；０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．
１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を
含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔ
ｉ：０．１〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうち
の１種以上を含むものである。さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈ
ｆのうちの１種以上を０．１％以下含んでもよい。
【００２０】以下、これら各元素の限定理由等について
詳細に説明する。Ｃは、耐熱鋼の高温強度を得るために
有効な元素であるが、その効果は０．０４％以上でなけ
れば十分ではなく、一方０．８％を超えると溶接性に対
して有害となるため、Ｃ含有量を０．０４〜０．０８％
とする。
詳細に説明する。Ｃは、耐熱鋼の高温強度を得るために
有効な元素であるが、その効果は０．０４％以上でなけ
れば十分ではなく、一方０．８％を超えると溶接性に対
して有害となるため、Ｃ含有量を０．０４〜０．０８％
とする。
【００２１】Ｓｉは鋼の脱酸に有効であるが、２．５％
を超えて添加すると相安定性を著しく損なうため、その
含有量を２．５％以下とする。Ｍｎは、鋼のオーステナ
イト安定化に有効な元素であるが、２．０％を超えて添
加すると耐高温酸化性を損なうため、その含有量を２．
０％以下とする。
を超えて添加すると相安定性を著しく損なうため、その
含有量を２．５％以下とする。Ｍｎは、鋼のオーステナ
イト安定化に有効な元素であるが、２．０％を超えて添
加すると耐高温酸化性を損なうため、その含有量を２．
０％以下とする。
【００２２】Ｃｒは、鋼の一般耐食性付与に最も有効な
元素であり、前述したように、加熱炉用構造材料、火力
・電子力プラントの高温ガス配管などの、使用温度が８
００℃を超えるような高温機器用には、２０．０％以上
含まれないと性能が十分ではない。しかし、３０％を超
えて含有すると相安定性の確保が困難となる。したがっ
て、Ｃｒ含有量は２０．０〜３０．０％の範囲とする。
元素であり、前述したように、加熱炉用構造材料、火力
・電子力プラントの高温ガス配管などの、使用温度が８
００℃を超えるような高温機器用には、２０．０％以上
含まれないと性能が十分ではない。しかし、３０％を超
えて含有すると相安定性の確保が困難となる。したがっ
て、Ｃｒ含有量は２０．０〜３０．０％の範囲とする。
【００２３】Ｎｉは、鋼のオーステナイト安定性を高め
る元素として非常に重要であり、その含有量が１０％以
上でないとその効果が十分ではない。しかし、２０％を
超えるとその効果が飽和するばかりか、著しく効果にな
る。したがって、Ｎｉ含有量を１０〜２０％の範囲とす
る。
る元素として非常に重要であり、その含有量が１０％以
上でないとその効果が十分ではない。しかし、２０％を
超えるとその効果が飽和するばかりか、著しく効果にな
る。したがって、Ｎｉ含有量を１０〜２０％の範囲とす
る。
【００２４】Ｎは、鋼のオーステナイト安定化および高
温強度の両方に有効な元素である。しかし、その量が
０．１０％以上でなければその効果が十分ではなく、
０．２５％を超えて含有すると溶接性を損なうので、そ
の添加量は０．１０〜０．２５％とする。
温強度の両方に有効な元素である。しかし、その量が
０．１０％以上でなければその効果が十分ではなく、
０．２５％を超えて含有すると溶接性を損なうので、そ
の添加量は０．１０〜０．２５％とする。
【００２５】Ｍｇは、必須の成分ではないが、脱酸に有
効な元素であり、０．０５％以下であれば許容されるた
め、その含有量を０．０５％以下（０％を含む）とす
る。Ｂは、クリープ延性の向上に有効な元素であり、そ
の効果を発揮するために０．００１％以上含有すること
が必要であるが、０．００５％を超えて添加すると熱間
加工性を損なうため、その含有量を０．００１〜０．０
０５％とする。
効な元素であり、０．０５％以下であれば許容されるた
め、その含有量を０．０５％以下（０％を含む）とす
る。Ｂは、クリープ延性の向上に有効な元素であり、そ
の効果を発揮するために０．００１％以上含有すること
が必要であるが、０．００５％を超えて添加すると熱間
加工性を損なうため、その含有量を０．００１〜０．０
０５％とする。
【００２６】Ｚｒは、必須の成分ではないが、Ｂと同様
クリープ延性の向上に有効な元素である。しかし、０．
１％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、その
含有量を０．１％以下とする。
クリープ延性の向上に有効な元素である。しかし、０．
１％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、その
含有量を０．１％以下とする。
【００２７】Ａｌは、必須の成分ではないが、脱酸に有
効な元素であり、０．５％以下であれば許容されるた
め、その含有量を０．５％以下（０％を含む）とする。
Ｎｂは、炭窒化物を形成して金属組織中に微細分散し、
鋼のクリープ破断強度向上に機よする元素である。しか
し、０．２０％未満ではその効果が十分ではなく、０．
９０％を超えて添加すると、金属間化合物等の粗大な析
出が生じ、クリープ破断強度が低下する。したがって、
Ｎｂ含有量を０．２０〜０．９０％とする。
効な元素であり、０．５％以下であれば許容されるた
め、その含有量を０．５％以下（０％を含む）とする。
Ｎｂは、炭窒化物を形成して金属組織中に微細分散し、
鋼のクリープ破断強度向上に機よする元素である。しか
し、０．２０％未満ではその効果が十分ではなく、０．
９０％を超えて添加すると、金属間化合物等の粗大な析
出が生じ、クリープ破断強度が低下する。したがって、
Ｎｂ含有量を０．２０〜０．９０％とする。
【００２８】Ｔｉは、Ｎｂと同様、炭窒化物を形成して
金属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向上に
寄与する元素である。しかし、０．１％未満ではその効
果が不十分であり、０．４５％を超えると、金属間化合
物等の粗大な析出が生じ、クリープ破断強度が低下す
る。したがって、Ｔｉ含有量を０．１〜０．４５％とす
る。
金属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向上に
寄与する元素である。しかし、０．１％未満ではその効
果が不十分であり、０．４５％を超えると、金属間化合
物等の粗大な析出が生じ、クリープ破断強度が低下す
る。したがって、Ｔｉ含有量を０．１〜０．４５％とす
る。
【００２９】Ｖは、ＮｂやＴｉと同様、炭窒化物を形成
して金属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向
上に着よする元素である。しかし、０．１０％未満では
その効果が不十分であり、０．５０％を超えると、金属
間化合物等の粗大な析出が生じ、クリープ破断強度が低
下する。したがって、Ｖ含有量を０．１〜０．５％とす
る。
して金属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向
上に着よする元素である。しかし、０．１０％未満では
その効果が不十分であり、０．５０％を超えると、金属
間化合物等の粗大な析出が生じ、クリープ破断強度が低
下する。したがって、Ｖ含有量を０．１〜０．５％とす
る。
【００３０】これらＮｂ、Ｔｉ、Ｖはいずれも同様の機
能を果たすため、これらのうち少なくとも１種を含有す
ればよい。これらの他、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆは、いずれも
耐高温酸化性に対して有効な元素であるため、これらの
うち少なくとも１種を０．１％以下（０％を含む）の範
囲で含有してもよい。
能を果たすため、これらのうち少なくとも１種を含有す
ればよい。これらの他、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆは、いずれも
耐高温酸化性に対して有効な元素であるため、これらの
うち少なくとも１種を０．１％以下（０％を含む）の範
囲で含有してもよい。
【００３１】本発明では、上述したように、このように
各成分の範囲を規定する他、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ の式を満たすことを要件としている。この式を満たすこ
とにより、８００℃以上でも有効な析出強化を達成する
ことができ、高い高温強度が得られ、しかも、所定の強
度を得るための溶体化処理の低温化が可能となる。
各成分の範囲を規定する他、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ の式を満たすことを要件としている。この式を満たすこ
とにより、８００℃以上でも有効な析出強化を達成する
ことができ、高い高温強度が得られ、しかも、所定の強
度を得るための溶体化処理の低温化が可能となる。
【００３２】次に、本発明の製造方法について説明す
る。本発明では、上述のような組成範囲の鋼を、鋳造工
程、熱間加工工程を経て所定の製品形状または半製品と
なした後に、１２００℃以下の温度で溶体化処理する。
すなわち、上述の組成の鋼は、１２００℃以下の温度で
の溶体化処理においても８００℃以上の高温での強度に
優れている。
る。本発明では、上述のような組成範囲の鋼を、鋳造工
程、熱間加工工程を経て所定の製品形状または半製品と
なした後に、１２００℃以下の温度で溶体化処理する。
すなわち、上述の組成の鋼は、１２００℃以下の温度で
の溶体化処理においても８００℃以上の高温での強度に
優れている。
【００３３】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。
表１、２に示すような成分・組成を有する本発明鋼およ
び比較鋼を実験室の１５０ｋｇｗ真空溶解炉にて溶製
し、２５ｋｇｗインゴットに鋳造した後、熱間圧延によ
り圧下比２．５の粗圧延を加え、さらに圧下比３．５の
仕上げ圧延を施して板厚１２ｍｍとした。
表１、２に示すような成分・組成を有する本発明鋼およ
び比較鋼を実験室の１５０ｋｇｗ真空溶解炉にて溶製
し、２５ｋｇｗインゴットに鋳造した後、熱間圧延によ
り圧下比２．５の粗圧延を加え、さらに圧下比３．５の
仕上げ圧延を施して板厚１２ｍｍとした。
【００３４】これらの鋼に対して、実生産を模したガス
燃焼型シミュレータ炉を用いた１１８０〜１２２０℃で
の溶体化熱処理を施し、断面光学顕微鏡観察によって粒
界酸化および内部酸化の有無を確認するとともに、９０
０℃クリープ破断試験を行い、約１００００時間までの
試験結果を外挿して１０００００時間破断強度を求め
た。
燃焼型シミュレータ炉を用いた１１８０〜１２２０℃で
の溶体化熱処理を施し、断面光学顕微鏡観察によって粒
界酸化および内部酸化の有無を確認するとともに、９０
０℃クリープ破断試験を行い、約１００００時間までの
試験結果を外挿して１０００００時間破断強度を求め
た。
【００３５】表１、２に、化学組成と、以下に示す当量
比Ｒの値、および９００℃、１０００００時間クリープ
破断強度をまとめて示す。 Ｒ＝（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） なお、表１の鋼番１〜１６は本発明鋼であり、表２の鋼
番１７〜２９は比較鋼である。
比Ｒの値、および９００℃、１０００００時間クリープ
破断強度をまとめて示す。 Ｒ＝（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） なお、表１の鋼番１〜１６は本発明鋼であり、表２の鋼
番１７〜２９は比較鋼である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】また、表３に、溶体化処理後の断面観察に
おける粒界酸化および内部酸化の程度を示す。一部の鋼
を除いて、１１８０℃の溶体化処理材では粒界酸化およ
び内部酸化ともに発生しておらず、これに対し、１２２
０℃での溶体化熱処理材では、粒界酸化および内部酸化
がともに認められた。これらの不均一なスケール生成
は、圧延後の表面傷の発生と顕著な対応を有していたこ
とから、健常な板材を得るための溶体化熱処理条件とし
て、一般に１２２０℃は不適切と考えられる。
おける粒界酸化および内部酸化の程度を示す。一部の鋼
を除いて、１１８０℃の溶体化処理材では粒界酸化およ
び内部酸化ともに発生しておらず、これに対し、１２２
０℃での溶体化熱処理材では、粒界酸化および内部酸化
がともに認められた。これらの不均一なスケール生成
は、圧延後の表面傷の発生と顕著な対応を有していたこ
とから、健常な板材を得るための溶体化熱処理条件とし
て、一般に１２２０℃は不適切と考えられる。
【００３９】上記のＲ値を整理すると、図１に示すよう
な関係となる。１１８０℃、１２２０℃溶体化熱処理材
はともに、１≦Ｒ≦２の範囲で９００℃、１０００００
時間クリープ破断強度が特に良好であることがわかる
が、また、１１８０℃処理材と１２２０℃処理材のクリ
ープ破断強度の差も、この１≦Ｒ≦２の範囲で比較的小
さいことも特徴である。これは、この範囲において、溶
体化処理の低温化を行った場合も、高温強度の低下を最
小限に抑えることができることを意味している。
な関係となる。１１８０℃、１２２０℃溶体化熱処理材
はともに、１≦Ｒ≦２の範囲で９００℃、１０００００
時間クリープ破断強度が特に良好であることがわかる
が、また、１１８０℃処理材と１２２０℃処理材のクリ
ープ破断強度の差も、この１≦Ｒ≦２の範囲で比較的小
さいことも特徴である。これは、この範囲において、溶
体化処理の低温化を行った場合も、高温強度の低下を最
小限に抑えることができることを意味している。
【００４０】こうしたＲ値での評価を、各元素の添加量
の適正化と同時に検討することにより、良好なクリープ
破断強度を発揮する範囲を把握することができる。すな
わち、本発明鋼では、１≦Ｒ≦２であるため、１１８０
℃の溶体化処理温度でも高温強度が高く、かつ粒界酸化
および内部酸化とも発生しない。これに対して、比較鋼
１８、２７では、それぞれＣおよびＮの含有量が下限よ
り少ないため、十分な高温強度が得られなかった。比較
鋼２０，２１，２２は、それぞれＮｂ，Ｔｉ，Ｖの添加
が過剰であったために、金属組織中に粗大な相が析出
し、クリープ延性の低下、破断寿命の低下につながった
ものである。また、比較鋼２３は、Ｃｒ含有量が低す
ぎ、９００℃クリープ破断試験中の大気酸化が著しく、
減肉によって破断が早期化した。比較鋼２４，２５，２
６は、Ｃｒ，Ｓｉ、Ｎｉ等の含有量が適正値を外れてい
ることにより、相安定性の調整が困難となり、シグマ相
等の脆い金属間化合物析出につながり、長時間高温強度
が低下した。比較鋼２７にも低Ｎに起因する同様の傾向
が認められた。さらに、比較鋼１７，１９，２８は、Ｒ
値が適正値を外れているため、１１８０℃溶体化処理後
の高温クリープ破断強度が低かった。
の適正化と同時に検討することにより、良好なクリープ
破断強度を発揮する範囲を把握することができる。すな
わち、本発明鋼では、１≦Ｒ≦２であるため、１１８０
℃の溶体化処理温度でも高温強度が高く、かつ粒界酸化
および内部酸化とも発生しない。これに対して、比較鋼
１８、２７では、それぞれＣおよびＮの含有量が下限よ
り少ないため、十分な高温強度が得られなかった。比較
鋼２０，２１，２２は、それぞれＮｂ，Ｔｉ，Ｖの添加
が過剰であったために、金属組織中に粗大な相が析出
し、クリープ延性の低下、破断寿命の低下につながった
ものである。また、比較鋼２３は、Ｃｒ含有量が低す
ぎ、９００℃クリープ破断試験中の大気酸化が著しく、
減肉によって破断が早期化した。比較鋼２４，２５，２
６は、Ｃｒ，Ｓｉ、Ｎｉ等の含有量が適正値を外れてい
ることにより、相安定性の調整が困難となり、シグマ相
等の脆い金属間化合物析出につながり、長時間高温強度
が低下した。比較鋼２７にも低Ｎに起因する同様の傾向
が認められた。さらに、比較鋼１７，１９，２８は、Ｒ
値が適正値を外れているため、１１８０℃溶体化処理後
の高温クリープ破断強度が低かった。
【００４１】
【表３】
【００４２】以上のように、各元素の含有量の適正化お
よびＲ値の適正化を行うことによって、本発明鋼１〜１
６のように、良好な高温強度を得ることができ、例えば
９００℃、１０００００時間クリープ破断強度が、１１
８０℃溶体化熱処理材の場合でも、約１０ＭＰａと高い
値となることが確認された。
よびＲ値の適正化を行うことによって、本発明鋼１〜１
６のように、良好な高温強度を得ることができ、例えば
９００℃、１０００００時間クリープ破断強度が、１１
８０℃溶体化熱処理材の場合でも、約１０ＭＰａと高い
値となることが確認された。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によって初
めて、中・低温度域はもとより、８００℃以上の高温に
おける耐熱強度への要求にも十分に対応することがで
き、しかも耐高温腐食性、耐高温酸化性が優れた材料が
得られる。しかも、表面性能低下・歩留まり低下を引き
起こす金属の高温溶体化処理を避けた１２００℃以下の
温度での溶体化処理において、上述のような特性を達成
することができ、火力・原子力発電複合プラント等の高
性能高温機器の高効率化、および建造における経済性向
上に寄与することができる。
めて、中・低温度域はもとより、８００℃以上の高温に
おける耐熱強度への要求にも十分に対応することがで
き、しかも耐高温腐食性、耐高温酸化性が優れた材料が
得られる。しかも、表面性能低下・歩留まり低下を引き
起こす金属の高温溶体化処理を避けた１２００℃以下の
温度での溶体化処理において、上述のような特性を達成
することができ、火力・原子力発電複合プラント等の高
性能高温機器の高効率化、および建造における経済性向
上に寄与することができる。
【図１】鋼のＲ値と、９００℃、１０００００時間クリ
ープ破断強度との関係を示す図。
ープ破断強度との関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下
（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）で
あり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１
〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物であることを特徴とする、８００℃以上の
高温での強度に優れた高温機器用オーステナイトステン
レス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項２】 重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下
（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）で
あり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４
５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上を含み、
さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．１％
以下含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物であることを特徴とする、８００℃以上
の高温での強度に優れた高温機器用オーステナイトステ
ンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項３】 重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下
（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）で
あり、さらに、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１
〜０．４５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足する鋼を、鋳造工程、熱
間加工工程を経て所定の製品形状または半製品となした
後に、１２００℃以下の温度で溶体化処理することを特
徴とする、８００℃以上の高温での強度に優れた高温機
器用オーステナイトステンレス鋼の製造方法。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項４】 重量分率で、Ｃ：０．０４〜０．０８
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
２０〜３０％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｎ：０．１０〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、
Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下
（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）で
あり、Ｎｂ：０．２〜０．９％、Ｔｉ：０．１〜０．４
５％、Ｖ：０．１〜０．５％のうちの１種以上を含み、
さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．１％
以下含み、かつ、以下の式を満足する鋼を、鋳造工程、
熱間加工工程を経て所定の製品形状または半製品となし
た後に、１２００℃以下の温度で溶体化処理することを
特徴とする、８００℃以上の高温での強度に優れた高温
機器用オーステナイトステンレス鋼の製造方法。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32581995A JPH09165654A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32581995A JPH09165654A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09165654A true JPH09165654A (ja) | 1997-06-24 |
Family
ID=18180959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32581995A Pending JPH09165654A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09165654A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100466420B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-01-13 | 주식회사 포스코 | 박판주조기를 이용한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강판의 제조방법 |
| JP2009084606A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 長期使用後の加工性に優れた高温用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN115029642A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-09-09 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 具有良好力学性能、耐点蚀性能的不锈钢板及其制备方法 |
-
1995
- 1995-12-14 JP JP32581995A patent/JPH09165654A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100466420B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-01-13 | 주식회사 포스코 | 박판주조기를 이용한 고강도 오스테나이트계 스테인레스강판의 제조방법 |
| JP2009084606A (ja) * | 2007-09-28 | 2009-04-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 長期使用後の加工性に優れた高温用オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN115029642A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-09-09 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 具有良好力学性能、耐点蚀性能的不锈钢板及其制备方法 |
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