JPH02236204A - 鉄系集電摺動材料の製造方法 - Google Patents
鉄系集電摺動材料の製造方法Info
- Publication number
- JPH02236204A JPH02236204A JP5737289A JP5737289A JPH02236204A JP H02236204 A JPH02236204 A JP H02236204A JP 5737289 A JP5737289 A JP 5737289A JP 5737289 A JP5737289 A JP 5737289A JP H02236204 A JPH02236204 A JP H02236204A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- sintered body
- sliding material
- working
- based sintered
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 50
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 abstract description 2
- 239000011800 void material Substances 0.000 abstract 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 abstract 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐摩耗性および強度が高く、かつ架線をい
ためることの少ない電気車用集電摺動材料の製造方法に
関するものである。
ためることの少ない電気車用集電摺動材料の製造方法に
関するものである。
一般に、電気車用集電摺動材料(以下、すり板材という
)には、それ自体のi+摩耗性が高いと同時に摺動相手
の架線をいためないことが要求される。そのために、従
来は銅系焼結材料が使用されてきたが、耐摩耗性やコス
トの点から最近では鉄系焼結材料が多く用いられるよう
になってきた。
)には、それ自体のi+摩耗性が高いと同時に摺動相手
の架線をいためないことが要求される。そのために、従
来は銅系焼結材料が使用されてきたが、耐摩耗性やコス
トの点から最近では鉄系焼結材料が多く用いられるよう
になってきた。
上記鉄系焼結材料を用いたすり板材の製造方法としては
、所望の空隙率を有する鉄系焼結体をつくり、この焼結
体に鉛を2〜27重量%含浸させて製造する方法(特開
昭82 − 10238号公報参照)が知られている。
、所望の空隙率を有する鉄系焼結体をつくり、この焼結
体に鉛を2〜27重量%含浸させて製造する方法(特開
昭82 − 10238号公報参照)が知られている。
しかしながら、上記低融点合金を多量に含浸させて架線
に対する潤滑性を向上させるためには鉄系焼結体の空隙
率を高くする必要があるが、かかる空隙率の高い鉄系焼
結材料で作成されたすり板は、未含浸の空隙が残留して
運転時の架線への着脱による衝撃により折損したり、耐
摩耗性が低下するなどの問題があった。
に対する潤滑性を向上させるためには鉄系焼結体の空隙
率を高くする必要があるが、かかる空隙率の高い鉄系焼
結材料で作成されたすり板は、未含浸の空隙が残留して
運転時の架線への着脱による衝撃により折損したり、耐
摩耗性が低下するなどの問題があった。
一方、空隙率の低い鉄系焼結体は、耐衝撃強度は向上す
るが、架線に対する潤滑性が低下し、空隙率の低い鉄系
焼結体からなるすり板は架線をいためるという問題点が
あった。
るが、架線に対する潤滑性が低下し、空隙率の低い鉄系
焼結体からなるすり板は架線をいためるという問題点が
あった。
そこで、本発明者等は、これら問題点を解決するために
研究を行なった結果、 5〜20%の空隙率を有する鉄系焼結体に低融点金属を
3〜15重量%含浸した後、冷間塑性加工を施すと、潤
滑性を向上させると同時に耐衝撃性も向上させることが
できるという知見を得たのである。
研究を行なった結果、 5〜20%の空隙率を有する鉄系焼結体に低融点金属を
3〜15重量%含浸した後、冷間塑性加工を施すと、潤
滑性を向上させると同時に耐衝撃性も向上させることが
できるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 空隙率=5〜20%の鉄系焼結体に低融点金属を3〜1
5重量%含浸した後、冷間塑性加工を施すすり板材の製
造方法に特徴を有するものである。
って、 空隙率=5〜20%の鉄系焼結体に低融点金属を3〜1
5重量%含浸した後、冷間塑性加工を施すすり板材の製
造方法に特徴を有するものである。
上記鉄系焼結体は、主に鉄粉を焼結して作成されるが、
特に組成を限定する必要がなく、耐摩耗性および耐アー
ク性を高めるために、必要に応じて、F e C r,
F eMo,金属Crなどの硬質粒子を混合した鉄粉
を焼結することにより作成することもできる。
特に組成を限定する必要がなく、耐摩耗性および耐アー
ク性を高めるために、必要に応じて、F e C r,
F eMo,金属Crなどの硬質粒子を混合した鉄粉
を焼結することにより作成することもできる。
上記低融点金属含没後の冷間塑性加工としては鍛造プレ
スによる冷間鍛造、油圧プレスによる冷間加圧、ロール
による冷間圧延等を施せばよい。
スによる冷間鍛造、油圧プレスによる冷間加圧、ロール
による冷間圧延等を施せばよい。
その時の加工率を、厚さ減少率で表わし、とすると、上
記加工率は5〜30%の範囲内にあるのが好ましい。
記加工率は5〜30%の範囲内にあるのが好ましい。
上記低融点金属を含浸した鉄系焼結体を上記加工率で冷
間塑性加工すると、上記鉄系焼結体の空隙は押しつぶさ
れて偏平化し、上記空隙に含浸している低融点金属も偏
平化し、冷間塑性加工された鉄系焼結体の表面近傍に偏
平化した低融点金属が表面に分布する。この偏平化した
低融点金属は、含浸したままの粒状の低融点金属よりも
摺動面に露出する面積は大きく、したがって潤滑性が向
上する。さらに、上記鉄系焼結体を冷間加工すると、冷
間加工前の鉄系焼結体よりも密度は大きくなり耐衝撃性
が向上する。
間塑性加工すると、上記鉄系焼結体の空隙は押しつぶさ
れて偏平化し、上記空隙に含浸している低融点金属も偏
平化し、冷間塑性加工された鉄系焼結体の表面近傍に偏
平化した低融点金属が表面に分布する。この偏平化した
低融点金属は、含浸したままの粒状の低融点金属よりも
摺動面に露出する面積は大きく、したがって潤滑性が向
上する。さらに、上記鉄系焼結体を冷間加工すると、冷
間加工前の鉄系焼結体よりも密度は大きくなり耐衝撃性
が向上する。
つぎに、この発明における空隙率および低融点金属の含
浸量を上記の如く限定した理由について述べる。
浸量を上記の如く限定した理由について述べる。
(a)空隙率
鉄系焼結体に低融点金属を含没する際には、連通孔にの
み含浸されるので、空隙率は所望の含浸量よりやや高く
する必要があり、含浸量を3重量%以上とするためには
空隙率は5%以上、含浸量を15重量%以下とするため
には、空隙率を20%以下とする必要がある。
み含浸されるので、空隙率は所望の含浸量よりやや高く
する必要があり、含浸量を3重量%以上とするためには
空隙率は5%以上、含浸量を15重量%以下とするため
には、空隙率を20%以下とする必要がある。
(b) 低融点金属含浸量
含浸用低融点金属としては、Pb,Sn,Bl ,In
などとそれらの合金があるが、コストを考慮するとpb
が好ましい。含浸量が3重量%未満では潤滑性が不足し
て架線をいため、一方含浸量が15重量%を越えると強
度が低下し、耐摩耗性も不足する。
などとそれらの合金があるが、コストを考慮するとpb
が好ましい。含浸量が3重量%未満では潤滑性が不足し
て架線をいため、一方含浸量が15重量%を越えると強
度が低下し、耐摩耗性も不足する。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
−100メッシュの水アトマイズFe粉、−80〜+1
50メッシュの搗砕FeMo(Mo含有量62%)粉、 平均粒径:2.5一のN1粉、 平均粒径:2μsのMO粉、 を用意し、これら粉末を、F e M o粉:20%、
Nl粉:2%、Mo粉:1%、残部二Fe粉(以上重量
%)の割合で配合した後混合した。得られた混合粉を5
〜10ton/c−の範囲内の異なった圧力でプレス成
形し、H2気流中温度を1100〜1200℃の範囲内
で焼結し、空隙率の異なる実施例1〜5および比較例1
〜2の鉄系合金焼結体を作製した。これら焼結体に常圧
でPbを含浸させた後、冷間型鍛造を行ない、加工率=
13%の加工を施した。比較のため、Pbを含浸したの
みで鍛造を施さない試料(比較例3〜4)も用意した。
50メッシュの搗砕FeMo(Mo含有量62%)粉、 平均粒径:2.5一のN1粉、 平均粒径:2μsのMO粉、 を用意し、これら粉末を、F e M o粉:20%、
Nl粉:2%、Mo粉:1%、残部二Fe粉(以上重量
%)の割合で配合した後混合した。得られた混合粉を5
〜10ton/c−の範囲内の異なった圧力でプレス成
形し、H2気流中温度を1100〜1200℃の範囲内
で焼結し、空隙率の異なる実施例1〜5および比較例1
〜2の鉄系合金焼結体を作製した。これら焼結体に常圧
でPbを含浸させた後、冷間型鍛造を行ない、加工率=
13%の加工を施した。比較のため、Pbを含浸したの
みで鍛造を施さない試料(比較例3〜4)も用意した。
これら試料につき、シャルピー衝撃試験および摩耗試験
を行なった。
を行なった。
第1図は、摩耗試験のための試験装置の断面図である。
摩耗試験は、まず、回転板1に、電気車用架線の材料と
同一の組成の材料からなる硬銅リング2を取付け回転さ
せる。ついで、取付板4に上記実施例1〜5または比較
例1〜4の試料3を取付ける。上記回転している硬銅リ
ング2に対して取付板4に取付けられている実施例およ
び比較例の試料3を押付け同時に水平方向に摺動させて
通電し,、試料3および硬銅リング2の摩耗量を測定す
ることによって行なわれた。
同一の組成の材料からなる硬銅リング2を取付け回転さ
せる。ついで、取付板4に上記実施例1〜5または比較
例1〜4の試料3を取付ける。上記回転している硬銅リ
ング2に対して取付板4に取付けられている実施例およ
び比較例の試料3を押付け同時に水平方向に摺動させて
通電し,、試料3および硬銅リング2の摩耗量を測定す
ることによって行なわれた。
試験条件は次の通りである。
硬銅リングの回転速度:100km/H電 流 :交
流150A 電 圧 :30v 試料の寸法:幅:25mmX厚み:10mmX長さ:8
0mm 硬銅リングの厚み:31III1 試料押付力: 5kgf 試験時間=30分 上記シャルピー衝撃試験および摩耗性試験の結果を第1
表に示す。
流150A 電 圧 :30v 試料の寸法:幅:25mmX厚み:10mmX長さ:8
0mm 硬銅リングの厚み:31III1 試料押付力: 5kgf 試験時間=30分 上記シャルピー衝撃試験および摩耗性試験の結果を第1
表に示す。
第1表により、本発明の製造方法により得られた実施例
1〜5の試料は、いずれもシャルビー衝撃値が高く、試
料摩耗量、硬銅リング摩耗量とも少ないのに対し、**
*を付した条件が本発明範囲から外れている比較例1〜
4の試料は、それらの特性のうち少なくとも1つの特性
が劣っていることがわかる。
1〜5の試料は、いずれもシャルビー衝撃値が高く、試
料摩耗量、硬銅リング摩耗量とも少ないのに対し、**
*を付した条件が本発明範囲から外れている比較例1〜
4の試料は、それらの特性のうち少なくとも1つの特性
が劣っていることがわかる。
さらに、焼結体空隙率;20%、pb含有′Hk:15
重量%である点で同一であるが加工率=13%の冷間鍛
造加工を施した実施例5と上記冷間鍛造加工を施さない
比較例4の走査電子顕微鏡写真をとり、pbの組織を比
較した。
重量%である点で同一であるが加工率=13%の冷間鍛
造加工を施した実施例5と上記冷間鍛造加工を施さない
比較例4の走査電子顕微鏡写真をとり、pbの組織を比
較した。
第2図は、実施例5の試料を鍛造方向に平行に切断した
切断面の走査電子顕微鏡による金属組織写真、 第3図は、比較例4の試料の切断面の走査電子顕微鏡に
よる金属組繊写真であり、白い部分はともにPbを示す
。
切断面の走査電子顕微鏡による金属組織写真、 第3図は、比較例4の試料の切断面の走査電子顕微鏡に
よる金属組繊写真であり、白い部分はともにPbを示す
。
上記第2図および第3図の写真を対比すると、鍛造加工
を施すことにより鉄系焼結体中のpbは、マトリックス
中で鍛造方向に対して直角に細長く伸びているに対し、
第3図では大部分のpbは粒状のまま分散しており、か
かるpbの組織の相違が第1表の試料摩耗量および硬銅
リング摩耗量の差となって表われるものと考えられる。
を施すことにより鉄系焼結体中のpbは、マトリックス
中で鍛造方向に対して直角に細長く伸びているに対し、
第3図では大部分のpbは粒状のまま分散しており、か
かるpbの組織の相違が第1表の試料摩耗量および硬銅
リング摩耗量の差となって表われるものと考えられる。
この発明の製造方法により得られた集電摺動材料は、バ
ンタグラフのすり板として用いた場合に、すり板が架線
に接触する時に生ずる衝撃に対して折損することがなく
、さらに架線の摩耗を減少せしめることができるのでき
わめて有益である。
ンタグラフのすり板として用いた場合に、すり板が架線
に接触する時に生ずる衝撃に対して折損することがなく
、さらに架線の摩耗を減少せしめることができるのでき
わめて有益である。
較例4の集電摺動材料の走査電子顕微鏡による金属組織
写真である。
写真である。
1:回転板 2:硬銅リング3:試 料
4:取付板
4:取付板
Claims (1)
- (1)空隙率:5〜20%の鉄系焼結体に低融点金属を
3〜15重量%含浸した後、冷間塑性加工を施すことを
特徴とする鉄系集電摺動材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5737289A JPH02236204A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 鉄系集電摺動材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5737289A JPH02236204A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 鉄系集電摺動材料の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02236204A true JPH02236204A (ja) | 1990-09-19 |
Family
ID=13053762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5737289A Pending JPH02236204A (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 鉄系集電摺動材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02236204A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8712481B2 (en) | 2006-03-15 | 2014-04-29 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Electric power supply system and electric power supply system for motor vehicle |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP5737289A patent/JPH02236204A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8712481B2 (en) | 2006-03-15 | 2014-04-29 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | Electric power supply system and electric power supply system for motor vehicle |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4194910A (en) | Sintered P/M products containing pre-alloyed titanium carbide additives | |
EP2647858A2 (en) | Sintered bearing and preparation method thereof | |
EP1850990A2 (en) | Copper-based alloys and their use for infiltration of powder metal parts | |
CN108531778B (zh) | 一种镍基自润滑复合材料及其制备方法 | |
JPH02236204A (ja) | 鉄系集電摺動材料の製造方法 | |
EP0011981B1 (en) | Method of manufacturing powder compacts | |
JP4008597B2 (ja) | アルミニウム基複合材およびその製造方法 | |
JP2002348601A (ja) | 粉末冶金法及び焼結金属体 | |
JPH0470380B2 (ja) | ||
JPS6250445A (ja) | Fe基焼結材料製電気車のパンタグラフすり板材 | |
JPH10195556A (ja) | 電気接点材料の製造方法 | |
Chang et al. | Novel method for preparation of silver-tin oxide electrical contacts | |
JP3225642B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた鉛含浸Fe基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 | |
JP2605866B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた複合化合物分散型Cu―Zn―A▲l▼系焼結合金の製造法 | |
Zapf | The Pressing and Sintering Properties of Iron Powders | |
JP2567960B2 (ja) | 集電摺動用鉄系耐摩焼結合金の製造法 | |
Judge | Corrosion behaviour of Alumix 123 P/M alloy and AA2014-T6 in 3.5 wt% NaCl | |
JP2916038B2 (ja) | 炭素系集電摺動材料の製造方法 | |
JPS58217653A (ja) | 集電子用鋳造合金 | |
JPH07170604A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた鉛含浸Cu基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 | |
JPS64450B2 (ja) | ||
JPH07170605A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた鉛含浸Cu基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 | |
JPS5839216B2 (ja) | 炭素繊維を配合した集電用すり板 | |
JPH0874009A (ja) | 耐摩耗性に優れた鉛含浸Fe基焼結合金製の集電用パンタグラフすり板材 | |
JPH07138615A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたPb含浸Fe基焼結合金製電気車のパンタグラフすり板材 |