JPH02232317A - 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
- Publication number
- JPH02232317A JPH02232317A JP5295989A JP5295989A JPH02232317A JP H02232317 A JPH02232317 A JP H02232317A JP 5295989 A JP5295989 A JP 5295989A JP 5295989 A JP5295989 A JP 5295989A JP H02232317 A JPH02232317 A JP H02232317A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- thin
- less
- annealing
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 238000005266 casting Methods 0.000 title abstract description 15
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 14
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄
板の製造方法に関する。
板の製造方法に関する。
［従来の技術コ
ステンレス鋼薄板は、例えば特開昭５５−９７４３０号
公報に開示さわているように、連続鋳造プロセスによっ
て得られた、厚さ２００ｉｍ ｍ後の鋳片を、直接粗圧
延するか、或は１２００℃程度の温度に加熱した後、熱
間圧延して熱延板とし、これをベル型の焼鈍炉により熱
延板焼鈍を施し・て、冷間圧延、仕上げ焼鈍を施して製
品とされている。
公報に開示さわているように、連続鋳造プロセスによっ
て得られた、厚さ２００ｉｍ ｍ後の鋳片を、直接粗圧
延するか、或は１２００℃程度の温度に加熱した後、熱
間圧延して熱延板とし、これをベル型の焼鈍炉により熱
延板焼鈍を施し・て、冷間圧延、仕上げ焼鈍を施して製
品とされている。
しかし、このようにして製造されたＣｒ系ステンレス鋼
冷延鋼板はプレス加工などの成形加工が施されると、圧
延方向と平行にリジングと呼称される表面凹凸が生じる
。この現象は鋳片の凝固組織、すなわち粗大な柱状晶に
起因すると考えられ、これを防止する方法として，成分
組成、鋳造温度、電磁攪拌などの手段により凝固組織を
改善したり，或は熱間圧延条件や熱ＩＡ理条件を制御す
るなどの方法が用いうわてきた。
冷延鋼板はプレス加工などの成形加工が施されると、圧
延方向と平行にリジングと呼称される表面凹凸が生じる
。この現象は鋳片の凝固組織、すなわち粗大な柱状晶に
起因すると考えられ、これを防止する方法として，成分
組成、鋳造温度、電磁攪拌などの手段により凝固組織を
改善したり，或は熱間圧延条件や熱ＩＡ理条件を制御す
るなどの方法が用いうわてきた。
たとえば、特開昭５８−３２５６８号公報では、鋳造工
程において凝固殻の成長速度を０．８ｍｔｎ７ｓｅｃ以
上に保持しつつ凝固を完了させる方法が提案されている
。
程において凝固殻の成長速度を０．８ｍｔｎ７ｓｅｃ以
上に保持しつつ凝固を完了させる方法が提案されている
。
一方，鋳造板厚を薄手化することにより凝固組織を細粒
化し、航配りジングの発生を防止する方法が提案されて
いる。たとえば、特開昭８２−５４０１７号公報では、
板厚を３０ｍｍもしくは１０ｍｍ以下に鋳造した後、所
定の冷却あるいは加工、熱処理をＳｂすことにより、｛
：ｒ系ステンレス鋼のりジング特付を向上させることか
稈案さ４ている。
化し、航配りジングの発生を防止する方法が提案されて
いる。たとえば、特開昭８２−５４０１７号公報では、
板厚を３０ｍｍもしくは１０ｍｍ以下に鋳造した後、所
定の冷却あるいは加工、熱処理をＳｂすことにより、｛
：ｒ系ステンレス鋼のりジング特付を向上させることか
稈案さ４ている。
また、特開昭６２−１７６６４９号公報では、単ロール
、双ロール法を用いて板厚を５１ＩＩｍ以下に鋳造した
後、焼鈍、冷延及び焼鈍を施すことにより、ロービング
のないフエライト系ステンレス鋼を製造する方法か提案
されている。
、双ロール法を用いて板厚を５１ＩＩｍ以下に鋳造した
後、焼鈍、冷延及び焼鈍を施すことにより、ロービング
のないフエライト系ステンレス鋼を製造する方法か提案
されている。
［発明が解決しようとする課題］
従来の技術では、連続鋳造によって鋳片を作る際に冷却
速度が遅いために．柱状晶ならびに等軸晶の粗大化を十
分に抑制することができず、かかる板厚２ＱＯｆｆｉｍ
程度の鋳片を用いた場合リジングの発生を抑制すること
は困難であった。
速度が遅いために．柱状晶ならびに等軸晶の粗大化を十
分に抑制することができず、かかる板厚２ＱＯｆｆｉｍ
程度の鋳片を用いた場合リジングの発生を抑制すること
は困難であった。
一方、鋳片を薄手化してリジングを抑制する方法は．単
に板厚を薄くするだけでは、圧減比が低下するために凝
固組織の破壊が困難になり、かえってリジング特性は劣
化する。
に板厚を薄くするだけでは、圧減比が低下するために凝
固組織の破壊が困難になり、かえってリジング特性は劣
化する。
本発明は、薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板
の製造に際し、上述した従来の方法の問題点を解決し、
加工性の優れたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法を提
供することを目的とするものである。
の製造に際し、上述した従来の方法の問題点を解決し、
加工性の優れたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法を提
供することを目的とするものである。
［課題を解決するための千段コ
この目的を達成するための本発明は、
１．重量％で
Ｃ『：８〜３０９＆
Ｃ ： ０．００１ 〜０，５ｔＳｉ ： ５．
Ｈ以下 Ｍｎ ： ５．Ｈ以下 Ａ交：０。００１〜０．５ｔ Ｎ ： ０．００１〜０．５ｔ を主成分とし、残部は実質的にＦｅからなる合金溶濶を
厚さ１０ｍｍ以下に鋳造した銅帯を、γ相析出温度域内
でｌ５ｔ以上の圧延加工を施した後に，冷間圧延、焼鈍
を行うことを特徴とするＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造
方法。
Ｈ以下 Ｍｎ ： ５．Ｈ以下 Ａ交：０。００１〜０．５ｔ Ｎ ： ０．００１〜０．５ｔ を主成分とし、残部は実質的にＦｅからなる合金溶濶を
厚さ１０ｍｍ以下に鋳造した銅帯を、γ相析出温度域内
でｌ５ｔ以上の圧延加工を施した後に，冷間圧延、焼鈍
を行うことを特徴とするＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造
方法。
２，重量％で
Ｃｒ：８〜３０零
Ｃ ： ０．００１〜０．５９６
Ｓｉ ： ５．Ｈ以下
Ｍｎ ＋ ５．０９６以下
Ａ党＋ ０．００１ 〜０．５ｔ
Ｎ ： ０．００Ｉ 〜０．５零を主成分とし、
残部は実質的にＦｅからなる合金溶鋼を１５さＩ Ｏｎ
ｍ以下に鋳造した銅帯を、γ相析出温度域内で１０！ｌ
ｌｉ以上の圧延加工を施す過程と、次いで当該温度域で
３秒以上６０分以下の保定を施す過程を任し、その後冷
間圧延、焼鈍を行うことを特徴とするＣｒ系ステンレス
鋼薄板の製造方法。
残部は実質的にＦｅからなる合金溶鋼を１５さＩ Ｏｎ
ｍ以下に鋳造した銅帯を、γ相析出温度域内で１０！ｌ
ｌｉ以上の圧延加工を施す過程と、次いで当該温度域で
３秒以上６０分以下の保定を施す過程を任し、その後冷
間圧延、焼鈍を行うことを特徴とするＣｒ系ステンレス
鋼薄板の製造方法。
である。
すなわち、本発明は薄肉鋳片鋳造に際し、板厚を１０｝
以下に鋳造した後、フエライトーオースデナイトニ相域
において圧延加工あるいは圧延加工及び保定を行うこと
によりγ相を十分析出させた銅帯に、冷間圧延、仕上げ
焼鈍を施すことを特徴とする薄肉鋳造法を用いたＣｒ系
ステンレス鋼薄板の製造方法である。
以下に鋳造した後、フエライトーオースデナイトニ相域
において圧延加工あるいは圧延加工及び保定を行うこと
によりγ相を十分析出させた銅帯に、冷間圧延、仕上げ
焼鈍を施すことを特徴とする薄肉鋳造法を用いたＣｒ系
ステンレス鋼薄板の製造方法である。
［発明の詳細］
以下本発明を詳細に説明する。
本発明の目的は、薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス
鋼薄板の製造方法を提供することにあるが、従来の連続
鋳造法によるＣｒ系スデンレス鋼薄板の製造においては
、連続鋳造によって鋳片を作る際に冷却速度か近いため
に、柱状晶ならびに等軸晶の粗大化を十分に抑制するこ
とができず、かかる板ＪＪ２００ｍｍ程度の鋳片を用い
た場合リジングの発生を抑制することは困難であった。
鋼薄板の製造方法を提供することにあるが、従来の連続
鋳造法によるＣｒ系スデンレス鋼薄板の製造においては
、連続鋳造によって鋳片を作る際に冷却速度か近いため
に、柱状晶ならびに等軸晶の粗大化を十分に抑制するこ
とができず、かかる板ＪＪ２００ｍｍ程度の鋳片を用い
た場合リジングの発生を抑制することは困難であった。
一方、鋳片を薄手化してリジングを抑制する方法は，単
に板厚に藩くするだけでは、圧減比が低下するために凝
固組織の破壊が困難になり、かえってリジング特性は劣
化した。
に板厚に藩くするだけでは、圧減比が低下するために凝
固組織の破壊が困難になり、かえってリジング特性は劣
化した。
本発明の発明者等は、薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステン
レス鋼薄板の製造方法について研究を重ねた結果、Ｃｒ
系ステンレス鋼薄板のりジング特性の改善のためには、
成品板のコロニー（近似した方位を有する結晶粒の集団
）のサイズを小さくかつランダムに分散させ、結晶粒径
も比較的小さくすることが必要であり、そのためには板
厚をｌ Ｏｍｍ以下に鋳造した鋳片を、γ相析出温度域
において１５ｔ以上の熱間圧延を行うか、或は１０ｔ以
上の圧延加工を行った後に更に上記温度域で３秒以上６
０分以下の保定を行って粒界及び粒内に十分にγ相を析
出させることが必要であることを見い出した。
レス鋼薄板の製造方法について研究を重ねた結果、Ｃｒ
系ステンレス鋼薄板のりジング特性の改善のためには、
成品板のコロニー（近似した方位を有する結晶粒の集団
）のサイズを小さくかつランダムに分散させ、結晶粒径
も比較的小さくすることが必要であり、そのためには板
厚をｌ Ｏｍｍ以下に鋳造した鋳片を、γ相析出温度域
において１５ｔ以上の熱間圧延を行うか、或は１０ｔ以
上の圧延加工を行った後に更に上記温度域で３秒以上６
０分以下の保定を行って粒界及び粒内に十分にγ相を析
出させることが必要であることを見い出した。
すなわち、薄肉鋳造プロセスにおいては、熱間圧延時に
大きな圧減比を取れないために、再結晶による凝固組織
の破壊が充分に行われずリジング特性が悪い。そこで冷
間圧延の前に充分に粒界及びにγ相を析出させることに
より、成品板のりジング特性を向上させようというもの
である。
大きな圧減比を取れないために、再結晶による凝固組織
の破壊が充分に行われずリジング特性が悪い。そこで冷
間圧延の前に充分に粒界及びにγ相を析出させることに
より、成品板のりジング特性を向上させようというもの
である。
鋳片厚さを、ＩＯｍｎ以丁とすることにより凝固紹織を
比較的細粒化することができるが、鋳片厚さがＩ Ｏｍ
ｍを超えると凝固組織が粗大化するために，鋳片厚は１
０ｍＯｌ以下が望ましい。鋳造板厚は、希望する成品板
厚と必要な熱間圧延率及び冷間圧延率から決定されるべ
きである。また保定を行わない場合の熱延率を１５１以
上としたのは、それ以下の熱延率では充分な析出が起こ
らないためであり、保定を行う場合にはＪｏｔ以上の熱
間圧延でよい。
比較的細粒化することができるが、鋳片厚さがＩ Ｏｍ
ｍを超えると凝固組織が粗大化するために，鋳片厚は１
０ｍＯｌ以下が望ましい。鋳造板厚は、希望する成品板
厚と必要な熱間圧延率及び冷間圧延率から決定されるべ
きである。また保定を行わない場合の熱延率を１５１以
上としたのは、それ以下の熱延率では充分な析出が起こ
らないためであり、保定を行う場合にはＪｏｔ以上の熱
間圧延でよい。
熱延後の保定時間は熱延率によって決まり、熱延率が低
いほど長時間の保定か必要となる。しかし保定時間が６
０分を超えるとその効果が飽和し、また粒成長か起こり
粒が粗大化するため保定時間を６０分以下とした。
いほど長時間の保定か必要となる。しかし保定時間が６
０分を超えるとその効果が飽和し、また粒成長か起こり
粒が粗大化するため保定時間を６０分以下とした。
このようにして粒界及び粒内にγ相が析出した状態でＧ
ｒ系ステンレス鋼が冷却されると、γ相は硬い相として
α相中に残存する．冷却時にこの硬い相が粒界のみなら
ず粒内にも存在すると、焼鈍再結晶時に組織がランダム
化されリジング特性は向トする。
ｒ系ステンレス鋼が冷却されると、γ相は硬い相として
α相中に残存する．冷却時にこの硬い相が粒界のみなら
ず粒内にも存在すると、焼鈍再結晶時に組織がランダム
化されリジング特性は向トする。
次に木発明の出発材の成分限定理由について説明する。
Ｃ『を８ｔ以１ユとしたのは、これ未満のＣｒ量では耐
食性が劣るためである。Ｃｒの添加１が増すほど耐食性
は向上するが３０％を超えると効果が少なく，かつ冷延
性も劣化し、経済性を考慮するとこわ以１−のＣｒ量は
好ましくないので３０ｔを上限とした。
食性が劣るためである。Ｃｒの添加１が増すほど耐食性
は向上するが３０％を超えると効果が少なく，かつ冷延
性も劣化し、経済性を考慮するとこわ以１−のＣｒ量は
好ましくないので３０ｔを上限とした。
Ｓ１は脱酸材として必要であるが、５．ロｔを超えて添
加すると熱間加工性を著しく阻害するので、５，Ｏｔ以
下とした。
加すると熱間加工性を著しく阻害するので、５，Ｏｔ以
下とした。
Ｍｎは脱流、脱酸材として必要であるが、５．０９６を
超えて添加してもその効果が飽和して経済的でないので
、５．０ｔ以下とした。
超えて添加してもその効果が飽和して経済的でないので
、５．０ｔ以下とした。
Ｃを０．００１％以上としたのは、これ未満のＣｌの出
発材を溶製することは、通常の方法では困難なので、０
．００１９６以ととした．Ｃは添加量が多いほどリジン
グ特性が向上するが、０．５ｔを超えて添加すると冷延
性やｒ値が劣化するので上限を０．５ｔとした。
発材を溶製することは、通常の方法では困難なので、０
．００１９６以ととした．Ｃは添加量が多いほどリジン
グ特性が向上するが、０．５ｔを超えて添加すると冷延
性やｒ値が劣化するので上限を０．５ｔとした。
八党は添加量が多いほどｒ値が向トするが、０．５！６
を超えて添加しても効果は飽和し、経済的でないので上
限を０．５ｔとしたもので、下限を０．００！％とした
のは、これ未満のＡｉｌｌでは０２が著しく増し、好ま
しくないので１限をＯ．ＯＯ１’４としたものである。
を超えて添加しても効果は飽和し、経済的でないので上
限を０．５ｔとしたもので、下限を０．００！％とした
のは、これ未満のＡｉｌｌでは０２が著しく増し、好ま
しくないので１限をＯ．ＯＯ１’４としたものである。
Ｎは添加量が多いほどリジング特性が向上ずるか、０．
５％を超えて添加するとブリスター等が発生するので上
限を０．５ｔとしたものであり、下限を０．００１９６
としたのは、Ｎの添加量が少ないほどｒ値が向上して好
ましいが、０．００１％ｉ未満は通常の方式では溶製で
きないので、０．００１９６と下限としたものである。
５％を超えて添加するとブリスター等が発生するので上
限を０．５ｔとしたものであり、下限を０．００１９６
としたのは、Ｎの添加量が少ないほどｒ値が向上して好
ましいが、０．００１％ｉ未満は通常の方式では溶製で
きないので、０．００１９６と下限としたものである。
次に本発明の実施例について説明する。
［実施例コ
（実施例１）
第１表に示す成分のＣｒ系ステンレス鋼を銅製双ロール
を用いて板厚３■に鋳造した薄肉鋳片を、１１５０℃で
熱間圧延を行フた後空冷するか，または熱間圧延後、直
ちに均熱炉に装入して１１５０℃で保定を行った。得ら
れた熱延板を酸洗、ａＯＸ冷延及び８７５℃ｘ１分の焼
鈍を行った後、引張り、ｒ値及びリジング試験を行った
。熱延条件を第２表に示す。
を用いて板厚３■に鋳造した薄肉鋳片を、１１５０℃で
熱間圧延を行フた後空冷するか，または熱間圧延後、直
ちに均熱炉に装入して１１５０℃で保定を行った。得ら
れた熱延板を酸洗、ａＯＸ冷延及び８７５℃ｘ１分の焼
鈍を行った後、引張り、ｒ値及びリジング試験を行った
。熱延条件を第２表に示す。
第３表に試験結果を示す。本発明鋼であるＡ〜Ｃ鋼は優
れた引張り、ｒ値及びリジング特性を示したが、熱間圧
延を行わなかったＤ鋼ではりジング特性は悪く、またγ
相析出温度域以下で圧延したＥ鋼ではＤ鋼に比べ延性及
びｒ値は向上したものの、リジング特性が悪かった。
れた引張り、ｒ値及びリジング特性を示したが、熱間圧
延を行わなかったＤ鋼ではりジング特性は悪く、またγ
相析出温度域以下で圧延したＥ鋼ではＤ鋼に比べ延性及
びｒ値は向上したものの、リジング特性が悪かった。
（実施例２）
第４表に示す成分のＣｒ系ステンレス鋼を鋳鉄製鋳型を
用いて板Ｊ＄４〜Ｉ Ｏｍｍの範囲に鋳造した薄肉鋳片
を、１１５０℃で熱間圧延を行った後、直ちに均熱炉に
装入して１１５０℃で保定を行フだ。得られた熱延板を
酸洗、８０ｔ冷延及び８７５℃×１分の焼鈍を行った後
、引張り、ｒ値及びリジング試験を行った。熱延条件を
第５表に示す。
用いて板Ｊ＄４〜Ｉ Ｏｍｍの範囲に鋳造した薄肉鋳片
を、１１５０℃で熱間圧延を行った後、直ちに均熱炉に
装入して１１５０℃で保定を行フだ。得られた熱延板を
酸洗、８０ｔ冷延及び８７５℃×１分の焼鈍を行った後
、引張り、ｒ値及びリジング試験を行った。熱延条件を
第５表に示す。
第６表に試験結果を示す。本発明鋼であるＦ〜ＨｔＩ４
は優れた引張り、ｒ値及びリジング特性を示したが、γ
相析出温度域以下で圧延したＩ，Ｊ鋼ではりジング特性
が悪かった。
は優れた引張り、ｒ値及びリジング特性を示したが、γ
相析出温度域以下で圧延したＩ，Ｊ鋼ではりジング特性
が悪かった。
〔発明の効果］
以上詳述した通り、本発明によれば、引張り特性、リジ
ング特性、深絞り性の良好なＣｒ系ステンレス鋼薄板を
、薄肉鋳造法を用いて極めて容易に低コス１・で製造す
ることでき、その工業的な効果は大きい。
ング特性、深絞り性の良好なＣｒ系ステンレス鋼薄板を
、薄肉鋳造法を用いて極めて容易に低コス１・で製造す
ることでき、その工業的な効果は大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃｒ：８〜３０％ Ｃ：０．００１〜０．５％ Ｓｉ：５．０％以下 Ｍｎ：５．０％以下 Ａｌ：０．００１〜０．５％ Ｎ：０．００１〜０．５％ を主成分とし、残部は実質的にＦｅからなる合金溶鋼を
厚さ１０ｍｍ以下に鋳造した鋼帯を、γ相析出温度域内
で１５％以上の圧延加工を施した後に、冷間圧延、焼鈍
を行うことを特徴とするＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造
方法。 ２、重量％で Ｃｒ：８〜３０％ Ｃ：０．００１〜０．５％ Ｓｉ：５．０％以下 Ｍｎ：５．０％以下 Ａｌ：０．００１〜０．５％ Ｎ：０．００１〜０．５％ を主成分とし、残部は実質的にＦｅからなる合金溶鋼を
厚さ１０ｍｍ以下に鋳造した鋼帯を、γ相析出温度域内
で１０％以上の圧延加工を施す過程と、次いで当該温度
域で３秒以上６０分以下の保定を施す過程を有し、その
後冷間圧延、焼鈍を行うことを特徴とするＣｒ系ステン
レス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295989A JPH02232317A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5295989A JPH02232317A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02232317A true JPH02232317A (ja) | 1990-09-14 |
Family
ID=12929429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5295989A Pending JPH02232317A (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02232317A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5492575A (en) * | 1993-01-28 | 1996-02-20 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thin strip of Cr-stainless steel having high toughness |
-
1989
- 1989-03-07 JP JP5295989A patent/JPH02232317A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5492575A (en) * | 1993-01-28 | 1996-02-20 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thin strip of Cr-stainless steel having high toughness |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4715905A (en) | Method of producting thin sheet of high Si-Fe alloy | |
| JP3160281B2 (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS5959827A (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0730406B2 (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| JP2863541B2 (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2512650B2 (ja) | 材質と表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02166233A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02232317A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS63143225A (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2815603B2 (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS63176427A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS63179020A (ja) | 強度・靭性に優れ、板厚方向の断面硬度の差が小さい鋼板の製造法 | |
| JPH0788534B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP3474586B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09122839A (ja) | 薄帯鋼板の製造方法 | |
| JPH03138317A (ja) | 高級無方向性電磁鋼板用熱延板の製造方法 | |
| JPH0730407B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS6360812B2 (ja) | ||
| JPS6311619A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS6346130B2 (ja) | ||
| JPH04293755A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁性合金の製造方法 | |
| JPS6254017A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPS6179723A (ja) | 磁気特性の優れた高珪素鋼帯の製造方法 | |
| JPH01177322A (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02267225A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |