JPH02169637A - 制振材 - Google Patents
制振材Info
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- JPH02169637A JPH02169637A JP32294888A JP32294888A JPH02169637A JP H02169637 A JPH02169637 A JP H02169637A JP 32294888 A JP32294888 A JP 32294888A JP 32294888 A JP32294888 A JP 32294888A JP H02169637 A JPH02169637 A JP H02169637A
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は制振材に係わり、特に、損失係数・ヤング率が
共に大きく、軽惜で制振性能が高い制振材に関する。
共に大きく、軽惜で制振性能が高い制振材に関する。
［従来の技術および発明が解決すべき課題］制振材は、
板に機械的加振力が入り板が振動している場合、その振
動エネルギーを熱エネルギー等の他の形態に変換して消
費し、板が振動しなくなる作用をするものであり、精密
機器のような振動をきらう機器・装置類を床振動から保
護し、振動している板からの騒音の発生を制御し、振動
部分の機械的疲労破壊を防ぐ等の目的で使用されている
。一般に大きな制振効果を得るためには、制振材の損失
係数・ヤング率が共に大きく、被制振体に対し制振材の
厚さが厚いものが、制振効果も大きいことが知られてい
る。しかし、厚さをある程度以上増加させても損失係数
値は飽和してしまうため、制振材の制振効果の判定には
損失係数とヤング率の積が重要である。
板に機械的加振力が入り板が振動している場合、その振
動エネルギーを熱エネルギー等の他の形態に変換して消
費し、板が振動しなくなる作用をするものであり、精密
機器のような振動をきらう機器・装置類を床振動から保
護し、振動している板からの騒音の発生を制御し、振動
部分の機械的疲労破壊を防ぐ等の目的で使用されている
。一般に大きな制振効果を得るためには、制振材の損失
係数・ヤング率が共に大きく、被制振体に対し制振材の
厚さが厚いものが、制振効果も大きいことが知られてい
る。しかし、厚さをある程度以上増加させても損失係数
値は飽和してしまうため、制振材の制振効果の判定には
損失係数とヤング率の積が重要である。
ところで、図に示すように、樹脂の損失係数は、ヤング
率が低下し始めるガラス転移温度付近で最大となり、そ
れ以下の温度では損失係数は非常に小さくなる。そのた
め、制振材に用いる樹脂としては、常温付近にガラス転
移温度を有するものでなければならない。
率が低下し始めるガラス転移温度付近で最大となり、そ
れ以下の温度では損失係数は非常に小さくなる。そのた
め、制振材に用いる樹脂としては、常温付近にガラス転
移温度を有するものでなければならない。
樹脂の損失係数を損わず、ヤング率を大きくする方法と
して、多量の粒子状鉄酸化物を配合する方法がある（特
開昭５９−１２２５２６号公報、特開昭５９−１９１７
１３号公報）。しかし、この方法では多量の鉄酸化物を
配合するため、制振材の比重が大になり、制振効果は向
上するが、制振材そのものの重量が増して、船舶や自動
車等の機械振動を取るための使用には適さず、これらの
用途には軽量で制振性能が高い制振材が望まれていた。
して、多量の粒子状鉄酸化物を配合する方法がある（特
開昭５９−１２２５２６号公報、特開昭５９−１９１７
１３号公報）。しかし、この方法では多量の鉄酸化物を
配合するため、制振材の比重が大になり、制振効果は向
上するが、制振材そのものの重量が増して、船舶や自動
車等の機械振動を取るための使用には適さず、これらの
用途には軽量で制振性能が高い制振材が望まれていた。
［発明の目的］
本発明は上記の点を解決するために成されたもので、損
失係数・ヤング率が共に大きく、軽量で制振性能が高い
制振材を提供することを目的とする。
失係数・ヤング率が共に大きく、軽量で制振性能が高い
制振材を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
上記の目的を達成するために、本発明にょる制振材は、
ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０’Ｃである熱可塑性樹
脂または熱硬化性樹脂１００重量部に対し、鱗片状充填
剤２０から１５０重量部、モース硬度が６以上の粒子状
充填剤２０から５００重量部を混合して成形硬化させて
成る。
ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０’Ｃである熱可塑性樹
脂または熱硬化性樹脂１００重量部に対し、鱗片状充填
剤２０から１５０重量部、モース硬度が６以上の粒子状
充填剤２０から５００重量部を混合して成形硬化させて
成る。
［実施例］
以下に、本発明による制振材の好ましい実施例を詳述す
る。
る。
本発明による制振材では、常温付近で大きな損失係数得
るため、熱可塑性樹脂として、ＰＶｃ（ポリ塩化ビニル
） 、ＥＶＡ （エチレン−酢酸ビニル共重合体）、熱
可塑性ポリエステル樹脂、熱硬化性樹脂として、エポキ
シ樹脂、熱硬化性ポリエステル樹脂等が使用される。よ
り損失係数を高めるため、鱗片状充填剤として、鱗片状
グラフフィト、マイカ、タルク、アルミフレーク等が好
適である。ヤング率を高めるため、モース硬度が６以上
の粒子状充填剤として、石英粉（モース硬度６〜７）、
酸化ジルコニウム（モース硬度７〜８）、アルミナ（モ
ース硬度９）、窒化ケイ素（モース硬度９）等が好適で
ある。
るため、熱可塑性樹脂として、ＰＶｃ（ポリ塩化ビニル
） 、ＥＶＡ （エチレン−酢酸ビニル共重合体）、熱
可塑性ポリエステル樹脂、熱硬化性樹脂として、エポキ
シ樹脂、熱硬化性ポリエステル樹脂等が使用される。よ
り損失係数を高めるため、鱗片状充填剤として、鱗片状
グラフフィト、マイカ、タルク、アルミフレーク等が好
適である。ヤング率を高めるため、モース硬度が６以上
の粒子状充填剤として、石英粉（モース硬度６〜７）、
酸化ジルコニウム（モース硬度７〜８）、アルミナ（モ
ース硬度９）、窒化ケイ素（モース硬度９）等が好適で
ある。
熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂は、単独樹脂でもよい
が、より高いガラス転移温度を有する樹脂に可塑剤を添
加してガラス転移温度を下げてもよく、また、制振効果
を期待する温度条件に合せて、上記以外のガラス転移温
度のものを用いることも可能である。
が、より高いガラス転移温度を有する樹脂に可塑剤を添
加してガラス転移温度を下げてもよく、また、制振効果
を期待する温度条件に合せて、上記以外のガラス転移温
度のものを用いることも可能である。
上記ガラス転移温度が０℃から６０′Ｃである熱可塑性
樹脂または熱硬化性樹脂を１００重量部と、上記鱗片状
充填剤を２０から１５０重景１と、上記モース硬度が６
以上の粒子状充填剤を２０から５００重量部とを混合し
て成形硬化させて制振材を得る。
樹脂または熱硬化性樹脂を１００重量部と、上記鱗片状
充填剤を２０から１５０重景１と、上記モース硬度が６
以上の粒子状充填剤を２０から５００重量部とを混合し
て成形硬化させて制振材を得る。
必要に応じ、難燃剤、着色剤、脱泡剤、増粘剤等を添加
することができる。
することができる。
本発明による制振材を１６止厚さとし、鋼板９順に貼付
した制振材の損失係数測定の結果は以下の表の通りであ
った。
した制振材の損失係数測定の結果は以下の表の通りであ
った。
以下余白
この表から明らかなように、ガラス転移温度がＯ″Ｃか
ら６０″Ｃである熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０
０重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（、ｔ”１Ｊ７Ｅ
ビ）４０）に対し、鱗片状充填剤として、鱗片状グラフ
ァイトまたはマイカを２０〜１５０重量部を含み、ヤン
グ率を高めるため、モース硬度が６以上の粒子状充填剤
として、アルミナまたは石英粉（モース硬度６〜７）を
２０〜５００重量部を含む実施例１．２．３．４は損失
係数が００１４〜０，１７と高い値を示した。ところが
、ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０“Ｃである熱可塑性
樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６
０、硬化剤Ｃ＊’ ９７ミ）’ ） ４０ ）に対し、
鱗片状充填剤として、鱗片状グラファイトを１００重量
部を含み、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上
の粒子状充填剤を含まない比較例１、および、ガラス転
移温度がＯ″Ｃから６０℃である熱可塑性樹脂または熱
硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（
本°リアミビ）４０）に対し、鱗片状充填剤として、鱗
片状グラファイトを５０重量部を含み、ヤング率を高め
るためのモース硬度が６以上の粒子状充填剤を含まず、
クレー５０重量部を含む比較例２、あるいは、ガラス転
移温度がＯ′Ｃから６０℃である熱可塑性樹脂まｈは熱
硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（
本”ｌＪ７ミ）”）４０）に対し、鱗片状充填剤を含ま
ず、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上の粒子
状充填剤を５０重量部、クレー５０重量部を含む比較例
３、および、ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０″Ｃであ
る熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部（エポ
キシ樹脂６０゜硬化剤（ネ°リアミ）”）４０）に対し
、鱗片状充填剤として、鱗片状グラファイトを１０重量
部、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上の粒子
状充填剤を１０重量部と少量ずつ含む比較例４は損失係
数が０．０３〜０．１０と低い値であった。
ら６０″Ｃである熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１０
０重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（、ｔ”１Ｊ７Ｅ
ビ）４０）に対し、鱗片状充填剤として、鱗片状グラフ
ァイトまたはマイカを２０〜１５０重量部を含み、ヤン
グ率を高めるため、モース硬度が６以上の粒子状充填剤
として、アルミナまたは石英粉（モース硬度６〜７）を
２０〜５００重量部を含む実施例１．２．３．４は損失
係数が００１４〜０，１７と高い値を示した。ところが
、ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０“Ｃである熱可塑性
樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６
０、硬化剤Ｃ＊’ ９７ミ）’ ） ４０ ）に対し、
鱗片状充填剤として、鱗片状グラファイトを１００重量
部を含み、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上
の粒子状充填剤を含まない比較例１、および、ガラス転
移温度がＯ″Ｃから６０℃である熱可塑性樹脂または熱
硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（
本°リアミビ）４０）に対し、鱗片状充填剤として、鱗
片状グラファイトを５０重量部を含み、ヤング率を高め
るためのモース硬度が６以上の粒子状充填剤を含まず、
クレー５０重量部を含む比較例２、あるいは、ガラス転
移温度がＯ′Ｃから６０℃である熱可塑性樹脂まｈは熱
硬化性樹脂１００重量部（エポキシ樹脂６０、硬化剤（
本”ｌＪ７ミ）”）４０）に対し、鱗片状充填剤を含ま
ず、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上の粒子
状充填剤を５０重量部、クレー５０重量部を含む比較例
３、および、ガラス転移温度がＯ″Ｃから６０″Ｃであ
る熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部（エポ
キシ樹脂６０゜硬化剤（ネ°リアミ）”）４０）に対し
、鱗片状充填剤として、鱗片状グラファイトを１０重量
部、ヤング率を高めるためのモース硬度が６以上の粒子
状充填剤を１０重量部と少量ずつ含む比較例４は損失係
数が０．０３〜０．１０と低い値であった。
［発明の効果］
以上の実施例からも明らかなように、本発明の制振材は
、ガラス転移温度がＯ′Ｃから６０″Ｃである熱可塑性
樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部に対し、鱗片状充
填剤２０から１５０重量部、モース硬度が６以上の粒子
状充填剤２０から５００重量部を混合して成形硬化させ
て成るので、損失係数・ヤング率が共に大きく軽量で制
振性能が高い制振材が得られ、船舶や自動車等の機械振
動を除去するのに好適である。
、ガラス転移温度がＯ′Ｃから６０″Ｃである熱可塑性
樹脂または熱硬化性樹脂１００重量部に対し、鱗片状充
填剤２０から１５０重量部、モース硬度が６以上の粒子
状充填剤２０から５００重量部を混合して成形硬化させ
て成るので、損失係数・ヤング率が共に大きく軽量で制
振性能が高い制振材が得られ、船舶や自動車等の機械振
動を除去するのに好適である。
図面は制振材の状態とヤング率・損失係数の関係を示す
図である。 損失係数
図である。 損失係数
Claims (1)
- ガラス転移温度が０℃から６０℃である熱可塑性樹脂ま
たは熱硬化性樹脂１００重量部に対し、鱗片状充填剤２
０から１５０重量部、モース硬度が６以上の粒子状充填
剤２０から５００重量部を混合して成形硬化させて成る
ことを特徴とする制振材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32294888A JPH02169637A (ja) | 1988-12-21 | 1988-12-21 | 制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32294888A JPH02169637A (ja) | 1988-12-21 | 1988-12-21 | 制振材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02169637A true JPH02169637A (ja) | 1990-06-29 |
Family
ID=18149427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32294888A Pending JPH02169637A (ja) | 1988-12-21 | 1988-12-21 | 制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02169637A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19733742C1 (de) * | 1997-08-04 | 1999-02-04 | Siemens Ag | Verfahren zur Lärmminderung beim Betrieb einer Gradientenspule |
| WO2005050238A1 (en) * | 2003-11-24 | 2005-06-02 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Mri apparatus with means for noise reduction |
| US20100219381A1 (en) * | 2007-08-08 | 2010-09-02 | Lanxess Deutschland Gmbh | Thermally conductive and electrically insulating thermoplastic compounds |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61151227A (ja) * | 1984-12-24 | 1986-07-09 | Nippon Denki Kankyo Eng Kk | 制振材料 |
| JPH01204956A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-17 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 制振材用組成物および制振材 |
| JPH01271422A (ja) * | 1988-04-21 | 1989-10-30 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 制振材用組成物および制振材 |
-
1988
- 1988-12-21 JP JP32294888A patent/JPH02169637A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61151227A (ja) * | 1984-12-24 | 1986-07-09 | Nippon Denki Kankyo Eng Kk | 制振材料 |
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| JPH01271422A (ja) * | 1988-04-21 | 1989-10-30 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 制振材用組成物および制振材 |
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|---|---|---|---|---|
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| US7304477B2 (en) | 2003-11-24 | 2007-12-04 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | MRI apparatus with means for noise reduction |
| US20100219381A1 (en) * | 2007-08-08 | 2010-09-02 | Lanxess Deutschland Gmbh | Thermally conductive and electrically insulating thermoplastic compounds |
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