JPH02129327A - シエル鋳型造型用金型及びその製造方法 - Google Patents
シエル鋳型造型用金型及びその製造方法Info
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- JPH02129327A JPH02129327A JP28342688A JP28342688A JPH02129327A JP H02129327 A JPH02129327 A JP H02129327A JP 28342688 A JP28342688 A JP 28342688A JP 28342688 A JP28342688 A JP 28342688A JP H02129327 A JPH02129327 A JP H02129327A
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、シェル鋳型を製造するのに好適な金型及びそ
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
シェル鋳型造型用金型は、圧縮空気で供給され充填され
たシェル砂を焼成してシェル鋳型を造型する関係上、2
50〜350℃程度の温度に加熱して使用される。従来
のシェル鋳型造型用金型は鋳鉄や鋼で製作されているが
、これらの金型は熱伝導率が低いため、これらの金型を
使用すると次の(イ)〜(ニ)に示す問題点があった。
たシェル砂を焼成してシェル鋳型を造型する関係上、2
50〜350℃程度の温度に加熱して使用される。従来
のシェル鋳型造型用金型は鋳鉄や鋼で製作されているが
、これらの金型は熱伝導率が低いため、これらの金型を
使用すると次の(イ)〜(ニ)に示す問題点があった。
(イ)焼成造型されたシェル鋳型には焼むらが多く発生
する。
する。
(ロ)金型が熱歪を起こしシェル鋳型が変形する。
(ハ)金型を所定温度に加熱するのに多くのエネルギー
を要するとともに時間がかかる。
を要するとともに時間がかかる。
(ニ)シェル鋳型の生産性が低い。
上記の問題点を克服するため、特開昭61−27964
9号公報に記載の如く、ジルコニウムを添加した銅合金
を型材として提供した。この銅合金は熱伝導率が大きく
て容易に金型全体を所定温度にまで加熱できるうえに、
鋳型には焼むらがほとんど生じない。また、金型が熱歪
を起こさないのでシェル鋳型がほとんど変形せず、金型
全体を短時間で所定温度に加熱しうるため消費エネルギ
ーが節約できる。
9号公報に記載の如く、ジルコニウムを添加した銅合金
を型材として提供した。この銅合金は熱伝導率が大きく
て容易に金型全体を所定温度にまで加熱できるうえに、
鋳型には焼むらがほとんど生じない。また、金型が熱歪
を起こさないのでシェル鋳型がほとんど変形せず、金型
全体を短時間で所定温度に加熱しうるため消費エネルギ
ーが節約できる。
しかしながら、この銅合金製金型は、圧縮空気により供
給されるシェル砂により摩耗し易いという問題が生じて
いた。
給されるシェル砂により摩耗し易いという問題が生じて
いた。
本発明の目的は、上記問題を解決し、鋳鉄製金型と同等
の耐摩耗性を有する調合金製のシェル鋳型造型用金型を
提供することにある。
の耐摩耗性を有する調合金製のシェル鋳型造型用金型を
提供することにある。
本発明に係わるシェル鋳型造型用金型は、ジルコニウム
が0.01〜3重量%、シリコンが0.3〜0.8重量
%、ニッケルが1.4〜3.3重量%。
が0.01〜3重量%、シリコンが0.3〜0.8重量
%、ニッケルが1.4〜3.3重量%。
チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および不
可避的不純物からなるものである。
可避的不純物からなるものである。
また1本発明に係わるシェル鋳型造型用金型は。
ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコンが0.3
〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量%、チ
タンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および不可
避的不純物からなると共に、前記シリコンとニッケルと
が化合物Ni2Siを形成しているものである。
〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量%、チ
タンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および不可
避的不純物からなると共に、前記シリコンとニッケルと
が化合物Ni2Siを形成しているものである。
前記金型において、シリコンとニッケルの含有量の相対
割合は、Ni2Siを形成する割合であるのがよい。ま
た、Ni2Siを形成して残余のNiが存在すると、こ
のNiがCuに完全固溶して、その熱伝導性を低下させ
るため2SiベースでNiを少なめにするのが望ましい
。
割合は、Ni2Siを形成する割合であるのがよい。ま
た、Ni2Siを形成して残余のNiが存在すると、こ
のNiがCuに完全固溶して、その熱伝導性を低下させ
るため2SiベースでNiを少なめにするのが望ましい
。
また、本発明に係るシェル鋳型造型用金型の製造方法は
、ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコン力o
、 3〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量
%、チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅およ
び不可避的不純物からなる鋳造材又は熱間加工材を溶体
化処理した後に時効処理するものである。
、ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコン力o
、 3〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量
%、チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅およ
び不可避的不純物からなる鋳造材又は熱間加工材を溶体
化処理した後に時効処理するものである。
ジルコニウムを0.01〜3重量%含ませる理由は次の
とおりである。この銅合金に含まれるジルコニウムが0
.01%より少ないと繰返し熱疲労強度、クリープ強度
が高くならず、3%、より多くなるとZrO2が生成し
て鋳造性が悪くなり歩留りも悪くなるとともに、熱伝導
性も低下する。
とおりである。この銅合金に含まれるジルコニウムが0
.01%より少ないと繰返し熱疲労強度、クリープ強度
が高くならず、3%、より多くなるとZrO2が生成し
て鋳造性が悪くなり歩留りも悪くなるとともに、熱伝導
性も低下する。
従って、銅合金に含有されるジルコニウムはo、01〜
3.0重量%とする。好ましくは。
3.0重量%とする。好ましくは。
0.03〜1.0%がよい。
SiとNiは、Ni2Siの金属間化合物となり、銅に
対して高温から常温に至る固溶度の差が大きいために、
熱処理によって過飽和に固溶させ。
対して高温から常温に至る固溶度の差が大きいために、
熱処理によって過飽和に固溶させ。
析出によって硬さの向上が大幅に図れる。Siが0.3
重量%以下およびNiが1.4重量%以下では上記硬さ
向上が充分図れず、またSiが0.8重量%以上および
Niが3.3重量%以上では熱伝導性を低下させる。そ
こでSiは0.3〜0.8重量%、Niは1.4〜3.
3重量%とする。
重量%以下およびNiが1.4重量%以下では上記硬さ
向上が充分図れず、またSiが0.8重量%以上および
Niが3.3重量%以上では熱伝導性を低下させる。そ
こでSiは0.3〜0.8重量%、Niは1.4〜3.
3重量%とする。
Tiは結晶の微細化を図る上で有効であるため、0.0
05重量%以上加える。0.2重量%以上加えると熱伝
導性が低下するので、0.005〜0.2重量%とする
。
05重量%以上加える。0.2重量%以上加えると熱伝
導性が低下するので、0.005〜0.2重量%とする
。
次に、本発明に係わるシェル鋳型造型用金型の製造方法
は、先ず、上記銅合金の鋳造材または熱間加工材を大気
中または還元雰囲気中で900〜950℃で溶体化処理
する。次に430〜500℃で時効処理する。これによ
って、NiよSiが過飽和に固溶し、更に析出して硬さ
が向上する。
は、先ず、上記銅合金の鋳造材または熱間加工材を大気
中または還元雰囲気中で900〜950℃で溶体化処理
する。次に430〜500℃で時効処理する。これによ
って、NiよSiが過飽和に固溶し、更に析出して硬さ
が向上する。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例1
表1に示した材質で、縦400mm、横600mm、厚
さ100111mの金型を製作した。試料Nα1〜3が
本発明の金型でNα4,5は比較例である。表2に各金
型の硬さ(Hv)を示した。
さ100111mの金型を製作した。試料Nα1〜3が
本発明の金型でNα4,5は比較例である。表2に各金
型の硬さ(Hv)を示した。
表
表 2
表2の値から、本発明に係わる金型材(試料Nα1〜3
)は鋳鉄製金型(Nα4,5)と同等の硬さが得られる
ことが解る。特開昭61−279649号で提供したC
u−Zr合金では、その硬さは最大でも160であり、
本発明に係わる銅合金の方が硬さが向上できることが解
る。
)は鋳鉄製金型(Nα4,5)と同等の硬さが得られる
ことが解る。特開昭61−279649号で提供したC
u−Zr合金では、その硬さは最大でも160であり、
本発明に係わる銅合金の方が硬さが向上できることが解
る。
これらの金型をガスバーナーで背面から加熱し。
加熱時間(分)とその時点での金型温度(’C)を測定
した。その結果を第1図に示す。同図から所定温度(シ
ェル砂焼成温度)を320℃と仮定した場合、加熱時間
は従来の鉄系金型(試料Nα4゜5)では70〜80分
であるのに対し本発明による金型(試料Nα2)では約
35分であることがわかる。また金型温度と歪量の関係
を調査した結果を第2図に示す。同図より本発明による
金型(試料Ha 2 )では所定温度320℃に加熱し
ても歪量(h)はほとんどないことがわかる、更に上記
金型において(Na2と4)、その背面側をバーナーで
50℃から350℃に加熱したときの正面側の温度を表
3に示す。上記第1図、第2図及び表3より本発明合金
金型(NG2)では熱伝導性が低下せず従来のCu −
Z r合金と同等によいため、背面側と正面側の温度差
が非常に少なく、従って熱歪が少なくなることがわかる
。以上の結果をまとめると、本発明に係る金型では従来
の鋳鉄製の長所(高硬度)とCu−Zr合金製の長所(
良好な熱伝導性)の両方が得られ、両者の各短所が改善
されたものと言える。
した。その結果を第1図に示す。同図から所定温度(シ
ェル砂焼成温度)を320℃と仮定した場合、加熱時間
は従来の鉄系金型(試料Nα4゜5)では70〜80分
であるのに対し本発明による金型(試料Nα2)では約
35分であることがわかる。また金型温度と歪量の関係
を調査した結果を第2図に示す。同図より本発明による
金型(試料Ha 2 )では所定温度320℃に加熱し
ても歪量(h)はほとんどないことがわかる、更に上記
金型において(Na2と4)、その背面側をバーナーで
50℃から350℃に加熱したときの正面側の温度を表
3に示す。上記第1図、第2図及び表3より本発明合金
金型(NG2)では熱伝導性が低下せず従来のCu −
Z r合金と同等によいため、背面側と正面側の温度差
が非常に少なく、従って熱歪が少なくなることがわかる
。以上の結果をまとめると、本発明に係る金型では従来
の鋳鉄製の長所(高硬度)とCu−Zr合金製の長所(
良好な熱伝導性)の両方が得られ、両者の各短所が改善
されたものと言える。
表 3
実施例2
表1の材質(Nα1〜5)を用いて、−辺が10m+a
で長さが50mm+の金型で摩耗試験を行った。摩耗試
験に用いた装置を第3図に示す。試験条件は水に5重量
%の珪砂を配合した漂砂水槽2中で回転周速10m/s
eeで各金型の試験片3を電動機1により回転させ、1
0,34,56,133時間後に各金型の摩耗重量を測
定した。その結果を第4図に示す。摩耗量はNα1およ
び2材は普通鋳鉄とほぼ同じであり、&3は球状黒鉛鋳
鉄とほぼ同じである。従って、本発明に係わる金型材は
、銅合金であるが、その耐摩耗性は従来のCu−Zr合
金より優れ、鋳鉄製なみに向上できることが解る。
で長さが50mm+の金型で摩耗試験を行った。摩耗試
験に用いた装置を第3図に示す。試験条件は水に5重量
%の珪砂を配合した漂砂水槽2中で回転周速10m/s
eeで各金型の試験片3を電動機1により回転させ、1
0,34,56,133時間後に各金型の摩耗重量を測
定した。その結果を第4図に示す。摩耗量はNα1およ
び2材は普通鋳鉄とほぼ同じであり、&3は球状黒鉛鋳
鉄とほぼ同じである。従って、本発明に係わる金型材は
、銅合金であるが、その耐摩耗性は従来のCu−Zr合
金より優れ、鋳鉄製なみに向上できることが解る。
本発明に係わるシェル鋳型造型用金型によれば、熱伝導
性は従来のCu−Zr合金なみに維持でき、以って、シ
ェル鋳型の焼むらや熱歪を防止でき。
性は従来のCu−Zr合金なみに維持でき、以って、シ
ェル鋳型の焼むらや熱歪を防止でき。
更に、耐摩耗性は従来の鋳鉄製なみに向上でき、以って
、造型回数を大幅に向上することができる効果が得られ
る。
、造型回数を大幅に向上することができる効果が得られ
る。
また、本発明に係わるシェル鋳型造型用金型の製造方法
によれば、上記特性の優れた金型を容易に製造すること
ができる。
によれば、上記特性の優れた金型を容易に製造すること
ができる。
第1図はガスバーナで背面から熱した場合の加熱時間と
金型温度の関係を示す図、第2図は上記加熱実験での金
型温度と歪量の関係を示す図、第3図は摩耗試験装置の
部分断面図、第4図は上記試験結果を示す図である。
金型温度の関係を示す図、第2図は上記加熱実験での金
型温度と歪量の関係を示す図、第3図は摩耗試験装置の
部分断面図、第4図は上記試験結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコンが0
.3〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量%
、チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および
不可避的不純物からなることを特徴とするシェル鋳型造
型用金型。 2、ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコンが0
.3〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量%
、チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および
不可避的不純物からなると共に、前記シリコンとニッケ
ルとが化合物 Ni_2Siを形成していることを特徴とするシェル鋳
型造型用金型。 3、請求項1において、シリコンとニッケルの含有量の
相対割合は、Ni_2Siを形成する割合であるシェル
鋳型造型用金型。 4、ジルコニウムが0.01〜3重量%、シリコンが0
.3〜0.8重量%、ニッケルが1.4〜3.3重量%
、チタンが0.005〜0.2重量%、残りが銅および
不可避的不純物からなる鋳造材又は熱間加工材を溶体化
処理した後に時効処理することを特徴とするシェル鋳型
造型用金型の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63283426A JPH07103431B2 (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | シエル鋳型造型用金型及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63283426A JPH07103431B2 (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | シエル鋳型造型用金型及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02129327A true JPH02129327A (ja) | 1990-05-17 |
JPH07103431B2 JPH07103431B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17665377
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63283426A Expired - Lifetime JPH07103431B2 (ja) | 1988-11-09 | 1988-11-09 | シエル鋳型造型用金型及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07103431B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5206283A (en) * | 1989-04-14 | 1993-04-27 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Rubber composition for automobile tires |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01319642A (ja) * | 1988-06-14 | 1989-12-25 | Km Kabelmetall Ag | 時効硬化可能な銅合金の利用方法 |
-
1988
- 1988-11-09 JP JP63283426A patent/JPH07103431B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01319642A (ja) * | 1988-06-14 | 1989-12-25 | Km Kabelmetall Ag | 時効硬化可能な銅合金の利用方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5206283A (en) * | 1989-04-14 | 1993-04-27 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Rubber composition for automobile tires |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07103431B2 (ja) | 1995-11-08 |
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