JPH02119939A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- JPH02119939A JPH02119939A JP63273541A JP27354188A JPH02119939A JP H02119939 A JPH02119939 A JP H02119939A JP 63273541 A JP63273541 A JP 63273541A JP 27354188 A JP27354188 A JP 27354188A JP H02119939 A JPH02119939 A JP H02119939A
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、自動車排気ガスあるいは産業用、民生用の各
種燃焼０［気ガスの浄化用に用いる排気ガス浄化用触媒
に関するものである。
種燃焼０［気ガスの浄化用に用いる排気ガス浄化用触媒
に関するものである。
従来の技術
従来の排気ガス浄化用触媒は、特開昭５９−１０９２４
３号公報に開示されているように、コーディエライト、
アルミナ、ムライト等の耐火性セラミックから成るハニ
カム状基体に、ウォッシュコートと呼ばれるアルミナ等
から成る被覆層を形成して、比表面積を通常１０〜５０
ｍ２／ｇ に増大させ、前記被覆層に白金族の触媒金属
、例えば白金、ロジウム、パラジウム、ルテニウム等を
担持して調製していた。ここで被覆層を形成するには、
通常ハニカム状基体をスラリー状被覆物質に浸漬後送風
機等で余分なスラリー状被覆物質を飛散させ、付着した
被覆層を焼成していた。また予めスラリー状被覆物質中
に上記触媒金属を混合し、被覆層の形成と触媒金属の担
持とを同時に行う方法も用いられている。
３号公報に開示されているように、コーディエライト、
アルミナ、ムライト等の耐火性セラミックから成るハニ
カム状基体に、ウォッシュコートと呼ばれるアルミナ等
から成る被覆層を形成して、比表面積を通常１０〜５０
ｍ２／ｇ に増大させ、前記被覆層に白金族の触媒金属
、例えば白金、ロジウム、パラジウム、ルテニウム等を
担持して調製していた。ここで被覆層を形成するには、
通常ハニカム状基体をスラリー状被覆物質に浸漬後送風
機等で余分なスラリー状被覆物質を飛散させ、付着した
被覆層を焼成していた。また予めスラリー状被覆物質中
に上記触媒金属を混合し、被覆層の形成と触媒金属の担
持とを同時に行う方法も用いられている。
発明が解決しようとする課題
上記の構成の触媒では、高温で使用した場合の触媒特性
の劣化防止が十分ではない。また排気ガス浄化反応は触
媒表面のごく近傍でおこるが、上記の構成の触媒では触
媒金属が被覆層の内部にまで担持されてしまうため、高
価な白金族の触媒金属の利用も十分ではない。
の劣化防止が十分ではない。また排気ガス浄化反応は触
媒表面のごく近傍でおこるが、上記の構成の触媒では触
媒金属が被覆層の内部にまで担持されてしまうため、高
価な白金族の触媒金属の利用も十分ではない。
本発明は上記問題点に鑑み、高温耐熱性に優れ、かつ白
金族金属を有効に使用した排気ガス浄化用触媒を一提供
することを目的とする。
金族金属を有効に使用した排気ガス浄化用触媒を一提供
することを目的とする。
課題を解決するための手段
本発明の排気ガス浄化用触媒は、セラミックから成るハ
ニカム状基体と、前記基体の表面に設けられた第１被覆
層と、前記第１被覆層の表面に設けられた第２ｖＬＮ層
の三層から成り、前記第１ｖＬ覆層がアルミナと酸化バ
リウム、アルミナと酸化ランタン、アルミナと酸化バリ
ウムと酸化セリウム、アルミナと酸化ランタンと酸化セ
リウムのうちいずれかの成分系から成り、前記第２被ｉ
ｆｆがアルミナと酸化セリウムと白金族金属から成るも
のである。
ニカム状基体と、前記基体の表面に設けられた第１被覆
層と、前記第１被覆層の表面に設けられた第２ｖＬＮ層
の三層から成り、前記第１ｖＬ覆層がアルミナと酸化バ
リウム、アルミナと酸化ランタン、アルミナと酸化バリ
ウムと酸化セリウム、アルミナと酸化ランタンと酸化セ
リウムのうちいずれかの成分系から成り、前記第２被ｉ
ｆｆがアルミナと酸化セリウムと白金族金属から成るも
のである。
作用
本発明の排気ガス浄化用触媒は上述の構成とすることに
より、白金族の触媒金属を被覆層の外部にのみ担持する
ことが可能となるため、白金族の触媒金族が十分有効に
使用される。また、高温耐熱性も改善することができ、
触媒の寿命を延ばすことができる。
より、白金族の触媒金属を被覆層の外部にのみ担持する
ことが可能となるため、白金族の触媒金族が十分有効に
使用される。また、高温耐熱性も改善することができ、
触媒の寿命を延ばすことができる。
実施例
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
比表面積２’ ７０ ｍ ２／ ｇ Ｎ 細孔容積０
．４ｃｍ’／ｇの活性アルミナ粉末と、炭酸バリウム粉
末と、適量のイオン交換水とをボールミルを用いて混合
する。活性アルミナ粉末と炭酸バリウム粉末との配合比
は、混合物を焼成後に生成するアルミナと酸化バリウム
が重量比で２０対１になるようにする。混合物の焼成は
電気炉を用い、空気中、１０００℃で１時間行いＡｌ２
Ｏ３”ＢａＯを得た。次に、上述のＡｌ１．０３・Ｂａ
０１０００ｇ１ アルミナ含有率１０ ｗ ｔ％のウォ
ッシュコートバインダ１０００ ｇｌ 硫酸アルミニ
ウム５０ｇ及びイオン交換水１０１００Ｏをボールミル
を用いて十分混合し、スラリーＡとする。このスラリー
Ａの粘度は１６０ｃｐｓであった。
．４ｃｍ’／ｇの活性アルミナ粉末と、炭酸バリウム粉
末と、適量のイオン交換水とをボールミルを用いて混合
する。活性アルミナ粉末と炭酸バリウム粉末との配合比
は、混合物を焼成後に生成するアルミナと酸化バリウム
が重量比で２０対１になるようにする。混合物の焼成は
電気炉を用い、空気中、１０００℃で１時間行いＡｌ２
Ｏ３”ＢａＯを得た。次に、上述のＡｌ１．０３・Ｂａ
０１０００ｇ１ アルミナ含有率１０ ｗ ｔ％のウォ
ッシュコートバインダ１０００ ｇｌ 硫酸アルミニ
ウム５０ｇ及びイオン交換水１０１００Ｏをボールミル
を用いて十分混合し、スラリーＡとする。このスラリー
Ａの粘度は１６０ｃｐｓであった。
同様な方法により、比表面積７０ ｍ ２／ ｇ Ｎ
細孔容積０．８ｃｍ”／ｇ の活性アルミナ粉末と、
硝酸セリウム水溶液とをボールミルを用いて混合した後
、電気炉を用い、空気中ｓ ｏ ｏ ’ｃで１時間焼成
しＡ１２Ｃｈ・Ｃｅ ０２を得た。活性アルミナ粉末と
酸化セリウムとの配合比は、混合物を焼成後に生成する
アルミナと酸化セリウムが重量比で２対１になるように
する。次に、上述のＡｌａＯａ・ＣｅＯ２１０００ｇ１
アルミナ含有率１０ｗｔ％のウォッシュコートバイン
ダ１０００ ｇｌ 硫酸アルミニウム５０ｇ１ イオ
ン交換水１０００ ｍ ｌ及び塩化白金酸と塩化ロジウ
ムとをそれぞれ白金、ロジウム換算で２０ｇと４ｇずつ
加えた物をボールミルを用いて十分混合し、スラリーＢ
とする。
細孔容積０．８ｃｍ”／ｇ の活性アルミナ粉末と、
硝酸セリウム水溶液とをボールミルを用いて混合した後
、電気炉を用い、空気中ｓ ｏ ｏ ’ｃで１時間焼成
しＡ１２Ｃｈ・Ｃｅ ０２を得た。活性アルミナ粉末と
酸化セリウムとの配合比は、混合物を焼成後に生成する
アルミナと酸化セリウムが重量比で２対１になるように
する。次に、上述のＡｌａＯａ・ＣｅＯ２１０００ｇ１
アルミナ含有率１０ｗｔ％のウォッシュコートバイン
ダ１０００ ｇｌ 硫酸アルミニウム５０ｇ１ イオ
ン交換水１０００ ｍ ｌ及び塩化白金酸と塩化ロジウ
ムとをそれぞれ白金、ロジウム換算で２０ｇと４ｇずつ
加えた物をボールミルを用いて十分混合し、スラリーＢ
とする。
このスラリーＢの粘度は１１０ｃｐｓであった。
次に溶融シリカ、アルミナ及びチタン酸カリウムが重量
比で８５対１０対５のセラミックから成る直径９０ｍｍ
＋ 高さ１００ｍｍの円柱状で、壁厚０．２ｍｍ＋
−辺０．８ｍｍの正方形セルを有するハニカム状基体
に上記スラリーＡ及びスラリーＢを被覆する。まず上記
ハニカム状基体をスラリーＡに１分間浸漬した後引き上
げ、ブロアーを用いてハニカム状基体内部に残留してい
る余分なスラリーを除去し、さらに１５０°Ｃの熱風を
３０分間ハニカム状基体内部に送風し被覆層を乾燥した
。
比で８５対１０対５のセラミックから成る直径９０ｍｍ
＋ 高さ１００ｍｍの円柱状で、壁厚０．２ｍｍ＋
−辺０．８ｍｍの正方形セルを有するハニカム状基体
に上記スラリーＡ及びスラリーＢを被覆する。まず上記
ハニカム状基体をスラリーＡに１分間浸漬した後引き上
げ、ブロアーを用いてハニカム状基体内部に残留してい
る余分なスラリーを除去し、さらに１５０°Ｃの熱風を
３０分間ハニカム状基体内部に送風し被覆層を乾燥した
。
さらに被覆層とハニカム状基体との接着力を高めるため
に５００℃で１時間焼成した。以上の工程を２回繰り返
すことにより、図に示すようにセラミックより成るハニ
カム状基体１に厚み１００μｍの第１被覆層２を６０ｇ
被着した。そして第１被覆届２を被着した後、さらにハ
ニカム状基体をスラＩＪ −Ｂに１分間浸漬し、その後
は第１被覆層２の被着と同様な方法で第２被覆層３を被
着した。
に５００℃で１時間焼成した。以上の工程を２回繰り返
すことにより、図に示すようにセラミックより成るハニ
カム状基体１に厚み１００μｍの第１被覆層２を６０ｇ
被着した。そして第１被覆届２を被着した後、さらにハ
ニカム状基体をスラＩＪ −Ｂに１分間浸漬し、その後
は第１被覆層２の被着と同様な方法で第２被覆層３を被
着した。
この時白金とロジウ′ムのハニカム状基体に対する担持
量はそれぞれ１．２ｇ、！：０．２４ｇであった。
量はそれぞれ１．２ｇ、！：０．２４ｇであった。
またこの時第１被覆層は第２被覆層より柔らかくかさ高
かった。
かった。
比較例１
実施例１に用いたのと同様なハニカム状基体に実施例１
の第２被覆層のみを形成し、担持法及び触媒金属の担持
量も同様な触媒を作成した。
の第２被覆層のみを形成し、担持法及び触媒金属の担持
量も同様な触媒を作成した。
比較例２
実施例１に用いたのと同様なハニカム状基体に実施例１
の第１被覆層のみを形成した。次に、このハニカム状基
体を塩化白金酸と塩化ロジウムとの混合水溶液に浸漬し
、白金とロジウムをハニカム状基体に対しそれぞれ１．
２ｇと０．２４ ｇ担持した。
の第１被覆層のみを形成した。次に、このハニカム状基
体を塩化白金酸と塩化ロジウムとの混合水溶液に浸漬し
、白金とロジウムをハニカム状基体に対しそれぞれ１．
２ｇと０．２４ ｇ担持した。
以上３種類の触媒の排気ガス浄化特性を次のような条件
で評価した。２０００ｃｃのエンジン搭載自動車の排気
ガス経路上に触媒を設置し、空燃比１４，６のガスを空
間速度１５００００／ｈで触媒に流した。触媒温度を２
３０℃もしくは２７０℃に保持した時の触媒の浄化率を
第１表に示す（表中には各々２３０．２７０と記載）。
で評価した。２０００ｃｃのエンジン搭載自動車の排気
ガス経路上に触媒を設置し、空燃比１４，６のガスを空
間速度１５００００／ｈで触媒に流した。触媒温度を２
３０℃もしくは２７０℃に保持した時の触媒の浄化率を
第１表に示す（表中には各々２３０．２７０と記載）。
排気ガス中の測定ガス成分は一酸化炭素（Ｃｏ）、
炭化水素（ＨＣ）、 酸化窒素（ＮＯｘ） である
。また表中の数字は浄化率（％）を示す。
炭化水素（ＨＣ）、 酸化窒素（ＮＯｘ） である
。また表中の数字は浄化率（％）を示す。
第１表
なお、本実施例では第２被覆層に用いられるアルミナの
細孔容積を第１被覆層に用いられるアルミナの細孔容積
より大きくしたが、上述の構成とすることにより、拡散
速度の大きな表面近傍の方の細孔容積がより大きくなり
、触媒の効率を上げることができる。一方、触媒内部は
細孔容積がより小さくなるため、熱伝導率がより太き（
なり、この点でも触媒の効率を上げることができる。
細孔容積を第１被覆層に用いられるアルミナの細孔容積
より大きくしたが、上述の構成とすることにより、拡散
速度の大きな表面近傍の方の細孔容積がより大きくなり
、触媒の効率を上げることができる。一方、触媒内部は
細孔容積がより小さくなるため、熱伝導率がより太き（
なり、この点でも触媒の効率を上げることができる。
また、本実施例ではハニカム状基体の材料として、シリ
カ、アルミナ及びチタン酸カリウムとから成るセラミッ
クを用いたが、上記組成のセラミックは比較的低温かつ
短時間でハニカム状基体を作成することができ、かつ基
体の壁厚も薄くすることができる。
カ、アルミナ及びチタン酸カリウムとから成るセラミッ
クを用いたが、上記組成のセラミックは比較的低温かつ
短時間でハニカム状基体を作成することができ、かつ基
体の壁厚も薄くすることができる。
実施例２
比表面積２７０ｍ２／Ｌ 細孔容積０．４ ｃ ｍ”
／ ｇの活性アルミナ粉末と、炭酸バリウム粉末と、適
量のイオン交換水とをボールミルを用いて混合する。
／ ｇの活性アルミナ粉末と、炭酸バリウム粉末と、適
量のイオン交換水とをボールミルを用いて混合する。
活性アルミナ粉末と炭酸バリウーム粉末との配合比は、
混合物を焼成後に生成するアルミナと酸化バリウムが重
量比で２０対１になるようにする。混合物の焼成は電気
炉を用い、空気中、１０００℃で１時間行いＡｌ２Ｏ５
・ＢａＯを得た。このようにして得たＡｌ２Ｏ３・Ｂａ
Ｏを硝酸セリウム水溶液と混合し、８００℃で１時間焼
成しＡｌ２Ｏ５”ＢａＯ・ＣｅＯ２を得た。 酸化セリ
ウムの配合比はＡｌ２Ｏ３・ＢａＯに対して重量比で１
対２の割合になるようにした。次に、上述のＡｌ２Ｏ３
・ＢａＯ・Ｃｅ ０２１０００ｇ、 アルミナ含有率
１０ Ｗ ｔ ％（Ｄ ウォッシュコートバインダｌ０
００ｇ、 硫酸アルミニウム５０ｇ及びイオン交換水
１０１００Ｏをボールミルを用いて十分混合し、スラリ
ーＣとする。このスラリー〇の粘度は１５０ｃｐｓであ
った。
混合物を焼成後に生成するアルミナと酸化バリウムが重
量比で２０対１になるようにする。混合物の焼成は電気
炉を用い、空気中、１０００℃で１時間行いＡｌ２Ｏ５
・ＢａＯを得た。このようにして得たＡｌ２Ｏ３・Ｂａ
Ｏを硝酸セリウム水溶液と混合し、８００℃で１時間焼
成しＡｌ２Ｏ５”ＢａＯ・ＣｅＯ２を得た。 酸化セリ
ウムの配合比はＡｌ２Ｏ３・ＢａＯに対して重量比で１
対２の割合になるようにした。次に、上述のＡｌ２Ｏ３
・ＢａＯ・Ｃｅ ０２１０００ｇ、 アルミナ含有率
１０ Ｗ ｔ ％（Ｄ ウォッシュコートバインダｌ０
００ｇ、 硫酸アルミニウム５０ｇ及びイオン交換水
１０１００Ｏをボールミルを用いて十分混合し、スラリ
ーＣとする。このスラリー〇の粘度は１５０ｃｐｓであ
った。
一方、実施例１の場合と同じ材料、方法を用いてスラリ
ーＢを作成した。このスラリーＢの粘度は１１０ｃｐｓ
であった。
ーＢを作成した。このスラリーＢの粘度は１１０ｃｐｓ
であった。
次に溶融シリカ、アルミナ及びチタン酸カリウムが重量
比で８５対１０対５のセラミックから成る直径９０ｍｍ
５ 高さ１００ｍｍの円柱状で、壁厚０．２ｍｍ５
−辺０．８ｍｍの正方形セルを有するハニカム状基体に
上記スラリーＣ及びスラリーＢを被覆する。まず上記ハ
ニカム状基体をスラリー〇に１分間浸漬した後引き上げ
、ブロアーを用いてハニカム状基体内部に残留している
余分なスラリーを除去し、さらに１５０℃の熱風を３０
分間ハニカム状基体内部に送風し被覆層を乾焔した。
比で８５対１０対５のセラミックから成る直径９０ｍｍ
５ 高さ１００ｍｍの円柱状で、壁厚０．２ｍｍ５
−辺０．８ｍｍの正方形セルを有するハニカム状基体に
上記スラリーＣ及びスラリーＢを被覆する。まず上記ハ
ニカム状基体をスラリー〇に１分間浸漬した後引き上げ
、ブロアーを用いてハニカム状基体内部に残留している
余分なスラリーを除去し、さらに１５０℃の熱風を３０
分間ハニカム状基体内部に送風し被覆層を乾焔した。
さらに被覆層とハニカム状基体との接着力を高めるため
に５００°Ｃで１時間焼成した。以上の工程を２回繰り
返すことによりセラミックより成るハニカム状基体に厚
み１００μｍの第１被覆層を６０ｇ被覆した。第１被覆
層を被覆した後、さらにハニカム状基体をスラリーＢに
１分間浸漬し、その後は第１被覆層の被覆と同様な方法
で第２被覆層を被覆した。この時白金とロジウムのハニ
カム状基体に対する担持量はそれぞれ１．２ｇと０．２
４ｇであった。またこの時第１被覆層は第２被覆層より
柔らかくかさ高かった。
に５００°Ｃで１時間焼成した。以上の工程を２回繰り
返すことによりセラミックより成るハニカム状基体に厚
み１００μｍの第１被覆層を６０ｇ被覆した。第１被覆
層を被覆した後、さらにハニカム状基体をスラリーＢに
１分間浸漬し、その後は第１被覆層の被覆と同様な方法
で第２被覆層を被覆した。この時白金とロジウムのハニ
カム状基体に対する担持量はそれぞれ１．２ｇと０．２
４ｇであった。またこの時第１被覆層は第２被覆層より
柔らかくかさ高かった。
比較例３
実施例２に用いたのと同様なハニカム状基体に実施例２
の第２被覆層のみを形成し、担持法及び触媒金属の担持
量も同様な触媒を作成した。
の第２被覆層のみを形成し、担持法及び触媒金属の担持
量も同様な触媒を作成した。
比較例４
実施例２に用いたのと同様なハニカム状基体に実施例２
の第１被覆層のみを形成した。次に、このハニカム状基
体を塩化白金酸と塩化ロジウムとの混合水溶液に浸漬し
、白金とロジウムをハニカム状基体に対しそれぞれ１．
２ｇと０．２４ ｇ担持した。
の第１被覆層のみを形成した。次に、このハニカム状基
体を塩化白金酸と塩化ロジウムとの混合水溶液に浸漬し
、白金とロジウムをハニカム状基体に対しそれぞれ１．
２ｇと０．２４ ｇ担持した。
以上３種類の触媒のり１気ガス浄化特性を次のような条
件で評価した。２０００ｃｃのエンジン搭載自動車の排
気ガス経路上に触媒を設置し、空燃比１４．６のガスを
空間速度１５００００／ｈで触媒に流した。触媒温度を
２３０℃もしくは２７０℃に保持した時の触媒の浄化率
を第２表に示す第２表 （表中には各々２３０．２７０と記載）。ＦＪＩ気ガス
中の測定ガス成分は一酸化炭素（Ｃｏ）、 炭化水素
（ＨＣ）、 酸化窒素（ＮＯｘ） である。また表
中の数字は浄化率（％）を示す。
件で評価した。２０００ｃｃのエンジン搭載自動車の排
気ガス経路上に触媒を設置し、空燃比１４．６のガスを
空間速度１５００００／ｈで触媒に流した。触媒温度を
２３０℃もしくは２７０℃に保持した時の触媒の浄化率
を第２表に示す第２表 （表中には各々２３０．２７０と記載）。ＦＪＩ気ガス
中の測定ガス成分は一酸化炭素（Ｃｏ）、 炭化水素
（ＨＣ）、 酸化窒素（ＮＯｘ） である。また表
中の数字は浄化率（％）を示す。
実施例３
実施例１と同様な構成を有する触媒において、第１被覆
層の酸化バリウムの替わりに酸化ランタンを用いて触媒
を作成した。実施例１と同じ方法で評価した結果を第３
表に示す。
層の酸化バリウムの替わりに酸化ランタンを用いて触媒
を作成した。実施例１と同じ方法で評価した結果を第３
表に示す。
第３表
実施例４
実施例２と同様な構成を存する触媒において、第１被覆
層の酸化バリウムの替わりに酸化ランタンを用いｔ触媒
を作成した。実施例２と同じ方法で評価した結果を第４
表に示す。
層の酸化バリウムの替わりに酸化ランタンを用いｔ触媒
を作成した。実施例２と同じ方法で評価した結果を第４
表に示す。
発明の効果
以上のように本発明の排気ガス浄化用触媒は、ハニカム
状基体表面に設けた被覆層を二重構造とし、外側の被覆
層にのみ触媒金属を担持させることにより、触媒金属が
十分有効に使用される。また、高温耐熱性も改善するこ
とができ、触媒の寿命を長くすることができる。
状基体表面に設けた被覆層を二重構造とし、外側の被覆
層にのみ触媒金属を担持させることにより、触媒金属が
十分有効に使用される。また、高温耐熱性も改善するこ
とができ、触媒の寿命を長くすることができる。
図は本発明の一実施例の排気ガス浄化用触媒の部分断面
図である。 ■・・・・ハニカム状基体、２・・・・第１被覆層、３
・・・・第２被覆層。 代理人の氏名 弁理士 栗野重孝 ほか１名第４表
図である。 ■・・・・ハニカム状基体、２・・・・第１被覆層、３
・・・・第２被覆層。 代理人の氏名 弁理士 栗野重孝 ほか１名第４表
Claims (3)
- （１）セラミックから成るハニカム状基体と、前記基体
の表面に設けられた第１被覆層と、前記第１被覆層の表
面に設けられた第２被覆層の三層から成り、前記第１被
覆層がアルミナと酸化バリウム、アルミナと酸化ランタ
ン、アルミナと酸化バリウムと酸化セリウム、アルミナ
と酸化ランタンと酸化セリウムのうちいずれかの成分系
から成り、前記第２被覆層がアルミナと酸化セリウムと
白金族金属から成ることを特徴とする排気ガス浄化用触
媒。 - （２）第１被覆層に用いられるアルミナの細孔容積が、
第２被覆層に用いられるアルミナの細孔容積よりも小さ
いことを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化用触
媒。 - （３）セラミックから成るハニカム状基体がシリカ、ア
ルミナ及びチタン酸カリウムから成ることを特徴とする
請求項１もしくは２に記載の排気ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63273541A JPH02119939A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63273541A JPH02119939A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02119939A true JPH02119939A (ja) | 1990-05-08 |
Family
ID=17529268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63273541A Pending JPH02119939A (ja) | 1988-10-28 | 1988-10-28 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02119939A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5212130A (en) * | 1992-03-09 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | High surface area washcoated substrate and method for producing same |
| EP0856350A1 (en) * | 1997-02-04 | 1998-08-05 | Mazda Motor Corporation | Catalyst for purifying exhaust gas and method of making the same |
| JPH11156159A (ja) * | 1997-09-25 | 1999-06-15 | Mazda Motor Corp | 排気ガス浄化装置、排気ガス浄化材及び排気ガス浄化材の製造方法 |
| KR100435339B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 디젤 자동차용 Ｄｅ－ＮＯｘ 촉매 |
| JP2010155873A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-15 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 多孔質膜形成用塗料及び多孔質膜 |
-
1988
- 1988-10-28 JP JP63273541A patent/JPH02119939A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5212130A (en) * | 1992-03-09 | 1993-05-18 | Corning Incorporated | High surface area washcoated substrate and method for producing same |
| EP0856350A1 (en) * | 1997-02-04 | 1998-08-05 | Mazda Motor Corporation | Catalyst for purifying exhaust gas and method of making the same |
| JPH11156159A (ja) * | 1997-09-25 | 1999-06-15 | Mazda Motor Corp | 排気ガス浄化装置、排気ガス浄化材及び排気ガス浄化材の製造方法 |
| KR100435339B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 디젤 자동차용 Ｄｅ－ＮＯｘ 촉매 |
| JP2010155873A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-15 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 多孔質膜形成用塗料及び多孔質膜 |
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