JPH0157719B2 - - Google Patents
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Description
産業上の利用分野
本発明は、鍛造または押出加工用潤滑剤に関す
る。 従来技術とその問題点 鍛造または押出加工用潤滑剤として従来から最
も良く使用されてきたのは、鉱物油、鉱物油と黒
鉛との混合物、黒鉛と水との混合物などである。
しかしながら、鉱物油は、潤滑性並びに離型性共
に充分ではなく、さらに熱間加工工程で使用した
場合には、発煙および粉塵が発生する、火災の危
険性があるなどの点で環境面や作業面に於て難点
がある。また鉱物油と黒鉛との混合物、および黒
鉛と水との混合物は、鉱物油に対して潤滑性や離
型性は改善されているが、環境面及び作業面に於
ける難点は殆んど改善されていない。 本発明者は、従来から鍛造または押出加工用潤
滑剤について研究を続けて来たが、この研究に於
て、特定の組成を有する水溶性ガラスがこの種の
潤滑剤として極めて好適であることを見出し、こ
れに基づく発明をすでに出願した。この水溶性ガ
ラスはP2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(但しMはアルカリ金属)30〜60モル%を含
有するものである。 一方、雲母の如き層状珪酸塩は、その層間に水
が存在する場合には、かなりの潤滑性を有するこ
とが従来から知られている。しかしながら、これ
等層状珪酸塩は、その層間に水が存在しなくなる
と、著しく潤滑性が低下する。このため、これ等
層状珪酸塩は、高熱にさらされる鍛造または押出
加工用潤滑剤としては、使用出来ない。 問題点を解決するための手段 本発明者は、従来からこれ等層状珪酸塩を鍛造
または押出加工用潤滑剤として使用せんとして研
究を続けて来た結果、これ等層状珪酸塩と上記水
溶性ガラスとを併用する場合には、所期の目的が
達成されることを見出し、ここに本発明を完成す
るに至つた。 即ち、本発明は、下記の鍛造または押出加工用
潤滑剤を提供するものである: (イ) 燐酸及びその塩から選ばれた少くとも1
種、 (ロ) 硼酸及びその塩から選ばれた少くとも1
種、 (ハ) アルカリ金属の炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩及
び水酸化物から選ばれた少くとも1種、 及び (ニ) 層状珪酸塩 の混合物からなり、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で
夫々P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下、
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%であ
り、 混合物中の(ニ)の化合物の割合が10〜60重量%
である鍛造または押出加工用潤滑剤。 (イ) 燐酸及びその水溶性塩から選ばれた少くと
も1種、 (ロ) 硼酸及びその水溶性塩から選ばれた少くと
も1種、 (ハ) アルカリ金属の水溶性塩から選ばれた少く
とも1種、及び (ニ) 層状珪酸塩 と水とから成る懸濁液であつて、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で
夫々P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下、
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%であ
り、 上記(イ)〜(ニ)の化合物中の(ニ)の化合物の割合が
10〜60重量%である鍛造または押出加工用潤滑
剤。 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有
する水溶性ガラス粉末と層状珪酸塩との混合物
からなり、混合物中の層状珪酸塩の割合が10〜
60重量%である鍛造または押出加工用潤滑剤。 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有
する水溶性ガラスの水溶液と層状珪酸塩との混
合物からなり、水溶性ガラスと層状珪酸塩との
合量中の層状珪酸塩の割合が10〜60重量%であ
る鍛造または押出加工用潤滑剤。 本発明者の研究に依れば、次のことが明らかと
なつた。即ち、上記特定の水溶性ガラスと層状珪
酸塩とを併用する場合には、層状珪酸塩は、鍛造
や押出加工用の如き高温条件下に於いても、優れ
た潤滑性を示し、それ自体優れた潤滑性を発揮す
る上記特定の水溶性ガラスとの相乗作用により、
極めて顕著な潤滑性を発揮する。この混合物は、
特に複雑な形状の型を使用する加工に際しても、
充分に潤滑性を発揮するばかりでなく、潤滑剤の
堆積に基づく欠肉等も殆んど生じないという極め
て優れた特性を有することも見出された。 本発明の潤滑性は、優れた潤滑性並びに離型性
を有し、熱間に於ても発煙や粉塵を全く生ぜず、
作業面並びに環境面のいずれに於いても従来の難
点を解消し得るものである。 本発明に於いて使用される層状珪酸塩として
は、天然の層状珪酸塩ばかりでなく、合成層状珪
酸塩も使用出来る。天然層状珪酸塩としては、各
種のものが広い範囲で使用出来、代表例として各
種雲母たとえば白雲母〔KAl2(AlSi3O10)
(OH)2〕、ソーダ雲母〔NaAl2(AlSi3O10)
(OH)2〕、金雲母〔KMg3(AlSi3O10)(OH)2〕、
黒雲母〔K(Mg、Fe)3(AlSi3O10)(OH)2〕、鱗
雲母〔KLi2Al(Si4O10)(OH)2〕、チンワルド雲
母〔KLi2FeAl(AlSi3O10)(OH)2〕、真珠雲母
〔CaAl2(Al2Si2O10)(OH)2〕等、カオリナイト、
ハロイサイト、モンモリロナイト、バーミユキユ
ライト、イライト、葉ロウ石、滑石、ベントナイ
ト等を例示出来る。また合成層状珪酸塩として
も、現在知られている各種のものが、いずれも有
効に使用出来、その代表例として各種の合成雲母
を例示出来る。より具体的な例としては、特公昭
52−44758号、特公昭53−29320号などに記載のも
のを例示出来る。これ等層状珪酸塩としては、膨
潤性層状珪酸塩が特に好ましく、より具体的に
は、モンモリロナイト並びに上記各公報に記載さ
れた各種合成雲母を挙げることが出来る。 また、本発明に於いて使用される水溶性ガラス
は、P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(但しMはアルカリ金属)30〜60モル%を含
有するガラスである。該ガラスは、鍛造もしくは
押出加工時の200〜800℃程度の温度において、数
百〜数千ポアズという適度の粘性を有する。
P2O5、B2O3及びM2Oの含有割合が上記の範囲外
となる場合には、該ガラスは、200〜800℃におい
て適当な粘性を示さないため、潤滑剤として重要
な潤滑性が低下することとなり、不都合である。
B2O3の割合は、好ましくは3〜9モル%、特に
好ましくは6〜9モル%であり、この範囲で特に
優れた潤滑性が達成される。 水溶性ガラスの製造に使用される原料として
は、この分野で通常使用されているものが広く使
用出来る。P2O5源としては、具体的には燐酸、
第一燐酸ナトリウム、第一燐酸カリウム、メタ燐
酸ナトリウム、第二燐酸ナトリウム、第二燐酸カ
リウム、縮合燐酸ナトリウム、縮合燐酸カリウム
等の燐酸塩を例示出来る。B2O3源としては、具
体的には硼酸、硼酸ナトリウム、硼酸カリウム等
の硼酸塩を例示出来る。M2O源としては、具体
的には炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、硝酸ナト
リウム、硝酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸カ
リウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の
アルカリ金属の炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化
物等を例示出来る。 上記水溶性ガラスは、それ自体でもまた該ガラ
スを水に溶解させた形態であつても良い。水溶液
の形態のものは、水溶性ガラスを水に溶解させる
ことにより、製造される。水溶性ガラスとして
は、粉砕したものを使用することが望ましい。水
溶性ガラスと水との配合割合は、特に限定がな
く、広い範囲から適宜選択されるが、通常水溶性
ガラスの濃度が2〜60重量%、好ましくは20〜50
重量%となるように配合すればよい。水溶液は、
水溶性ガラスを水と混合し、常温で撹拌するだけ
で容易に製造される。尚、使用に先立ち、適当量
の水で希釈して使用するのが通常である。使用時
の濃度は、一般に0.2〜10重量%とするのがよい。 更に、本発明に於いては、上記水溶性ガラスに
代えて、水溶性ガラスを形成するような原料混合
物を使用することも出来る。即ち、P2O5源とな
る物質、B2O3源となる物質及びM2O源となる物
質(以下これ等を源物質という)をP2O5が40〜
50モル%、B2O3が9モル%以下、M2Oが30〜60
モル%となるように混合し、該混合物をそのまま
或いは水溶液の形態で使用することが出来る。こ
のような混合物または水溶液を鍛造または押出加
工工程における約200〜800℃に加熱された金型に
塗布すると、加熱により、混合物は、溶融されて
ガラス化し、また水溶液は、水分が蒸発して同様
にガラス化する。 従つて、本発明潤滑剤の形態は、四つに分類出
来る。即ち、P2O5源、B2O3源及びM2O源となる
各源物質と層状珪酸塩とを混合して成るもの、上
記各源物質の水溶液に層状珪酸塩を混合したも
の、上記特定組成の水溶性ガラスと層状珪酸塩と
を混合したもの、及び上記水溶性ガラスの水溶液
に層状珪酸塩を混合したものである。この際の源
物質の混合物または水溶性ガラスに対する層状珪
酸塩の配合割合は、広い範囲で適宜に決定され、
たとえば型の形状等が特に複雑でない場合には、
通常得られる潤滑剤中の固形分中層状珪酸塩が10
〜60重量%含まれるような広い範囲内で適宜に決
定される。また、型が特に複雑な形状の場合に
は、同様に層状珪酸塩が約30〜60重量%、好まし
くは約30〜50重量%程度となる様にすることが好
ましい。後者の場合に、層状珪酸塩が、約30重量
%に達しないと、欠肉が生じる傾向があり、また
約60重量%よりも多くなると、潤滑性並びに離型
性が低下する傾向がある。 本発明に於いて使用する源物質、水溶性ガラ
ス、層状珪酸塩を粉末状態で使用する場合には、
その粒度は、350メツシユ通過程度とすることが
好ましい。また、源物質または水溶性ガラスを水
溶液の状態で使用する場合には、層状珪酸塩を水
溶液に直接混合しても良いが、層状珪酸塩をあら
かじめ水に懸濁せしめ、これを水溶液に混合する
ことが好ましい。。 発明の効果 本発明潤滑剤の使用に際しては、鍛造または押
出加工用型に本発明潤滑剤を塗布、噴霧、散布、
浸漬等の適宜な手段により付与すれば良い。鍛造
または押出加工用型は、通常200〜800℃程度に加
熱されているので、水懸濁液の形態のものは直ち
に水が揮散し、また粉末状のものは、急速に溶融
して、いずれに於いても潤滑性並びに離型性の優
れた皮膜を形成する。また層状珪酸塩を上記水溶
性ガラスと併用する場合には、これを粉末で使用
する場合にも、水懸濁液の形態で使用する場合に
も、極めて優れた潤滑性並びに離型性を発揮す
る。この理由は、本発明者の研究にもかかわらず
なおその詳細は判然としないが、層状珪酸塩の層
間に存在する水がたとえ高温で揮散しても、上記
特定のガラスが溶融して該層間に侵入するか、ま
たは層間に存在する水の揮散が上記ガラスにより
抑制されるものと推測される。 実施例 以下に実施例および比較例を示し、本発明をさ
らに具体的に説明する。 実施例 1 酸化物換算でP2O541.2モル%、B2O37モル%及
びNa2O39.3モル%及びK2O12.5モル%となるよ
うに燐酸、炭酸ナトリウム、第一燐酸カリウム及
び硼酸を混合し、これを900℃で30分間加熱溶融
してガラス化した。得られたガラスを20重量%水
溶液となるように水に溶解した。一方、下記の如
き合成雲母を水に懸濁せしめて、10重量%濃度の
懸濁液を調製した。次いで、上記ガラス水溶液と
雲母懸濁液とをガラスと雲母の割合が第1表に示
す所定の割合となるように混合し、各種の潤滑剤
を調製した。尚、使用した合成雲母は、「ダイモ
ナイト(DIMONITE)−DM(Na−TS)」(トピ
ー工業株式会社製、NaMg2.5Si4O10F2)であつ
た。 かくして得られた各種潤滑剤を用いて潤滑剤と
しての各性能を試験した。試験条件、並びに方法
は下記の通りであり、また試験結果は第1表の通
りである。 <試験条件> 鍛造機:ドロツプハンマー(25トン) テスト品:ロツド 材料加熱温度:1370〜1380℃ 加工温度:1270〜1280℃ 型温度:200℃ 材質:SCM−3(モリブデン鋼、鋼材第3種) 潤滑剤の希釈率:水で5倍に希釈 <試験方法> 各種潤滑剤を刷毛により金型上に均一に塗布
し、ハリツキ、欠肉および離型性を測定した。測
定方法は夫々次の通りである。 ハリツキ:型に付着した製品の割合。 欠肉:肉眼で欠肉の有無を測定。 離型性:型から製品を取り出すときの付着力の大
小により決定。 <試験結果> 第1表に示す通りである。
る。 従来技術とその問題点 鍛造または押出加工用潤滑剤として従来から最
も良く使用されてきたのは、鉱物油、鉱物油と黒
鉛との混合物、黒鉛と水との混合物などである。
しかしながら、鉱物油は、潤滑性並びに離型性共
に充分ではなく、さらに熱間加工工程で使用した
場合には、発煙および粉塵が発生する、火災の危
険性があるなどの点で環境面や作業面に於て難点
がある。また鉱物油と黒鉛との混合物、および黒
鉛と水との混合物は、鉱物油に対して潤滑性や離
型性は改善されているが、環境面及び作業面に於
ける難点は殆んど改善されていない。 本発明者は、従来から鍛造または押出加工用潤
滑剤について研究を続けて来たが、この研究に於
て、特定の組成を有する水溶性ガラスがこの種の
潤滑剤として極めて好適であることを見出し、こ
れに基づく発明をすでに出願した。この水溶性ガ
ラスはP2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(但しMはアルカリ金属)30〜60モル%を含
有するものである。 一方、雲母の如き層状珪酸塩は、その層間に水
が存在する場合には、かなりの潤滑性を有するこ
とが従来から知られている。しかしながら、これ
等層状珪酸塩は、その層間に水が存在しなくなる
と、著しく潤滑性が低下する。このため、これ等
層状珪酸塩は、高熱にさらされる鍛造または押出
加工用潤滑剤としては、使用出来ない。 問題点を解決するための手段 本発明者は、従来からこれ等層状珪酸塩を鍛造
または押出加工用潤滑剤として使用せんとして研
究を続けて来た結果、これ等層状珪酸塩と上記水
溶性ガラスとを併用する場合には、所期の目的が
達成されることを見出し、ここに本発明を完成す
るに至つた。 即ち、本発明は、下記の鍛造または押出加工用
潤滑剤を提供するものである: (イ) 燐酸及びその塩から選ばれた少くとも1
種、 (ロ) 硼酸及びその塩から選ばれた少くとも1
種、 (ハ) アルカリ金属の炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩及
び水酸化物から選ばれた少くとも1種、 及び (ニ) 層状珪酸塩 の混合物からなり、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で
夫々P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下、
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%であ
り、 混合物中の(ニ)の化合物の割合が10〜60重量%
である鍛造または押出加工用潤滑剤。 (イ) 燐酸及びその水溶性塩から選ばれた少くと
も1種、 (ロ) 硼酸及びその水溶性塩から選ばれた少くと
も1種、 (ハ) アルカリ金属の水溶性塩から選ばれた少く
とも1種、及び (ニ) 層状珪酸塩 と水とから成る懸濁液であつて、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で
夫々P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下、
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%であ
り、 上記(イ)〜(ニ)の化合物中の(ニ)の化合物の割合が
10〜60重量%である鍛造または押出加工用潤滑
剤。 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有
する水溶性ガラス粉末と層状珪酸塩との混合物
からなり、混合物中の層状珪酸塩の割合が10〜
60重量%である鍛造または押出加工用潤滑剤。 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有
する水溶性ガラスの水溶液と層状珪酸塩との混
合物からなり、水溶性ガラスと層状珪酸塩との
合量中の層状珪酸塩の割合が10〜60重量%であ
る鍛造または押出加工用潤滑剤。 本発明者の研究に依れば、次のことが明らかと
なつた。即ち、上記特定の水溶性ガラスと層状珪
酸塩とを併用する場合には、層状珪酸塩は、鍛造
や押出加工用の如き高温条件下に於いても、優れ
た潤滑性を示し、それ自体優れた潤滑性を発揮す
る上記特定の水溶性ガラスとの相乗作用により、
極めて顕著な潤滑性を発揮する。この混合物は、
特に複雑な形状の型を使用する加工に際しても、
充分に潤滑性を発揮するばかりでなく、潤滑剤の
堆積に基づく欠肉等も殆んど生じないという極め
て優れた特性を有することも見出された。 本発明の潤滑性は、優れた潤滑性並びに離型性
を有し、熱間に於ても発煙や粉塵を全く生ぜず、
作業面並びに環境面のいずれに於いても従来の難
点を解消し得るものである。 本発明に於いて使用される層状珪酸塩として
は、天然の層状珪酸塩ばかりでなく、合成層状珪
酸塩も使用出来る。天然層状珪酸塩としては、各
種のものが広い範囲で使用出来、代表例として各
種雲母たとえば白雲母〔KAl2(AlSi3O10)
(OH)2〕、ソーダ雲母〔NaAl2(AlSi3O10)
(OH)2〕、金雲母〔KMg3(AlSi3O10)(OH)2〕、
黒雲母〔K(Mg、Fe)3(AlSi3O10)(OH)2〕、鱗
雲母〔KLi2Al(Si4O10)(OH)2〕、チンワルド雲
母〔KLi2FeAl(AlSi3O10)(OH)2〕、真珠雲母
〔CaAl2(Al2Si2O10)(OH)2〕等、カオリナイト、
ハロイサイト、モンモリロナイト、バーミユキユ
ライト、イライト、葉ロウ石、滑石、ベントナイ
ト等を例示出来る。また合成層状珪酸塩として
も、現在知られている各種のものが、いずれも有
効に使用出来、その代表例として各種の合成雲母
を例示出来る。より具体的な例としては、特公昭
52−44758号、特公昭53−29320号などに記載のも
のを例示出来る。これ等層状珪酸塩としては、膨
潤性層状珪酸塩が特に好ましく、より具体的に
は、モンモリロナイト並びに上記各公報に記載さ
れた各種合成雲母を挙げることが出来る。 また、本発明に於いて使用される水溶性ガラス
は、P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(但しMはアルカリ金属)30〜60モル%を含
有するガラスである。該ガラスは、鍛造もしくは
押出加工時の200〜800℃程度の温度において、数
百〜数千ポアズという適度の粘性を有する。
P2O5、B2O3及びM2Oの含有割合が上記の範囲外
となる場合には、該ガラスは、200〜800℃におい
て適当な粘性を示さないため、潤滑剤として重要
な潤滑性が低下することとなり、不都合である。
B2O3の割合は、好ましくは3〜9モル%、特に
好ましくは6〜9モル%であり、この範囲で特に
優れた潤滑性が達成される。 水溶性ガラスの製造に使用される原料として
は、この分野で通常使用されているものが広く使
用出来る。P2O5源としては、具体的には燐酸、
第一燐酸ナトリウム、第一燐酸カリウム、メタ燐
酸ナトリウム、第二燐酸ナトリウム、第二燐酸カ
リウム、縮合燐酸ナトリウム、縮合燐酸カリウム
等の燐酸塩を例示出来る。B2O3源としては、具
体的には硼酸、硼酸ナトリウム、硼酸カリウム等
の硼酸塩を例示出来る。M2O源としては、具体
的には炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、硝酸ナト
リウム、硝酸カリウム、硫酸ナトリウム、硫酸カ
リウム、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の
アルカリ金属の炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化
物等を例示出来る。 上記水溶性ガラスは、それ自体でもまた該ガラ
スを水に溶解させた形態であつても良い。水溶液
の形態のものは、水溶性ガラスを水に溶解させる
ことにより、製造される。水溶性ガラスとして
は、粉砕したものを使用することが望ましい。水
溶性ガラスと水との配合割合は、特に限定がな
く、広い範囲から適宜選択されるが、通常水溶性
ガラスの濃度が2〜60重量%、好ましくは20〜50
重量%となるように配合すればよい。水溶液は、
水溶性ガラスを水と混合し、常温で撹拌するだけ
で容易に製造される。尚、使用に先立ち、適当量
の水で希釈して使用するのが通常である。使用時
の濃度は、一般に0.2〜10重量%とするのがよい。 更に、本発明に於いては、上記水溶性ガラスに
代えて、水溶性ガラスを形成するような原料混合
物を使用することも出来る。即ち、P2O5源とな
る物質、B2O3源となる物質及びM2O源となる物
質(以下これ等を源物質という)をP2O5が40〜
50モル%、B2O3が9モル%以下、M2Oが30〜60
モル%となるように混合し、該混合物をそのまま
或いは水溶液の形態で使用することが出来る。こ
のような混合物または水溶液を鍛造または押出加
工工程における約200〜800℃に加熱された金型に
塗布すると、加熱により、混合物は、溶融されて
ガラス化し、また水溶液は、水分が蒸発して同様
にガラス化する。 従つて、本発明潤滑剤の形態は、四つに分類出
来る。即ち、P2O5源、B2O3源及びM2O源となる
各源物質と層状珪酸塩とを混合して成るもの、上
記各源物質の水溶液に層状珪酸塩を混合したも
の、上記特定組成の水溶性ガラスと層状珪酸塩と
を混合したもの、及び上記水溶性ガラスの水溶液
に層状珪酸塩を混合したものである。この際の源
物質の混合物または水溶性ガラスに対する層状珪
酸塩の配合割合は、広い範囲で適宜に決定され、
たとえば型の形状等が特に複雑でない場合には、
通常得られる潤滑剤中の固形分中層状珪酸塩が10
〜60重量%含まれるような広い範囲内で適宜に決
定される。また、型が特に複雑な形状の場合に
は、同様に層状珪酸塩が約30〜60重量%、好まし
くは約30〜50重量%程度となる様にすることが好
ましい。後者の場合に、層状珪酸塩が、約30重量
%に達しないと、欠肉が生じる傾向があり、また
約60重量%よりも多くなると、潤滑性並びに離型
性が低下する傾向がある。 本発明に於いて使用する源物質、水溶性ガラ
ス、層状珪酸塩を粉末状態で使用する場合には、
その粒度は、350メツシユ通過程度とすることが
好ましい。また、源物質または水溶性ガラスを水
溶液の状態で使用する場合には、層状珪酸塩を水
溶液に直接混合しても良いが、層状珪酸塩をあら
かじめ水に懸濁せしめ、これを水溶液に混合する
ことが好ましい。。 発明の効果 本発明潤滑剤の使用に際しては、鍛造または押
出加工用型に本発明潤滑剤を塗布、噴霧、散布、
浸漬等の適宜な手段により付与すれば良い。鍛造
または押出加工用型は、通常200〜800℃程度に加
熱されているので、水懸濁液の形態のものは直ち
に水が揮散し、また粉末状のものは、急速に溶融
して、いずれに於いても潤滑性並びに離型性の優
れた皮膜を形成する。また層状珪酸塩を上記水溶
性ガラスと併用する場合には、これを粉末で使用
する場合にも、水懸濁液の形態で使用する場合に
も、極めて優れた潤滑性並びに離型性を発揮す
る。この理由は、本発明者の研究にもかかわらず
なおその詳細は判然としないが、層状珪酸塩の層
間に存在する水がたとえ高温で揮散しても、上記
特定のガラスが溶融して該層間に侵入するか、ま
たは層間に存在する水の揮散が上記ガラスにより
抑制されるものと推測される。 実施例 以下に実施例および比較例を示し、本発明をさ
らに具体的に説明する。 実施例 1 酸化物換算でP2O541.2モル%、B2O37モル%及
びNa2O39.3モル%及びK2O12.5モル%となるよ
うに燐酸、炭酸ナトリウム、第一燐酸カリウム及
び硼酸を混合し、これを900℃で30分間加熱溶融
してガラス化した。得られたガラスを20重量%水
溶液となるように水に溶解した。一方、下記の如
き合成雲母を水に懸濁せしめて、10重量%濃度の
懸濁液を調製した。次いで、上記ガラス水溶液と
雲母懸濁液とをガラスと雲母の割合が第1表に示
す所定の割合となるように混合し、各種の潤滑剤
を調製した。尚、使用した合成雲母は、「ダイモ
ナイト(DIMONITE)−DM(Na−TS)」(トピ
ー工業株式会社製、NaMg2.5Si4O10F2)であつ
た。 かくして得られた各種潤滑剤を用いて潤滑剤と
しての各性能を試験した。試験条件、並びに方法
は下記の通りであり、また試験結果は第1表の通
りである。 <試験条件> 鍛造機:ドロツプハンマー(25トン) テスト品:ロツド 材料加熱温度:1370〜1380℃ 加工温度:1270〜1280℃ 型温度:200℃ 材質:SCM−3(モリブデン鋼、鋼材第3種) 潤滑剤の希釈率:水で5倍に希釈 <試験方法> 各種潤滑剤を刷毛により金型上に均一に塗布
し、ハリツキ、欠肉および離型性を測定した。測
定方法は夫々次の通りである。 ハリツキ:型に付着した製品の割合。 欠肉:肉眼で欠肉の有無を測定。 離型性:型から製品を取り出すときの付着力の大
小により決定。 <試験結果> 第1表に示す通りである。
【表】
上記第1表の夫々の物性の評価は、下記の基準
により行なつた。 ハリツキ 〇:100個中90個以上付着なし。 △:100個中85〜89個が付着なし。 ×:100個中84個以下が付着なし。 欠 肉 〇:発生せず。 ×:発生した。 離型性 〇:殆んど付着なし。 △:手に付着力を感ずる。 ×:手に大きな付着力を感ずる。 実施例 2 実施例1と同様にしてガラスと合成雲母との割
合を種々変えると共に、水の希釈率も種々変えて
各種の潤滑剤を調製した。これ等各種の潤滑剤を
用いて下記試験方法に依り、その潤滑剤としての
性能を評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:ボールナツト 材料加熱温度:1200〜1250℃ 材質:SKD61(合金工具鋼) <試験方法> 各種潤滑剤を刷毛により金型に均一に塗布し、
ハリツキ個数を測定した。 <試験結果> 第2表に示す通りである。
により行なつた。 ハリツキ 〇:100個中90個以上付着なし。 △:100個中85〜89個が付着なし。 ×:100個中84個以下が付着なし。 欠 肉 〇:発生せず。 ×:発生した。 離型性 〇:殆んど付着なし。 △:手に付着力を感ずる。 ×:手に大きな付着力を感ずる。 実施例 2 実施例1と同様にしてガラスと合成雲母との割
合を種々変えると共に、水の希釈率も種々変えて
各種の潤滑剤を調製した。これ等各種の潤滑剤を
用いて下記試験方法に依り、その潤滑剤としての
性能を評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:ボールナツト 材料加熱温度:1200〜1250℃ 材質:SKD61(合金工具鋼) <試験方法> 各種潤滑剤を刷毛により金型に均一に塗布し、
ハリツキ個数を測定した。 <試験結果> 第2表に示す通りである。
【表】
【表】
実施例 3
実施例1と同様にしてガラス水溶液と層状珪酸
塩の水懸濁液を調製した。 かくして得られた両液を混合し、ガラス固形分
並びに層状珪酸塩の濃度が夫々5重量%となるよ
うに混合して潤滑剤を調製した。下記方法によ
り、これらの潤滑剤の性能を評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク、シンクロコーン 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 希釈率(水により):5倍 塗布手段:刷毛塗り <試験結果> 発煙、油の揮散もなく、また合成雲母単独の場
合に生ずる焼付けもなかつた。更に、水溶性ガラ
ス単独の場合に比して、堆積に基づく製品の欠肉
性に於いて、本発明潤滑剤は、一段と優れてい
た。 実施例 4 実施例1と同じ水溶性ガラスを濃度14重量%に
なるように水に溶解して水溶液を調製した。一
方、実施例1と同様の合成雲母を水に懸濁させて
6重量%の水性懸濁液を調製した。次いで、両者
をガラス成分と合成雲母との重量比が7:3で且
つ全体の量が10重量%となるように混合して潤滑
剤を調製した。該潤滑剤の性能を下記の方法によ
り評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:ボールナツト 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 希釈率:5倍 塗布手段:刷毛塗り <試験結果> 機械および作業者の汚染は殆んどなく、5000個
の製造後にも、サイクルの乱れはなく、金型の摩
耗度、ヒートチエツク、塑性変形等の異常もな
く、製品品質や欠肉等も極めて優れていた。 実施例 5 実施例3の潤滑剤を用いてその性能を下記の方
法に依り評価した。 <試験条件> 押出機:UBE複動式押出プレス(1800トン、宇
部興産(株)社製) テスト品:伸管 素材:黄銅(64−36合金) 押出管寸法:71φ×60.55φ×L 温度条件 ビレツト:840℃ コンテナースリーブ外部:約450℃ コンテナースリーブ内部:約700℃ ダイス:650〜700℃ <試験方法> ダイスに対し、押出後ダイスがスライスした時
点でダイ端面及びベアリング部分に潤滑剤をハン
ドスプレーし、潤滑性能を調べた。 <試験結果> 何等の支障なく作業出来た。 実施例 6 実施例1と同様にしてガラス水溶液を調製し
た。一方、ベントナイト(局方ベントナイト)の
350メツシユ全通品を水に懸濁させて10重量%の
水懸濁液を調製した。次いで、両者をガラス対ベ
ントナイトの重量比が5:5となるように且つ全
体の濃度が10重量%となるように混合して、潤滑
剤を調製した。得られた潤滑剤の性能を下記条件
に依り調べた。 <試験条件> 押出機:淀川P.F.S.1000 テスト品:クラツチギヤー 材料加熱温度:1200℃ 加工温度:1150〜1050℃ 型温度:200〜300℃ 材質:ASCM−17H(特殊鋼) 希釈率(水):4倍 <試験方法並びに結果> 潤滑剤を刷毛塗りにより金型に均一に塗布し、
作業状況を観察した。機械並びに作業者いずれも
汚染なく、ハリツキおよび金型の摩耗もなく、ヒ
ートチエツクおよび塑性変形もなく、且つ欠肉も
生じなかつた。 実施例 7 実施例3と同様にして潤滑剤を調製した。その
性能を下記の様にして測定した。 <試験条件> 押出機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 型温度:200〜300℃ 希釈率:20倍 塗布手段:刷毛により1回毎に金型に塗布 <試験結果> 実施例6とほぼ同様の優れた性能を発揮した。 実施例 8 実施例1と同様にして水溶性ガラスを調製し
た。得られたガラスを100メツシユ全通程度に粉
砕した。一方、実施例1と同じ合成雲母を100メ
ツシユ全通程度に粉砕した。次いで、上記2種類
の粉末を同量混合して潤滑剤を得た。得られた潤
滑剤の性能を下記方法により測定した。 <試験条件> 押出機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 型温度:200〜300℃ 塗布手段:ハンドスプレーにより上下型に1回毎
に金型に塗布 <試験結果> 実施例6とほぼ同様の優れた結果が得られた。 実施例 9 実施例3の合成雲母に代えて350メツシユ全通
の絹雲母を使用し、その他はすべて実施例3と同
様に処理して、潤滑剤を調製した。この潤滑剤の
性能を下記方法により評価した。 押出機:淀川P.F.S.1000 テスト品:クラツチギヤー 材料加熱温度:1200℃ 材料加工温度:1150〜1050℃ 金型温度:200〜300℃ 材質:ASCM−17H 希釈率:3倍 塗布手段:刷毛により金型に塗布 <試験結果> 実施例8と同様の結果が得られた。 実施例 10 実施例1に於いて用いた合成雲母「ダイモナイ
ト−DM(Na−TS)」に代えてLiMgLi(X4O10)
F2(但しXはSiまたはGe)及びNa1/3Mg22/3Li1/3
(Si4O10)F2を各々用い、その他は実施例1と同
様にして処理した。各々の場合とも実施例1と殆
んど同様の優れた効果を発揮した。 実施例 11 酸化物換算でP2O541.3モル%、B2O37.0モル%
及びNa2O30.0モル%及びK2O21.7モル%となる
ように燐酸、炭酸ナトリウム、第一燐酸カリウム
及び硼酸を混合し、これを900℃で30分加熱溶融
してガラス化した。得られたガラス5重量部、合
成雲母5重量部からなる固形分10重量%濃度の懸
濁液を調製した。尚、使用した合成雲母は、「ダ
イモナイト(DIMONITE)−DM(Na−TS):
(トピー工業株式会社製NaMg2.5Si4O10F2)であ
つた。かくして得られた潤滑剤を用いて、その性
能を試験した。試験条件並びに方法は下記の通り
であり、また試験結果は下記の通りである。 <試験条件> 押出機:宇部興産製、ES1500A(1500トン)ビレ
ツトサイズ6インチES2350A(2350トン)ビレ
ツトサイズ8インチ テスト品:アルミサツシ ビレツト加熱温度:420〜480℃ コンテナ温度:400〜450℃ ダミー温度:300〜400℃ ダイス温度:400〜500℃ 材質:6063 潤滑剤の希釈率:30倍に水で希釈 <試験方法> 潤滑剤を自動スプレーでダミーブロツクに2方
向より5〜8秒吹付ける。コンテナ端面及びシヤ
ー面(ダイス内側表面)にハンドスプレーで2秒
吹付けた後、押出成形する。 <試験結果> 発煙、油の揮散、焼付けもなく、堆積に基づく
製品の欠肉もなかつた。このように全体として良
好な離型潤滑性を示した。 比較例 1 上記実施例1に於いて、第1表のガラスと雲母
との割合が5/5のものを調製するに際し、ガラ
スに代えてCaF2を用い、その他は同様にして潤
滑剤を得た。 比較例 2 上記実施例1に於けるCaF2に代えてZn2P2O7
を用い、その他は比較例1と同様にして潤滑剤を
調製した。 上記で得られた比較例1〜2及び実施例1の三
種の潤滑剤を用いて、その潤滑性を測定した。結
果を第3表に示す。但し試験は、曽田式試験方法
により、下記の条件で行なつた。 <試験条件> 型式:4球式 回転数:200r.p.m. 負荷方法 (A):ステツプ法で7.5Kgf/cm2まで回転し、その
まま20分間継続した。 (B):シヨツク法で、約40秒間で7.5Kgf/cm2まで
負荷し、そのまま20分継続した。
塩の水懸濁液を調製した。 かくして得られた両液を混合し、ガラス固形分
並びに層状珪酸塩の濃度が夫々5重量%となるよ
うに混合して潤滑剤を調製した。下記方法によ
り、これらの潤滑剤の性能を評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク、シンクロコーン 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 希釈率(水により):5倍 塗布手段:刷毛塗り <試験結果> 発煙、油の揮散もなく、また合成雲母単独の場
合に生ずる焼付けもなかつた。更に、水溶性ガラ
ス単独の場合に比して、堆積に基づく製品の欠肉
性に於いて、本発明潤滑剤は、一段と優れてい
た。 実施例 4 実施例1と同じ水溶性ガラスを濃度14重量%に
なるように水に溶解して水溶液を調製した。一
方、実施例1と同様の合成雲母を水に懸濁させて
6重量%の水性懸濁液を調製した。次いで、両者
をガラス成分と合成雲母との重量比が7:3で且
つ全体の量が10重量%となるように混合して潤滑
剤を調製した。該潤滑剤の性能を下記の方法によ
り評価した。 <試験条件> 鍛造機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:ボールナツト 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 希釈率:5倍 塗布手段:刷毛塗り <試験結果> 機械および作業者の汚染は殆んどなく、5000個
の製造後にも、サイクルの乱れはなく、金型の摩
耗度、ヒートチエツク、塑性変形等の異常もな
く、製品品質や欠肉等も極めて優れていた。 実施例 5 実施例3の潤滑剤を用いてその性能を下記の方
法に依り評価した。 <試験条件> 押出機:UBE複動式押出プレス(1800トン、宇
部興産(株)社製) テスト品:伸管 素材:黄銅(64−36合金) 押出管寸法:71φ×60.55φ×L 温度条件 ビレツト:840℃ コンテナースリーブ外部:約450℃ コンテナースリーブ内部:約700℃ ダイス:650〜700℃ <試験方法> ダイスに対し、押出後ダイスがスライスした時
点でダイ端面及びベアリング部分に潤滑剤をハン
ドスプレーし、潤滑性能を調べた。 <試験結果> 何等の支障なく作業出来た。 実施例 6 実施例1と同様にしてガラス水溶液を調製し
た。一方、ベントナイト(局方ベントナイト)の
350メツシユ全通品を水に懸濁させて10重量%の
水懸濁液を調製した。次いで、両者をガラス対ベ
ントナイトの重量比が5:5となるように且つ全
体の濃度が10重量%となるように混合して、潤滑
剤を調製した。得られた潤滑剤の性能を下記条件
に依り調べた。 <試験条件> 押出機:淀川P.F.S.1000 テスト品:クラツチギヤー 材料加熱温度:1200℃ 加工温度:1150〜1050℃ 型温度:200〜300℃ 材質:ASCM−17H(特殊鋼) 希釈率(水):4倍 <試験方法並びに結果> 潤滑剤を刷毛塗りにより金型に均一に塗布し、
作業状況を観察した。機械並びに作業者いずれも
汚染なく、ハリツキおよび金型の摩耗もなく、ヒ
ートチエツクおよび塑性変形もなく、且つ欠肉も
生じなかつた。 実施例 7 実施例3と同様にして潤滑剤を調製した。その
性能を下記の様にして測定した。 <試験条件> 押出機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 型温度:200〜300℃ 希釈率:20倍 塗布手段:刷毛により1回毎に金型に塗布 <試験結果> 実施例6とほぼ同様の優れた性能を発揮した。 実施例 8 実施例1と同様にして水溶性ガラスを調製し
た。得られたガラスを100メツシユ全通程度に粉
砕した。一方、実施例1と同じ合成雲母を100メ
ツシユ全通程度に粉砕した。次いで、上記2種類
の粉末を同量混合して潤滑剤を得た。得られた潤
滑剤の性能を下記方法により測定した。 <試験条件> 押出機:フオージングプレス(1600トン) テスト品:リンク 素材:SKD61 材料加熱温度:1200〜1250℃ 型温度:200〜300℃ 塗布手段:ハンドスプレーにより上下型に1回毎
に金型に塗布 <試験結果> 実施例6とほぼ同様の優れた結果が得られた。 実施例 9 実施例3の合成雲母に代えて350メツシユ全通
の絹雲母を使用し、その他はすべて実施例3と同
様に処理して、潤滑剤を調製した。この潤滑剤の
性能を下記方法により評価した。 押出機:淀川P.F.S.1000 テスト品:クラツチギヤー 材料加熱温度:1200℃ 材料加工温度:1150〜1050℃ 金型温度:200〜300℃ 材質:ASCM−17H 希釈率:3倍 塗布手段:刷毛により金型に塗布 <試験結果> 実施例8と同様の結果が得られた。 実施例 10 実施例1に於いて用いた合成雲母「ダイモナイ
ト−DM(Na−TS)」に代えてLiMgLi(X4O10)
F2(但しXはSiまたはGe)及びNa1/3Mg22/3Li1/3
(Si4O10)F2を各々用い、その他は実施例1と同
様にして処理した。各々の場合とも実施例1と殆
んど同様の優れた効果を発揮した。 実施例 11 酸化物換算でP2O541.3モル%、B2O37.0モル%
及びNa2O30.0モル%及びK2O21.7モル%となる
ように燐酸、炭酸ナトリウム、第一燐酸カリウム
及び硼酸を混合し、これを900℃で30分加熱溶融
してガラス化した。得られたガラス5重量部、合
成雲母5重量部からなる固形分10重量%濃度の懸
濁液を調製した。尚、使用した合成雲母は、「ダ
イモナイト(DIMONITE)−DM(Na−TS):
(トピー工業株式会社製NaMg2.5Si4O10F2)であ
つた。かくして得られた潤滑剤を用いて、その性
能を試験した。試験条件並びに方法は下記の通り
であり、また試験結果は下記の通りである。 <試験条件> 押出機:宇部興産製、ES1500A(1500トン)ビレ
ツトサイズ6インチES2350A(2350トン)ビレ
ツトサイズ8インチ テスト品:アルミサツシ ビレツト加熱温度:420〜480℃ コンテナ温度:400〜450℃ ダミー温度:300〜400℃ ダイス温度:400〜500℃ 材質:6063 潤滑剤の希釈率:30倍に水で希釈 <試験方法> 潤滑剤を自動スプレーでダミーブロツクに2方
向より5〜8秒吹付ける。コンテナ端面及びシヤ
ー面(ダイス内側表面)にハンドスプレーで2秒
吹付けた後、押出成形する。 <試験結果> 発煙、油の揮散、焼付けもなく、堆積に基づく
製品の欠肉もなかつた。このように全体として良
好な離型潤滑性を示した。 比較例 1 上記実施例1に於いて、第1表のガラスと雲母
との割合が5/5のものを調製するに際し、ガラ
スに代えてCaF2を用い、その他は同様にして潤
滑剤を得た。 比較例 2 上記実施例1に於けるCaF2に代えてZn2P2O7
を用い、その他は比較例1と同様にして潤滑剤を
調製した。 上記で得られた比較例1〜2及び実施例1の三
種の潤滑剤を用いて、その潤滑性を測定した。結
果を第3表に示す。但し試験は、曽田式試験方法
により、下記の条件で行なつた。 <試験条件> 型式:4球式 回転数:200r.p.m. 負荷方法 (A):ステツプ法で7.5Kgf/cm2まで回転し、その
まま20分間継続した。 (B):シヨツク法で、約40秒間で7.5Kgf/cm2まで
負荷し、そのまま20分継続した。
【表】
る。
実験例 1 また、本発明の特定組成の水ガラスと層状珪酸
塩との併用による相乗効果をより明確とするため
に、下記の実験を行なつた。 下記に示す7種の潤滑剤について高温(400℃)
での摩擦係数を測定した。 (1) 使用機器 カムプラストメーター(東京試験機製作所製
35トン) (2) 測定条件 Γ速度:5.6mm/sec Γ温度:400℃ 但し電気炉内で型を400℃まで予熱後、潤
滑剤を塗布したテストピースを挿入し、炉内
で10分間加熱後直ちに測定 Γ加工度(テストピースの):40% Γ材質(テストピースの):アルミニウム5052 Γ寸法(テストピースの):外径20mm、内径8.5
mm、高さ7mm (3) 使用した潤滑剤 実施例1で使用した水溶性ガラスの水溶液
からなる潤滑剤。但し水溶性ガラスの使用割
合は10重量部。 上記の水溶性ガラス、実施例1で使用し
た合成雲母(「Na−TS」)及び水からなる潤
滑剤。但し、水溶性ガラス7重量部と合成雲
母3重量部の使用割合である。 上記に於て水溶性ガラスと合成雲母の使
用割合を夫々5重量部としたもの。 上記に於いて使用した合成雲母「Na−
TS」を水に懸濁させた潤滑剤。但し合成雲
母の使用割合は10重量部。 B2O367重量%、シリカガラスフリツト31
重量%及び酸化コバルト2重量%から調製し
たガラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水
からなる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラ
ス7重量部、雲母「Na−TS」3重量部であ
る。 SiO249重量%(以下同じ)、Na2O2%、
K2O6%、PbO49%、LiO21%の組成を有す
るガラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水
からなる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラ
ス7重量部、雲母「Na−TS」3重量部であ
る。 SiO240.3重量%(以下同じ)、B2O311.2%、
Na2O36%及びAl2O31.5%を組成を有するガ
ラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水から
なる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラス7
重量部、雲母3重量部である。 (4) 試験結果 下記第4表に示す。
実験例 1 また、本発明の特定組成の水ガラスと層状珪酸
塩との併用による相乗効果をより明確とするため
に、下記の実験を行なつた。 下記に示す7種の潤滑剤について高温(400℃)
での摩擦係数を測定した。 (1) 使用機器 カムプラストメーター(東京試験機製作所製
35トン) (2) 測定条件 Γ速度:5.6mm/sec Γ温度:400℃ 但し電気炉内で型を400℃まで予熱後、潤
滑剤を塗布したテストピースを挿入し、炉内
で10分間加熱後直ちに測定 Γ加工度(テストピースの):40% Γ材質(テストピースの):アルミニウム5052 Γ寸法(テストピースの):外径20mm、内径8.5
mm、高さ7mm (3) 使用した潤滑剤 実施例1で使用した水溶性ガラスの水溶液
からなる潤滑剤。但し水溶性ガラスの使用割
合は10重量部。 上記の水溶性ガラス、実施例1で使用し
た合成雲母(「Na−TS」)及び水からなる潤
滑剤。但し、水溶性ガラス7重量部と合成雲
母3重量部の使用割合である。 上記に於て水溶性ガラスと合成雲母の使
用割合を夫々5重量部としたもの。 上記に於いて使用した合成雲母「Na−
TS」を水に懸濁させた潤滑剤。但し合成雲
母の使用割合は10重量部。 B2O367重量%、シリカガラスフリツト31
重量%及び酸化コバルト2重量%から調製し
たガラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水
からなる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラ
ス7重量部、雲母「Na−TS」3重量部であ
る。 SiO249重量%(以下同じ)、Na2O2%、
K2O6%、PbO49%、LiO21%の組成を有す
るガラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水
からなる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラ
ス7重量部、雲母「Na−TS」3重量部であ
る。 SiO240.3重量%(以下同じ)、B2O311.2%、
Na2O36%及びAl2O31.5%を組成を有するガ
ラス、上記合成雲母「Na−TS」及び水から
なる潤滑剤。但し両者の使用割合はガラス7
重量部、雲母3重量部である。 (4) 試験結果 下記第4表に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 (イ) 燐酸及びその塩から選ばれた少くとも1
種、 (ロ) 硼酸及びその塩から選ばれた少くとも1種、 (ハ) アルカリ金属の炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩及び
水酸化物から選ばれた少くとも1種、 及び (ニ) 層状珪酸塩 の混合物からなり、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で夫々
P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下、M2O(M
はアルカリ金属)30〜60モル%であり、 混合物中の(ニ)の化合物の割合が10〜60重量%で
ある鍛造または押出加工用潤滑剤。 2 (イ) 燐酸及びその水溶性塩から選ばれた少く
とも1種、 (ロ) 硼酸及びその水溶性塩から選ばれた少くとも
1種、 (ハ) アルカリ金属の水溶性塩から選ばれた少くと
も1種、及び (ニ) 層状珪酸塩 と水とから成る懸濁液であつて、 上記(イ)〜(ハ)の化合物の割合が酸化物換算で夫々
P2O540〜55モル%、 B2O39モル%以下、M2O(Mはアルカリ金属)30
〜60モル%であり、 上記(イ)〜(ニ)の化合物中の(ニ)の化合物の割合が10
〜60重量%である鍛造または押出加工用潤滑剤。 3 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有す
る水溶性ガラス粉末と層状珪酸塩との混合物から
なり、混合物中の層状珪酸塩の割合が10〜60重量
%である鍛造または押出加工用潤滑剤。 4 P2O540〜55モル%、B2O39モル%以下及び
M2O(Mはアルカリ金属)30〜60モル%を含有す
る水溶性ガラスの水溶液と層状珪酸塩との混合物
からなり、水溶性ガラスと層状珪酸塩との合量中
の層状珪酸塩の割合が10〜60重量%である鍛造ま
たは押出加工用潤滑剤。
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---|---|---|---|
JP55131355A JPS5755247A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Automobile with slip preventive device to press tire against ground |
JP55131335A JPS5773089A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Lubricant for forging or extrusion working |
GB8127553A GB2086934B (en) | 1980-09-19 | 1981-09-11 | Lubricant compositions for forging or extrusion |
US06/301,226 US4402838A (en) | 1980-09-19 | 1981-09-11 | Lubricant compositions for forging or extrusion |
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---|---|---|---|
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---|---|
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---|---|---|---|
JP55131355A Pending JPS5755247A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Automobile with slip preventive device to press tire against ground |
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FR (1) | FR2490670B1 (ja) |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08304845A (ja) * | 1995-04-27 | 1996-11-22 | Nec Corp | 液晶表示装置 |
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---|---|---|---|---|
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JPS601293A (ja) * | 1983-06-17 | 1985-01-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 金属の温間乃至熱間加工用潤滑剤 |
CH670106A5 (ja) * | 1984-07-23 | 1989-05-12 | Lonza Ag | |
US4759859A (en) * | 1986-02-18 | 1988-07-26 | Amoco Corporation | Polyurea grease with reduced oil separation |
JPS63291994A (ja) * | 1987-05-23 | 1988-11-29 | Kawabata Seisakusho:Kk | 潤滑油 |
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NL1022222C2 (nl) * | 2002-12-20 | 2004-06-22 | Te Strake Surface Technology B | Smeersysteem van het type vaste film dat geschikt is voor het bedekken van een metalen, keramisch of polymeer materiaal dat aan wrijving onderhevig is. |
DE102004045128A1 (de) * | 2004-09-17 | 2006-03-23 | Chemische Fabrik Budenheim Kg | Schmiermittel zum Schmieren von erhitzten Metallgegenständen |
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-
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- 1980-09-19 JP JP55131355A patent/JPS5755247A/ja active Pending
-
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- 1981-09-18 DE DE3137272A patent/DE3137272C2/de not_active Expired
- 1981-09-18 FR FR8117656A patent/FR2490670B1/fr not_active Expired
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