JPH0137449B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は電気エネルギーに加えて炭素含有燃料
及び酸素もしくは酸素含有ガス、例えば空気を炉
室中もしくは炉室及び融解物中に吹き込み、製鋼
用アーク炉の電気エネルギーを節約し且つ同炉へ
のエネルギー供給を増加させる方法に関する。

〔従来の技術〕

先年の石油危機以降におけるアーク炉製鋼技術
の発展動向は電気エネルギーの節約と融解時間の
短縮を特徴としている。したがつて例えば日本に
於いては1973年から1983年までの時期に平均して
146基の電気炉により湯出し時間が２時間46分か
ら１時間51分に低下された。同じ時期に電力消費
はトンあたり543kwhから439kwhに低下され得
た。また電極の消耗は5.1Kg／ｔから3.1Kg／ｔに
低下した。

スクラツプの融解を速めるため25Nm³／ｔまで
の量の酸素が自己消耗管あるいはランスを経て過
熱したスクラツプ上に吹き付けられる。その際に
形成される酸化鉄は少量の塊片コークスの添加に
よるかあるいは同じく自己消耗ランスを経ての石
炭の吹き込みによりスクラツプ融解後に部分的に
還元される。しかしながら相対的に僅かな量の炭
素のCOへのこの転解に際して得られる熱の増加
は依然として僅かなものである。

スクラツプの融解は多様なタイプのバーナーの
使用、特に油−酸素−バーナーの使用によつても
速められる。これらのバーナーは、大抵、融解物
の直ぐ上方の炉壁下部に配置されている。

過去に於いては、経済的に重要な意義を持つ黒
鉛電極の消耗を非貫流型の中空電極あるいはガス
ないしガス／固定−サスペンシヨンが貫流させら
れる中空電極を用いて低下させ、また鋼中におけ
る水素含有量の低下あるいは一般に固体の添加等
のその他の効果も達成しようとする努力も為され
た。アメリカ特許明細書2909422及びドイツ公開
明細書2900864は前記の類の方法を述べている。
中空電極を介した該吹込み技法が普及するに至ら
なかつた根拠は、仲んずく、融解物中における吹
き込まれた固体の分布が湯の運動を欠くことによ
つて不完全なままである点に認められる。

他の処理方法にあつては、今日、廃ガスが利用
され、それにより特別な予熱チヤンバに於いてア
ーク炉外でスクラツプの予熱が行なわれる。予熱
されたスクラツプはその後にアーク炉に装入され
る。公知の該改善によりアーク炉の湯出し時間は
個々の場合に於いて約80分にまで短縮され得た。

最新の連続鋳造プラントの連続運転を可能とし
且つ炉の熱損失を減少させるためには、湯出し時
間を更に短縮することがスクラツプ融解時の貴重
な電気エネルギー消費の低下と同様にアーク炉運
転によつて経済的に重大な意義を有している。

〔発明が解決しようとする問題点〕

したがつて本発明の目的は、アーク炉による製
鋼を経済的に改善し、また、炉の融解能力を高め
ると共に熱供給を増加させ、それによつて湯出し
時間も短縮し、特に、高い熱効率を有した有利な
コストの燃料を広範に使用して電気エネルギーの
節約を可能とする方法を考案することである。更
に前記の新たな方法は安全確実な運転を保証し、
公知の長所、特にアーク炉の高度な柔軟性と確実
な工程制御性を損じないものとされる必要があろ
う。

〔問題点を解決するための手段〕

前記目的は、本発明により、特許請求の範囲第
１項に記載の特徴によりその実現が図られる。

本発明により酸素及び／又は予熱された空気は
アーク炉上部に固定配置されている吹込み装置に
より水平面に対して30〜60゜の角度で電極の形成
するピツチ円の接線方向下方に向け、該電極ピツ
チ円と炉壁との間の空間にあるスクラツプ中ない
し炉のガスチヤンバ中に吹き込まれる。スクラツ
プ不純物及び特に供給された炭素含有燃料、例え
ば石炭ないしコークスから生じ炉内を循環してい
る反応ガスは吹込み装置から噴射される自由噴流
中に大量に吹き込まれ、その際広範に焼燃させら
れる。該反応ガス燃焼によつて発される熱は70〜
90％の熱効率でスクラツプ及び／又は少なくとも
局部的に激しい湯の運動を生じている融解物に伝
えられる。これにより廃ガス浄化装置に供給され
る廃ガスの温度は炉室温度を僅かに上回るにすぎ
ないものとなる。電気エネルギーを節約するため
の酸素及び燃料の消費は、優れた伝熱とCO₂及び
H₂Oへの反応ガスの広範な燃焼ならびにスクラ
ツプ中に持込まれていた炭化水素含有不純物、例
えば塗料、油、プラスチツク等の燃焼により僅か
なものである。

吹込み装置は、本発明により、好ましくは炉壁
上部に配置されている。その際、該吹込み装置の
縦軸は電極ピツチ円と炉壁との間に仮想された円
筒の接線方向下方の炉内空間に向けられている。
仮想された前記円筒の直径は炉内径の0.5〜0.8倍
の範囲にある。

アーク炉の公知の運転方法にあつては、スクラ
ツプから生ずる反応ガスは廃ガスと共に炉外に流
出し、該エネルギーが広範にスクラツプないし融
解物に伝えられることがないであろう。本発明に
よればスクラツプに付着していた不純物の燃焼に
より既にエネルギー供給の増加が生ずる。

本発明の更に別な特徴により、吹込み装置から
噴射されるガス噴流は相対的に低温な炉内領域、
いわゆる「コールド・スポツト」と同所にあるス
クラツプを加熱し、それによりスクラツプの融解
を更に促進する。

酸素による運転のため、吹込み装置の個々の噴
出口、つまりノズルは以下の式に従つて設計され
る： Ｄ∧＝ノズルの公称径（cm） Ｇ∧＝溶鋼重量（ｔ／チヤージ） Ｚ∧＝吹込み装置あたりのノズル数 ｎ∧＝炉あたりの吹込み装置数 本発明による方法の実施にあたつては、基本的
に、単純な管から水冷式ランスまでに及ぶ任意の
酸素吹込み装置を使用することができる。但し、
本発明により、複数の噴出口−ノズルとも称され
る−を具えた酸素吹込み装置が特に適しているこ
とが判明した。該吹込み装置は水冷装置を有さ
ず、例えば銅製であつてよい。該装置は１〜６個
の噴出口を有し、好ましくは４個の噴出口を有す
る。酸素吹込み装置のガスの予圧は、ガス噴流
が、通例、音速の速さで噴出するように調節され
る。しかしながら、超音速の噴出を可能とする円
錐状に拡大された噴出口を具えたノズルを使用す
ることも可能である。

本発明の意図するところは、運転中に吹込み装
置の酸素含有ガス吹込み率を変化させること、例
えば該吹込み率を廃ガス分析及び／又は燃料供給
に関連させて制御することである。

本発明により、約700〜1300℃、特に約900〜
1200℃に予熱された空気を吹込みノズル運転に使
用するのが特に有利であることが判明している。
驚くべきことに、炉室温度の高まりと共に、あと
燃え率と同時にアーク炉工程へのエネルギー供給
を酸素に代えて熱風の吹込みによつて高めること
ができる。更に、熱風の使用により、熱効率、つ
まりスクラツプ及び／又は融解物へのあと燃えに
よつて得られた熱の再伝達を高めることができ
る。

吹込み装置の運転と共に炭素含有燃料を供給す
る場合には、スクラツプ融解時間の進展と共に、
反応ガスあと燃えによつて得られた熱の再伝達に
際する熱効率が低下する。本発明の重大な特徴に
より、前記のエネルギー供給の低下に対しては湯
の運動を増強することにより対処することができ
た。その際、本発明により、高温吹込み噴流が融
解物の表面に打ち当たる領域の融解物にアーク炉
底部に配置されたノズルによつて酸素を供給する
のが特に有利であると判明した。酸素の吹込みに
より融解物中にCOが形成され、CO₂への広範な
燃焼と熱の再伝達が最も良好な箇所に於いてCO
の脱出を行なわせることができる。

湯表面下方のノズルのガス流量は変化させるこ
とができる。本発明により、アーク炉中の鉄融解
物の量の増加と共にガス量が減少させられる。ス
クラツプがすべて融解した場合には、ノズルあた
りの酸素吹込み率は約2Nm³／分もしくはそれ以
下である。

湯表面下方の前記ノズルは、一般に、５〜10バ
ール、最高20バールの通例の酸素予圧で運転され
る。但し本発明は60バールまでの高圧で運転する
ことも意図している。

本発明により、炭素含有燃料は１本もしくは複
数の中空電極を介して融解物中に吹き込まれ、湯
表面下方にある酸素で運転されるノズルは融解物
中における炭素の分布とCOへの部分燃焼に貢献
する。本発明の更に別な特徴により、前記のよう
にして単位時間あたりに非常に大量の燃料及び電
極を融解物に供給し、当該転換を行なわせること
ができる。

２本の同心管から構成される公知のノズルによ
る酸化ガスもしくは不活性ガスならびに例えば油
等の液体の吹込みは公知の技術を以つてしては問
題あることが判明した。例えば炉底あるいは側壁
下部に取り付けられたノズルにより問題あるスパ
ツターが生じ、該スパツターが炉側壁上部に於い
て大量の鋼付着物形成をもたらした。吹込みガス
量の大量の大幅な減少、融解物の状態へのノズル
予圧の適合化、ノズル位置の最適化及び−スクラ
ツプが広範に融解した場合には−更にガス量を極
少に減少化することにより初めて満足すべき解決
が得られた。本発明により、口径が３〜８mmにす
ぎないノズルが使用される。中心管内には酸素が
通され、その外側の環状隙間にはガス状炭化水素
及び／又は不活性ガスないしそれらの混合物が通
される二重管ノズルを使用するのが好ましい。例
えば軽油等の油もノズル保護に使用することがで
きる。

本発明の意図するところは、内側ノズル管を例
えば耐火材料で栓をすることにより密封し、環状
隙間を通してのみガス、例えば不活性ガス、窒
素、ガス状炭化水素、例えば天然ガス、ブタンあ
るいはプロパン、CO、CO₂及びそれらの任意の
混合物を融解物中に吹き込むことである。環状隙
間を通して液体、例えば油を供給することも有利
であると判明している。本発明により、特にスク
ラツプの堆積が炉内に於いて金属滴の勝手な搬出
を妨げる限りで、前記の様にして痒油を燃料とし
て使用することができる。

本発明により、炭素含有燃料、主として石炭及
びコークスをスクラツプと共にアーク炉に装入す
ることもできる。但し本発明により、塊状片の炭
素含有エネルギー担体、例えば石炭ないしコーク
スを酸素吹込みノズル前方のアーク炉炉床に装入
するのがより有利であると判明している。

しかしながら、本発明により、炭素含有燃料の
好ましい添加形態の基本は、該燃料を粉砕した形
状で１本もしくは複数の耐摩耗ライニングの施さ
れた中空電極を介して直接に融解物及び／又はス
クラツプ中に吹き込む点にある。炭素含有燃料の
吹込みにより、同時に、スラグの泡立てと相対的
に高い電圧、つまり長く安定したアークによる加
熱が有利と為される。相対的に長い該アークとス
ラグの泡立ちに噴流による炉壁の負荷を低下させ
ると共に摩耗を減少させる。更に中空電極の消耗
も固体供給用に穴あけ処理されていない同様な電
極の消耗に比較して約30％低下する。

本発明により、粉砕炭ないし油を更に吹込み装
置を通じて表面が融解中のスクラツプあるいは融
解物上に吹き付けることにより、電気エネルギー
の一層の節約と装入時間の短縮化を図ることがで
きる。石炭流が打ち当てられるスクラツプ表面の
冷却は同時に酸素もしくは予熱された空気の吹込
みによつて回避される。石炭流が吹込み装置から
噴射される際に酸素もしくは空気により該流を囲
繞させ、あるいは石炭流とガス流を隣接配置し、
それらが吹込み装置を発した後間もなく相互に交
差するように設計することもできる。表面が融解
したスクラツプ上への石炭の吹付けには例えばそ
の90％が0.5mm以下の直径を有する微粒炭が特に
適当している。炉の上部に配置された吹込み装置
からの自由噴流による融解物への石炭の吹付けに
は例えば最大４mmまでの直径を有した粗粒炭が用
いられる。

本発明により、石炭、特に液状成分の多い石炭
も湯表面下方に配置されたノズルを通して融解物
中に供給することができる。その際、石炭粉及
び／又はコークス粉が噴出されるノズルと共に少
くとも１個の酸素ノズルを配置し、これにより炭
素含有燃料が吹込まれる際に融解物が局部的に冷
却されることのないようにするのが有利であると
判明している。しかしながら、本発明によれば、
１本もしくは複数の中空電極による炭素含有燃料
の供給が好ましいが、それは該供給技法にあつて
はアークが石炭供給箇所における熱供給を高める
からである。

本発明により、中空電極を通じ、その他は固
体、例えばスラグ形成剤、例えば石灰石、ほたる
石等の局部的に過熱した融解物に好ましい形で供
給することができる。本発明により、前記と同様
にして、鉄含有物及び／又は酸化鉄含有物、鉄鉱
石及び予備還元された鉄鉱石あるいは合金元素の
うち例えばマンガン、クロム、ニツケル、バナジ
ウム、乾燥されたスラジを融解物中に吹込むこと
ができる。

本発明は、例えば塵芥投棄コストを節約するた
め、粉塵及び融解物に吹き込むことも意図してい
る。更に本方法によりスラグあるいは融解物中に
於いて問題物質を由来する貴重な金属も濃縮する
ことができる。また更に、石炭流が中空電極に至
る途中、例えば中空電極への入口付近で該流に痒
油を混じ、本発明の方法による熱供給の増加に利
用し得ることが実証された。

本発明により、例えば５〜15mmの粒度を有した
塊片状燃料を中空電極中の比較的大きな孔を経て
重力を利用して添加する方法も微粒燃料を吹き込
む方法と同様に有効であることが実証された。但
し微粉砕された燃料をキヤリアガスとのサスペン
シヨンの形で供給する方法にあつては電極中の孔
の口径をずつと小さなものとすることができ、そ
の結果、該孔による電極断面積の減少分は約１％
程度に抑えることができる。単純な品質の製鋼に
は燃料用キヤリアガスとして主に窒素が用いら
れ、送出圧は少なくとも２バール、好ましくは８
〜20バールである。また希ガス、天然ガス、CO、
CO₂、空気もしくは酸素もキヤリアガスとして用
いることができる。1Nm³のキヤリアガスには約
10〜30Kgの粉砕された固体、例えば石炭が装荷さ
れる。本発明によりガスの消費は僅かであるが、
中空電極を通じた固体搬送を行なつていない間の
ガス貫流を広範に停止するか全面的に停止するか
する場合にはガスの消費を更に低下させることが
できる。吹込み装置、中空電極及び炉底ノズルへ
の導管を電気的に絶縁するのが合理的であると判
明した。

本発明による方法はアーク炉の電気エネルギー
消費をほぼ半減させると共に融解性能を高め、同
時に、湯出し時間を約１時間に短縮する。本発明
による方法に基いて運転されるアーク炉から生ず
る廃ガスはほぼ完全に燃焼され尽くしており、燃
料ガスとしては最早やほとんど利用し得ないが、
該廃ガスの有する物理的な熱は適切な熱交換器に
より例えば吹込み空気の加熱あるいはスクラツプ
の予熱に利用することができる。

以下に本発明による方法を図面ならびに本発明
を制限することのない一般的な例に基いて詳しく
説明する。

〔実施例〕

アーク炉は耐火煉瓦炉床１にそれぞれ２本の同
心管から構成される３個のノズル２を有してい
る。側壁３の上部には矢印で示されたそれぞれ４
本の自由噴流５を噴出する吹込み装置４が設けら
れている。更に孔７を具えた中空電極６が図中に
示されている。線８は湯出しが行なわれる前の静
止した湯の表面を示している。

図２には、更に、電荷ピツチ円１０と該円上に
ある電極１１と中空電極６が認められる。炉内空
間に仮想された円筒は線１２で示され、ガス噴流
５のための好ましい衝突面１３は斜線で示されて
いる。最後に廃ガス口１４が図中に認められる。

公称出力11MWの30t−アーク炉には３個の二
重管ノズル２が設けられており、該二重管の内側
管は耐火材料で塞がれ、外側の環状隙間を通つて
ノズルあたり0.7±0.3Nm³の不活性ガス及びプロ
パンが吹き込まれる。吹込み終了時、つまり湯出
しの約４分前にアルゴンへの切換えが行なわれ
る。炉壁３には、急角度で下方への噴射を行なう
それぞれ４本の自由噴流５のための３基の吹込み
装置４が固定取付けされている。該吹込み装置４
はその位置が高いことによりスクラツプによる損
傷を蒙むることはない。吹込み材たる酸素及び石
炭＋窒素は同時に吹込み装置の冷却に利用され
る。水冷は不要であることが判明した。各吹込み
装置毎に酸素のみの噴射用に３個のノズル及び酸
素噴射への切換え装置を備えた石炭／窒素−サス
ペンシヨン噴射用のノズル１個が具えられてい
る。石炭噴射ノズルはセラミツク管で内装され、
吹込み装置に設けられている更に大きな酸素噴出
ノズル中にはめ込まれていることから、石炭流は
環状隙間から噴出する酸素によつて包まれる。石
炭噴射ノズルは石炭噴射の後に吹込み装置入口部
で石炭洗い流し用の窒素噴射に切り換えられ、そ
の後、弁により酸素噴射に切り換えられる。スク
ラツプ融解時の酸素吹込み率は吹込み装置あたり
9.5Nm³／分である。

総計して、2.0tの固体銑鉄、26.1tの購入スクラ
ツプ及びヘビースクラツプ、2.6tの積み地金、
1.8tの鉄屑が３個のケージで３回に分けて装入さ
れる。炉底のノズル上方には80Kgの塊片状コーク
スが装入される。吹込み装置により部分的に融解
したスクラツプ及び融解物上に粉砕された無煙炭
400Kgならびに酸素1270Nm³が吹き付けられる。
更に500Nm³の酸素がスラグ口部に於いて自己消
耗ランスによつて吹き込まれる。石灰石の消費は
1100Kgである。電力消費は、環元相を含め、湯出
し温度1640℃の溶鋼30tにつき10200kwhである。
電極消耗は溶鋼ｔあたり2.7Kgである。装入材料
は給電開始から湯出しに至るまで49分で製造完了
される。

本発明による方法の経済的に特に有意的な変法
にあつては30tアーク炉に於いて公称口径６mmの
二重管ノズル上方に100Kgの塊片状コークスが装
入される。各二重管ノズルからは１分あたり0.6
〜4Nm³のO₂が噴射されると共に、該ノズルの早
期の摩耗が炭化水素ないし炭化水素／不活性ガス
−混合物−この場合にあつては天然ガス−で防止
される。該ノズルは接線方向に吹込みを行なう吹
込み装置の縦軸と吹込みノズルとの間に形成され
る面に水平面に対して70゜の角度で配置されてい
る。最大量の酸素はそれぞれ３個の小さなノズル
と１個のノズルを具えた３基の吹込み装置を経て
スクラツプ上及び激しい湯の運動を生じている箇
所の融解物上に吹き付けられている。電力の他
に、特に、中空電極を介して融解物に吹き込まれ
る無煙炭がエネルギー担体として用いられる。ア
ークの放出２〜３分後に酸素吹込みと少量の石炭
の吹込みが開始される。酸素吹込み率ならびに石
炭量は３つの融解期の各々に於いてスクラツプの
加熱及び融解の進行と共に増加させられる。酸素
吹込み率と廃ガス分析は石炭吹込みの時間的推移
に適合させられる。

溶鋼30tあたりの封入材料として、約27tの購入
スクラツプ及びヘビースクラツプ、3.5tの積み地
金及び2.0tの鉄屑が消費される。酸素は、反応ガ
スを燃焼させるため、それぞれ炉床ノズルにより
450Nm³、吹込み装置により1600Nm³、自己消耗
ランスにより600Nm³がスクラツプ、スラグ及び
炉室内に吹き込まれる。無煙炭の消費は1450Kg、
石灰石の消費は1050Kgである。無煙炭には亜鉛含
有量24％の電気炉粉塵300Kgが混入される。１回
のみの粉塵回収によつて亜鉛含有量を32％に高
め、亜鉛回収に回すことができた。炉底吹込みノ
ズル上には100Kgのコークスが装入される。

湯出し温度1630℃にあたつての電力消費は、還
元相を含め、7200kwhである。電極消耗は溶鋼ｔ
あたり3.2Kgである。装入開始から湯出し終了ま
での時間は１時間である。残留融解物が炉内で処
理されるかあるいは装入終了時の時間を早期の湯
出しとるつぼ加熱装置及び二次冶金処理の利用に
より短縮する場合には湯出し時間を更に切詰める
ことができる。

酸素を節約し、あと燃え率を高め、また熱伝達
を向上させるため、60t−UHPに於いて本発明に
よる方法をあと燃えのために酸素を使用せずに実
施することができる。スクラツプ及び炉底ノズル
により激しい湯の運動が惹起されている融解物箇
所に1100℃に予熱された空気が吹き込まれる。炉
底には公称口径５mmの６個の二重管ノズルが設け
られ、該ノズルは酸素及びそれを包み込む炭化水
素の吹込みを行なう。熱風は６基の固定配置され
た吹込み装置により、炉径の0.55倍の直径を持つ
仮想された円筒の接続方向に沿つて水平面に対し
て約50゜の角度で炉壁上部から下方に向けて噴射
される。吹込み装置前の熱風環状管内の圧力は
1.2バールの高圧に達している。石炭は、前記の
例と同様に、中空電極を介して融解中のスクラツ
プ及び融解物上に吹付けられる。還元相に於い
て、網の炭素／硫黄−含有量を所望の程度に調整
するため、電極レベル低位時に意図的な浸炭及び
脱硫のため石炭粉が融解物中に極く短時間に亘つ
て吹き込まれる。

溶鋼60tを得るための、54tの購入スクラツプ及
びヘビースクラツプ、6tの積み地金、5tの鉄屑、
炉底ノズルから吹き込まれる900Nm³の酸素、吹
込み装置によりスクラツプ、炉内空間及び融解物
に吹き付けられる1100℃の熱風12000Nm³、自己
消耗管により吹き込まれる800Nm³の酸素、２本
の中空電極を介して吹き込まれる2400Kgの石炭、
電気炉炉床に装入される塊状コークス200Kg、石
灰石2000Kg及び13920kwhの電力が必要である。

酸素添加に先立つて石炭添加が行なわれること
及び融解物の最終炭素含有量ならびに融解温度を
正確に調整し得ることを利用し、スクラツプ及
び／又はその他の鉄担体から経済的に銑鉄を製造
することもできる。銑鉄製造と中空電極ないし吹
込み装置を介しての残留物質の吹込みによる処理
とのコンビネーシヨンは場合により大きな意義を
有している。炭素担体と酸化ガスとの供給を調節
し、廃ガスになお高いCO／H₂−含有量を持た
せ、該ガスを例えば加熱、金属酸化物の予備還元
等の他の使用目的に利用し得るようにすることが
できる。

前記の諸特徴を任意に組合わせ、それらを様々
な電炉網設備の運転条件に適合させることも本発
明の意図するところである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるアーク炉の垂直断面図、
第２図は第１図のアーク炉の水平断面図である。 １……耐火レンガ炉床、２……ノズル、３……
側壁、４……吹込み装置、６……中空電極、１１
……電極、１４……廃ガス口。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 電気エネルギーに加えて炭素含有燃料及び酸
   素もしくは酸素含有ガスを炉室中もしくは炉室及
   び融解物中に吹き込み、製鋼用アーク炉の電気エ
   ネルギーを節約し且つ同炉へのエネルギー供給を
   増加させる方法に於いて、酸素もしくは酸素含有
   ガスが炉の上部に固定配置された吹込み装置によ
   り電極ピツチ円の接線方向下方に向け、該電極ピ
   ツチ円と炉壁との間の空間にある堆積スクラツプ
   中及び／又は炉のガスチヤンバ中に吹き込まれ、
   供給された燃料及びスクラツプに由来する燃料の
   反応ガスがその際に生ずる強力なガス流によつて
   吹込み自由噴流中に大量に吸い込まれて燃焼させ
   られ、該反応ガス燃焼によつて発される熱が少な
   くとも70％の熱効率でスクラツプ及び／又は融解
   物に伝達され、更に、吹込み噴流が融解物に衝突
   する領域に於いて、湯表面下方に配置されたノズ
   ルによりガスが吹き込まれることを特徴とする方
   法。 ２ 前記酸素含有ガスが予熱された空気であり、
   前記ノズルが炉底に配置され、該ノズルから吹込
   まれる前記ガスが酸化ガスであることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 固体、特に炭素含有燃料が１本もしくは複数
   の好ましくは耐摩耗ライニングの施された中空電
   極を介して融解物に吹き付けられることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項または第２項に記載の
   方法。 ４ 酸素吹込み装置が１〜６個、好ましくは４個
   の噴出口を有し、ガス流の流出速度が少なくとも
   音速に調整されることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項から第３項までのいずれか１項に記載の
   方法。 ５ 吹込み装置から噴射される酸素含有ガスの流
   量が廃ガス分析及び／又は燃料供給に応じて調整
   されることを特徴とする特許請求の範囲第１項か
   ら第４項までのいずれか１項に記載の方法。 ６ 湯表面下方に配置されたノズルのガス流量が
   炉内の鉄融解物の量の増加と共に減少させられ、
   スクラツプがすべて融解した場合には、ノズルあ
   たり2Nm³／分以下の吹込み率にまで減少させら
   れることを特徴とする特許請求の範囲第１項から
   第５項までのいずれか１項に記載の方法。 ７ 吹込み装置が少くとも一時的に、700〜1300
   ℃に予熱された空気で運転されることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項から第６項までのいずれ
   か１項に記載の方法。 ８ 酸素運転用吹込み装置中の各噴出口−ノズル
   とも称される−が最も狭い箇所に於いて下記の式
   に基く公称口径Ｄ（cm単位）を有していることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項から第７項まで
   のいずれか１項に記載の方法。 ９ 吹込み装置縦軸が炉内径の0.5〜0.8倍に相当
   する直径を有した仮想された円筒の接線方向を示
   すようにして該吹込み装置が炉壁上部に配置され
   ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項か
   ら第８項までのいずれか１項に記載の方法。 １０ 吹込み装置縦軸が水平面に対し30〜60゜の
   角度で下方に向けられていることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項から第９項までのいずれか１
   項に記載の方法。 １１ 粒度0.4mm以下の炭素含有燃料、例えば石
   炭及び／又はコークスがスクラツプ及び／又は融
   解したスクラツプに吹き付けられ、最大４mmまで
   の粒度の粗粒燃料が融解物に吹き付けられること
   を特徴とする特許請求の範囲第１項から第１０項
   までのいずれか１項に記載の方法。 １２ 湯表面下方に配置されたノズルが60バール
   までの高圧で運転されることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項から第１１項までのいずれか１項
   に記載の方法。 １３ ２本の同心管から構成される湯表面下方に
   配置されたノズルが、不活性ガス、不活性ガス−
   炭化水素−混合物及び／又は油を噴射する際に、
   その中心管が耐火材で塞がれることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項から第１２項までのいずれ
   か１項に記載の方法。 １４ 固体、例えば炭素含有燃料、乾燥されたス
   ラジ、スラグ形成剤、鉱石、予備還元された鉱
   石、合金元素、残留物質、粉塞、スラグ、痒油が
   キヤリアガスにより１本もしくは複数の中空電極
   を介して個々にもしくは任意の混合物の形で融解
   物に吹き込まれることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項から第１３項までのいずれか１項に記載
   の方法。 １５ 中空電極を介しての固体の噴射にあたり電
   極入口における固体−ガス−サスペンシヨンの圧
   力が少なくとも２バール、好ましくは８〜20バー
   ルに調節されることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項から第１４項までのいずれか１項に記載の
   方法。 １６ 前記方法が銑鉄、合金及びその他の金属融
   解物の製造にも利用されることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項から第１５項までのいずれか１
   項に記載の方法。