JPH01319630A - 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH01319630A JPH01319630A JP15315588A JP15315588A JPH01319630A JP H01319630 A JPH01319630 A JP H01319630A JP 15315588 A JP15315588 A JP 15315588A JP 15315588 A JP15315588 A JP 15315588A JP H01319630 A JPH01319630 A JP H01319630A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野］
本発明は直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に
関し、さらに詳しくは、６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以」−の
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に関するも
のである。
関し、さらに詳しくは、６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以」−の
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法に関するも
のである。
「従来技術」
直接焼入れ法は、従来の再加熱焼入れ法に比べて、工程
を省略することができると共に焼入れ性が向上するため
、合金元素の含有量を提言することができるという、効
果があるが、鋼の含有成分、製造条件、塗装長手方向の
材質に大きなばらつきが発生ずるという欠点がある。
を省略することができると共に焼入れ性が向上するため
、合金元素の含有量を提言することができるという、効
果があるが、鋼の含有成分、製造条件、塗装長手方向の
材質に大きなばらつきが発生ずるという欠点がある。
そして、Ｂを含有する鋼の直接焼入れにおける鋼板長手
方向の材質のばらつきを改善する方法としては、（１）
特公昭５８−００３０１１号公報に記載されているよう
に、圧延終了から焼入れまでの時間を限定する方法、（
２）特公昭６ｌ−０１５９１８号公報および特公昭６２
−］、 ３９８１．５号公報に記載されているように、
Ａ、ｌ、 Ｂ、 Ｎ含有量およびスラブ加熱温度を制約
するという条件により行なう方法がある。しかし、−」
１記（１）の時間を限定する方法は、加工された直後の
オーステナイト相に回復・再結晶を起こさせ、過剰の炭
化物形成元素の析出を促進し、最終製品の強度と靭性を
一定の水準に安定化することのみを目的としており、６
０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度を有する調質高張力鋼に
おいて有効に利用されろためのＢの焼入れ性向上効果を
確保するための研究および検討が何等行なわれていない
という問題があり、また、（２）のＡｌ、Ｂ、 Ｎの含
有量を制約する条件の方法は、共にＢの挙動には着目し
ているが、その挙動の根拠となるスラブ加熱温度および
焼入れ温度と焼入れ性に直接関係する固溶Ｉ３含有量の
関係を定量化していないため、鋼の含有成分の含有割合
とスラブ加熱温度範囲の制約が非常に厳しく、実用」−
に問題がある。また、Ｔ１には高温度においても顕著な
Ｎ固定効果があり、焼入れ性向−１−に直接関係する固
溶Ｂ含有量の増加に寄ｊＥｊするにも拘わらず、Ｔ１含
有鋼に対してもＴ１無含有鋼と同じ厳しい含有成分の含
有割合およびスラブ加熱温度範囲の制約条件を規定しな
げればならないという問題がある。
方向の材質のばらつきを改善する方法としては、（１）
特公昭５８−００３０１１号公報に記載されているよう
に、圧延終了から焼入れまでの時間を限定する方法、（
２）特公昭６ｌ−０１５９１８号公報および特公昭６２
−］、 ３９８１．５号公報に記載されているように、
Ａ、ｌ、 Ｂ、 Ｎ含有量およびスラブ加熱温度を制約
するという条件により行なう方法がある。しかし、−」
１記（１）の時間を限定する方法は、加工された直後の
オーステナイト相に回復・再結晶を起こさせ、過剰の炭
化物形成元素の析出を促進し、最終製品の強度と靭性を
一定の水準に安定化することのみを目的としており、６
０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上の強度を有する調質高張力鋼に
おいて有効に利用されろためのＢの焼入れ性向上効果を
確保するための研究および検討が何等行なわれていない
という問題があり、また、（２）のＡｌ、Ｂ、 Ｎの含
有量を制約する条件の方法は、共にＢの挙動には着目し
ているが、その挙動の根拠となるスラブ加熱温度および
焼入れ温度と焼入れ性に直接関係する固溶Ｉ３含有量の
関係を定量化していないため、鋼の含有成分の含有割合
とスラブ加熱温度範囲の制約が非常に厳しく、実用」−
に問題がある。また、Ｔ１には高温度においても顕著な
Ｎ固定効果があり、焼入れ性向−１−に直接関係する固
溶Ｂ含有量の増加に寄ｊＥｊするにも拘わらず、Ｔ１含
有鋼に対してもＴ１無含有鋼と同じ厳しい含有成分の含
有割合およびスラブ加熱温度範囲の制約条件を規定しな
げればならないという問題がある。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記に説明したように、Ｂ含有鋼の直接焼入れ
時の鋼板の長手方向の材質のばらつきを改善するための
問題点は、Ａｌ、Ｂ、Ｎ含有量および加熱条件に制約が
厳しいという点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、
検討を重ねた結果、Ｂ含有鋼を直接焼入れを行なう場合
、圧延終了時にＢ元素が過飽和に固溶した非平衡な状態
から焼入れを行なうことになるため、圧延終了から焼入
れまでの時間により、固溶Ｂ含有量が次第に変化（７、
実際の製造工程においては、同一鋼板であっても焼入れ
装置に入る時間的な「ずれ」のために鋼板長手方向にお
ける材質がばらつくことを見出し、焼入れ温度を適切に
選択することにより、鋼の含有成分および含有割合およ
びスラブ加熱温度が非常に広い範囲において、Ｂ元素の
焼入れ性向上効果が長時間安定して利用可能とし、Ｂ含
有鋼を直接焼入、ｉｔ ＋、 ／、：場合（・・）鋼板
長手方向０）（／Ｉ質のばらつきを改善“・）゛ること
かできろ直接焼入れによる」！ｌ］ｌ高質力鋼板の製Ｊ
ム方法を開発しノニのである。
時の鋼板の長手方向の材質のばらつきを改善するための
問題点は、Ａｌ、Ｂ、Ｎ含有量および加熱条件に制約が
厳しいという点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行ない、
検討を重ねた結果、Ｂ含有鋼を直接焼入れを行なう場合
、圧延終了時にＢ元素が過飽和に固溶した非平衡な状態
から焼入れを行なうことになるため、圧延終了から焼入
れまでの時間により、固溶Ｂ含有量が次第に変化（７、
実際の製造工程においては、同一鋼板であっても焼入れ
装置に入る時間的な「ずれ」のために鋼板長手方向にお
ける材質がばらつくことを見出し、焼入れ温度を適切に
選択することにより、鋼の含有成分および含有割合およ
びスラブ加熱温度が非常に広い範囲において、Ｂ元素の
焼入れ性向上効果が長時間安定して利用可能とし、Ｂ含
有鋼を直接焼入、ｉｔ ＋、 ／、：場合（・・）鋼板
長手方向０）（／Ｉ質のばらつきを改善“・）゛ること
かできろ直接焼入れによる」！ｌ］ｌ高質力鋼板の製Ｊ
ム方法を開発しノニのである。
［課題を解決４′ろための手段］
本発明に係る直接焼入、ｉ″１．に３１１ろ凋７ｉｉ高
張力鋼板の製造方法（」、 （１） ＣＯ旧〜０３０〜Ｖｔ％、Ｓｉ０．Ｏ１〜１．
．００Ｖ１・ｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａ ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、１１０．００
０４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０〜０．０
１０（ｈｔ□ｔ％、を含＊ｒ （、、また、 Ｎｉ ０．１０〜：ｌＯＯｗＬ％、Ｃｕ ０．１０〜１
．．００ｗｔ％、Ｏｒ ０．１０−２．００ｗＬ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗＬ％、Ｖ ０．００５〜０．
２００ｗ１％、 Ｎｂ ０．０１０〜［１，２０ｈ□１％の内から選ん）
こ１（・ｌまｋＵ２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる掴を、］ ００ （］〜１３００”
Ｃの範囲の温度′Ｉ゛１°にに加熱（７、熱間圧延を１
］−・た後、引き続き等温保持まノこは空冷ｌ、程をｊ
ｉい、−１・記代を７！！足さ且、かっ、Ａｒ、、変態
点以上の温度Ｔ２°Ｃから３００℃以丁の温度に急冷し
た後、焼扉しを行うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法３、 Ｎ−ＪＮ］’＋０．ｂ２（ＡＩ−［−ＡＩＦ）十］、３
０（Ｂ−［ＢＰ）４−０．２９（Ｔｉ−［”ｒｉｌ＊）
＋ｏｇＩ△ｌ ｌ’ ｔ： Ｎ ］］イーー７４００／
’１１” 、 ４２７３） ＋１９５１ｏｇ［Ｂ ］＊
［Ｎ ｌ” ＝ −１３９７０／（Ｔ ＋ ＋ ２７
３）＋ ５．２４１ｏｇ［’、［’ｉｌ”［Ｎ］’ ＝
−１４３７０／（Ｔ、−＋−２７３）＋４．７７Ｎ ＝
ＪＮ］Ｉ０．５２（Δｌ−［Ａｌｌ”）ｊｌｌＱ（Ｂ
〜ＪＢ″ｌ） ｌ−０，２９（Ｔ’ｉ−ｒ’Ｊ”ｉＪ’
）ｌｏｇ ［Ｂ ］［Ｎ ｌ＝ −１３９７０／ （１
，’ ２＋ ２７３） ＋５．２４［Ｂ−１≧０．００
０４ｗｔ％ （Ｌ１シ、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、′１゛ｌはそれぞれの含有量（ｗｔ％）
［１ｘ 温度゛１゛１にお（）ろ固溶量（■・１％）
（変数）「−１，温度′■゛２にお（Ｊろ固溶量（ｗｔ
％）（変数）を第１の発明とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０＼ｕｔ％、Ｓ１０．旧〜
］、ＯＯｗＬ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗ１％、Ａ
ｉ ０．００５−０．２００ｗ１％、Ｂ ０．０００
４〜０．００３０ｗ１％、Ｎ ０．００１０−０，０
１００ｗｔ％、を含存し、また、 Ｔｉ ０．ＯＱ５〜０．０５０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０−１
，００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．Ｉ］Ｏｗｔ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．Ｃｌ００．２００ｗｔ％、Ｖ ０．
００５〜０２００＼〜・ｔ％、Ｎｂ ０．０１０〜０２
００１％ の内から選んノこ１秤または２種以上 を含有１７、浅ｉ！ｌ（Ｆ ｃＢよび不可避不純物から
なろｊｌｌ、Ｉを、Ｉ ０００〜１３００℃の範囲の温
度’ｔ’、’ＣにＩｌｌ’ｌ熱し、熱間１十延を行った
後、引き続き等記保１’、’ｉまノーは空心Ｌｆ’；を
行い、１・２代を満足さロー、か−）、ＡｒＪ変態点以
十の温度′■゛２℃から３（ｌｏ℃以１・の温度に急冷
（、た後、焼戻しを行うごとを特徴と４”る直接焼入材
に、］−ろ凋調高張力鋼板の製造方法３、 Ｎ＝［＼−１′＋０．５２（Δｌ−［Ａｌｌ亨）１１．
３０（Ｈ−［１“） ＋ ０．２９（’１’ ｉ −Ｅ
Ｔ ｉ］’）一１ｏ［Ａ１］ギｒＮｌ”＝−７４００／
（Ｔ、＋２７３）＋ １．９５１ｏｇ［Ｂ］“［Ｎ］“
−＝ −１３９７０／（′］” 、＋２７３）ト５２４
１ｏｇＣＴ ｉｒ ［Ｎｌ’ ＝ −１４３７０／ （
’Ｊ’ 、 ｑ ２７３） イ４７７Ｎ＝［Ｎ１＋０．
５２（Δ１−［Δじ事）＋］、３０（Ｒ−［Ｂ］）＋０
．２９（’Ｉ’ｉ−ビ■゛１］本）ｌｏｇ［Ｂ］［Ｎ］
−−１３９７０／ （Ｔ２＋２７３） ｌ ５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ （旧２、 ＮＸＡｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
８・温度′Ｉ゛１にお（Ｊる固溶量（＼ｙＬ％）（変数
）［１温度′■゛２にお（−ｊる固溶量（１〜・１％）
（変数）を第２の発明とし、 （３） Ｃ０．０１〜０１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０（
１０イ〜０．ＣＩＩ］３０ｗｆ％、Ｎ ０．００１０〜
０．０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗ１％、Ｃｕ ０．１０−１
，００ｗ１％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、Ｍｏ
０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０２０
０す、５１％、＼ｌｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％
の内から選んん１種または２種以上 を含有（〜、かつ、 Ｃａ ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、Ｉえ丁・〕べ４
０．００１〜Ｑ、０５０ｗｔ％の Ｉ （市 １）こｉ
Ｊ、２ 種 を含イ１し、残部１＝’ ＯＪ〕よひ不可避不純物から
なる鋼を、ｌ （］ ００〜１３００℃の範囲の温度′
Ｊ゛１°Ｃに加熱し、熱間１王延を行った後、引き続さ
等温体１！ｊよ八は空冷下ｆ）１゛をｊ１シ）、−上記
式を〆１１１を足さ１−１、かす、Δｒａ変態点以上の
温度′■゛２℃から３００℃以１・の／１ｌｌｌｌ１１
隻に急冷した後、焼戻しを（ｊうことを特徴と４゛ろ直
接焼入れによる凋′ｆ２↓高張力鋼板の製造方法。
張力鋼板の製造方法（」、 （１） ＣＯ旧〜０３０〜Ｖｔ％、Ｓｉ０．Ｏ１〜１．
．００Ｖ１・ｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａ ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、１１０．００
０４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０〜０．０
１０（ｈｔ□ｔ％、を含＊ｒ （、、また、 Ｎｉ ０．１０〜：ｌＯＯｗＬ％、Ｃｕ ０．１０〜１
．．００ｗｔ％、Ｏｒ ０．１０−２．００ｗＬ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗＬ％、Ｖ ０．００５〜０．
２００ｗ１％、 Ｎｂ ０．０１０〜［１，２０ｈ□１％の内から選ん）
こ１（・ｌまｋＵ２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる掴を、］ ００ （］〜１３００”
Ｃの範囲の温度′Ｉ゛１°にに加熱（７、熱間圧延を１
］−・た後、引き続き等温保持まノこは空冷ｌ、程をｊ
ｉい、−１・記代を７！！足さ且、かっ、Ａｒ、、変態
点以上の温度Ｔ２°Ｃから３００℃以丁の温度に急冷し
た後、焼扉しを行うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法３、 Ｎ−ＪＮ］’＋０．ｂ２（ＡＩ−［−ＡＩＦ）十］、３
０（Ｂ−［ＢＰ）４−０．２９（Ｔｉ−［”ｒｉｌ＊）
＋ｏｇＩ△ｌ ｌ’ ｔ： Ｎ ］］イーー７４００／
’１１” 、 ４２７３） ＋１９５１ｏｇ［Ｂ ］＊
［Ｎ ｌ” ＝ −１３９７０／（Ｔ ＋ ＋ ２７
３）＋ ５．２４１ｏｇ［’、［’ｉｌ”［Ｎ］’ ＝
−１４３７０／（Ｔ、−＋−２７３）＋４．７７Ｎ ＝
ＪＮ］Ｉ０．５２（Δｌ−［Ａｌｌ”）ｊｌｌＱ（Ｂ
〜ＪＢ″ｌ） ｌ−０，２９（Ｔ’ｉ−ｒ’Ｊ”ｉＪ’
）ｌｏｇ ［Ｂ ］［Ｎ ｌ＝ −１３９７０／ （１
，’ ２＋ ２７３） ＋５．２４［Ｂ−１≧０．００
０４ｗｔ％ （Ｌ１シ、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、′１゛ｌはそれぞれの含有量（ｗｔ％）
［１ｘ 温度゛１゛１にお（）ろ固溶量（■・１％）
（変数）「−１，温度′■゛２にお（Ｊろ固溶量（ｗｔ
％）（変数）を第１の発明とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０＼ｕｔ％、Ｓ１０．旧〜
］、ＯＯｗＬ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗ１％、Ａ
ｉ ０．００５−０．２００ｗ１％、Ｂ ０．０００
４〜０．００３０ｗ１％、Ｎ ０．００１０−０，０
１００ｗｔ％、を含存し、また、 Ｔｉ ０．ＯＱ５〜０．０５０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０−１
，００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．Ｉ］Ｏｗｔ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．Ｃｌ００．２００ｗｔ％、Ｖ ０．
００５〜０２００＼〜・ｔ％、Ｎｂ ０．０１０〜０２
００１％ の内から選んノこ１秤または２種以上 を含有１７、浅ｉ！ｌ（Ｆ ｃＢよび不可避不純物から
なろｊｌｌ、Ｉを、Ｉ ０００〜１３００℃の範囲の温
度’ｔ’、’ＣにＩｌｌ’ｌ熱し、熱間１十延を行った
後、引き続き等記保１’、’ｉまノーは空心Ｌｆ’；を
行い、１・２代を満足さロー、か−）、ＡｒＪ変態点以
十の温度′■゛２℃から３（ｌｏ℃以１・の温度に急冷
（、た後、焼戻しを行うごとを特徴と４”る直接焼入材
に、］−ろ凋調高張力鋼板の製造方法３、 Ｎ＝［＼−１′＋０．５２（Δｌ−［Ａｌｌ亨）１１．
３０（Ｈ−［１“） ＋ ０．２９（’１’ ｉ −Ｅ
Ｔ ｉ］’）一１ｏ［Ａ１］ギｒＮｌ”＝−７４００／
（Ｔ、＋２７３）＋ １．９５１ｏｇ［Ｂ］“［Ｎ］“
−＝ −１３９７０／（′］” 、＋２７３）ト５２４
１ｏｇＣＴ ｉｒ ［Ｎｌ’ ＝ −１４３７０／ （
’Ｊ’ 、 ｑ ２７３） イ４７７Ｎ＝［Ｎ１＋０．
５２（Δ１−［Δじ事）＋］、３０（Ｒ−［Ｂ］）＋０
．２９（’Ｉ’ｉ−ビ■゛１］本）ｌｏｇ［Ｂ］［Ｎ］
−−１３９７０／ （Ｔ２＋２７３） ｌ ５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ （旧２、 ＮＸＡｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
８・温度′Ｉ゛１にお（Ｊる固溶量（＼ｙＬ％）（変数
）［１温度′■゛２にお（−ｊる固溶量（１〜・１％）
（変数）を第２の発明とし、 （３） Ｃ０．０１〜０１０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０（
１０イ〜０．ＣＩＩ］３０ｗｆ％、Ｎ ０．００１０〜
０．０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗ１％、Ｃｕ ０．１０−１
，００ｗ１％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、Ｍｏ
０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０２０
０す、５１％、＼ｌｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％
の内から選んん１種または２種以上 を含有（〜、かつ、 Ｃａ ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、Ｉえ丁・〕べ４
０．００１〜Ｑ、０５０ｗｔ％の Ｉ （市 １）こｉ
Ｊ、２ 種 を含イ１し、残部１＝’ ＯＪ〕よひ不可避不純物から
なる鋼を、ｌ （］ ００〜１３００℃の範囲の温度′
Ｊ゛１°Ｃに加熱し、熱間１王延を行った後、引き続さ
等温体１！ｊよ八は空冷下ｆ）１゛をｊ１シ）、−上記
式を〆１１１を足さ１−１、かす、Δｒａ変態点以上の
温度′■゛２℃から３００℃以１・の／１ｌｌｌｌ１１
隻に急冷した後、焼戻しを（ｊうことを特徴と４゛ろ直
接焼入れによる凋′ｆ２↓高張力鋼板の製造方法。
Ｎ−［Ｎ Ｉ’ ＋ ０．５２（／＼１−［Δ１］７）
１−１ 、３［）（１３−ＩＩ（υ＋ ０．２９（Ｔ
ｉ −ｔＴ ｉ−１”）１ｏｇｌΔｊ１ぶＬＮｌ”−７
４００／（Ｔ、＋２７３）１１．９５ ’１ｏｇ
Ｉ］ｌ］” ［Ｎ ］Ａ＝ −１３９７０／（’ｌ’
、 ｐ ２７３） ＋ ５．２４＋ｏｇｌＴ ｒ！ Ｌ
Ｎ−１’−−＋、＋３７ｏ／（′ｔ゛、 ＋ ２７３）
＋ ４．７７ト’ ［１Ｃ−１０５２（△１−ＩＡｌ
ｉ’）十ド（０（Ｂ−［Ｂｌ）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔ
ｉで）１ｏｇＩＢ］［ＮＩ −−１３９７０／（’［’
、計２７３）下５２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、１３、′１゛１はそれぞれの含有量（ｗｔ％
）［］ざ 温度゛１゛１にお（Ｊる固溶量（ｗ＋％）（
変数）［］；温度Ｔ、におけろ固溶量（ｗｔ％）（変数
）を第３の発明とし、 （４） Ｇ ０．０１−０１０ｗｔ％、Ｓ１０．旧〜１
．．００ｗｔ％、Ｍ、ｎ ０．１，０〜２．００ｗｔ％
、Ａ ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１，Ｏ〜０
．０１．００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔｉ ０．ＱＧ５〜００５０魁％ を含有し、さらに、 Ｎｉ ０．１０〜３．ＯＱｗ１％、Ｃｕ ０．１，０〜
１．００ｗｔ％、Ｏｒ ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５−０，
２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、か−へ Ｃａ ０．（１０１〜０．０５０ｗｔ％、１えＥＭ ０
００１〜００５０魁％ の１種」：た（」２種 を含有し、残；’ｌ ｒ＞ （！お、］−ひ不可避不純
物からなる鋼を、Ｉ ００ （］〜１３００℃の範囲の
温度′■゛１℃に加熱し、熱間）Ｙ−延を行っノこ後、
引き続き等温体１１Ｊま／−ｆＪ空冷り稈を１１い、上
記式を満足さ且、かっ、へｒ３変聾点以上の晶１１度′
■゛２°Ｃから３００°（Ｃ以下の７１’ｌｌ’１度に
急冷した後、焼戻しを行うことを特徴と唱゛る直接焼入
れによる。調質高張力銅板の製造方法。
１−１ 、３［）（１３−ＩＩ（υ＋ ０．２９（Ｔ
ｉ −ｔＴ ｉ−１”）１ｏｇｌΔｊ１ぶＬＮｌ”−７
４００／（Ｔ、＋２７３）１１．９５ ’１ｏｇ
Ｉ］ｌ］” ［Ｎ ］Ａ＝ −１３９７０／（’ｌ’
、 ｐ ２７３） ＋ ５．２４＋ｏｇｌＴ ｒ！ Ｌ
Ｎ−１’−−＋、＋３７ｏ／（′ｔ゛、 ＋ ２７３）
＋ ４．７７ト’ ［１Ｃ−１０５２（△１−ＩＡｌ
ｉ’）十ド（０（Ｂ−［Ｂｌ）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔ
ｉで）１ｏｇＩＢ］［ＮＩ −−１３９７０／（’［’
、計２７３）下５２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、１３、′１゛１はそれぞれの含有量（ｗｔ％
）［］ざ 温度゛１゛１にお（Ｊる固溶量（ｗ＋％）（
変数）［］；温度Ｔ、におけろ固溶量（ｗｔ％）（変数
）を第３の発明とし、 （４） Ｇ ０．０１−０１０ｗｔ％、Ｓ１０．旧〜１
．．００ｗｔ％、Ｍ、ｎ ０．１，０〜２．００ｗｔ％
、Ａ ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１，Ｏ〜０
．０１．００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔｉ ０．ＱＧ５〜００５０魁％ を含有し、さらに、 Ｎｉ ０．１０〜３．ＯＱｗ１％、Ｃｕ ０．１，０〜
１．００ｗｔ％、Ｏｒ ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５−０，
２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、か−へ Ｃａ ０．（１０１〜０．０５０ｗｔ％、１えＥＭ ０
００１〜００５０魁％ の１種」：た（」２種 を含有し、残；’ｌ ｒ＞ （！お、］−ひ不可避不純
物からなる鋼を、Ｉ ００ （］〜１３００℃の範囲の
温度′■゛１℃に加熱し、熱間）Ｙ−延を行っノこ後、
引き続き等温体１１Ｊま／−ｆＪ空冷り稈を１１い、上
記式を満足さ且、かっ、へｒ３変聾点以上の晶１１度′
■゛２°Ｃから３００°（Ｃ以下の７１’ｌｌ’１度に
急冷した後、焼戻しを行うことを特徴と唱゛る直接焼入
れによる。調質高張力銅板の製造方法。
Ｎ−［Ｎ ｙ ＋ ０．５２（△ｌ−［Δ１１”）−叫
１ｆ）（Ｂ −Ｃ１３コ“）＋０．２９（Ｔｉ−ＩＴｉ
ｊ才）ｌｏｇ［Δ１］１ギＩＮ］岑−＝ −７４００／
（Ｔ 、 ＋２７：Ｄ−目９５１ｏｇ［Ｂ ］’ ［Ｎ
］オー−１３９７０／（Ｔ 、 ＋ ２７３） ＋ ５
２４１ｏｇ［’ｌ’ ｉ］’ ＪＮ 」本−−１４３７
０／（Ｔ 、＋ ２７３）＋１７７Ｎ、、−［ＮＩ＋
０．５２（Δ１−［Δｌ］′）＋１．３０（１３−［Ｂ
ｌ）＋０．２９（１”ｉ−［Ｔｉ］’）ｌｏｇ［Ｂｌ［
Ｎ：］ ＝ １３９７０／（’ｌ’、＋２７３）＋５．
２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含ｆｊす、ｉｌ（ｗｔ
％）［］本 温度′■゛１にお（Ｊろ固溶量（ｗｔ％）
（変数）［」；温度Ｔ、にお（−ｊろ固溶量（猪・ｔ％
）（変数）を第４の発明とする４つの発明よりのなるも
のである。
１ｆ）（Ｂ −Ｃ１３コ“）＋０．２９（Ｔｉ−ＩＴｉ
ｊ才）ｌｏｇ［Δ１］１ギＩＮ］岑−＝ −７４００／
（Ｔ 、 ＋２７：Ｄ−目９５１ｏｇ［Ｂ ］’ ［Ｎ
］オー−１３９７０／（Ｔ 、 ＋ ２７３） ＋ ５
２４１ｏｇ［’ｌ’ ｉ］’ ＪＮ 」本−−１４３７
０／（Ｔ 、＋ ２７３）＋１７７Ｎ、、−［ＮＩ＋
０．５２（Δ１−［Δｌ］′）＋１．３０（１３−［Ｂ
ｌ）＋０．２９（１”ｉ−［Ｔｉ］’）ｌｏｇ［Ｂｌ［
Ｎ：］ ＝ １３９７０／（’ｌ’、＋２７３）＋５．
２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含ｆｊす、ｉｌ（ｗｔ
％）［］本 温度′■゛１にお（Ｊろ固溶量（ｗｔ％）
（変数）［」；温度Ｔ、にお（−ｊろ固溶量（猪・ｔ％
）（変数）を第４の発明とする４つの発明よりのなるも
のである。
本発明に係る直接焼入れによる調質高張力銅板の製造方
法について、以下詳細に説明する３、先ず、本発明に係
る直接焼入れによろ調質高張力銅板の製造方法において
、使用する鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
法について、以下詳細に説明する３、先ず、本発明に係
る直接焼入れによろ調質高張力銅板の製造方法において
、使用する鋼の含有成分および含有割合について説明す
る。
Ｃは焼入れ性と強度確保のために必要な元素であり、含
有量か０．０１ｗｔ％未満ではこのような効果は期硝す
ることができず、また、０，３０ｗｔ％を越えて含有さ
れると溶接性および靭性を劣化させる。
有量か０．０１ｗｔ％未満ではこのような効果は期硝す
ることができず、また、０，３０ｗｔ％を越えて含有さ
れると溶接性および靭性を劣化させる。
Ｊ−って、Ｃ含有量は０，０１〜０．３０ｗｔ％とする
。
。
Ｓｌ（」脱酸に必要な元素であり、含有量が０．０１ｗ
ｔ％未満ではこの効果は少なく、また、１．００ｗｔ％
を越えて含有されろと溶接性および靭性の劣化を招く。
ｔ％未満ではこの効果は少なく、また、１．００ｗｔ％
を越えて含有されろと溶接性および靭性の劣化を招く。
よって、Ｓｉ含有量は００１〜］ 、 ００ｗＬ％とず
ろ。
ろ。
Ｍｎは焼入れ性を確保するために必要な元素であり、含
有量が０．１０ｗｔ％未満ては焼入れ性を確保する効果
は少なく、また、２．００ｗｔ％を越えて含有されると
溶接性および靭性の劣化を招く。よって、Ｍｎ含有量は
０１０〜２．００ｗｔ％とずろ。
有量が０．１０ｗｔ％未満ては焼入れ性を確保する効果
は少なく、また、２．００ｗｔ％を越えて含有されると
溶接性および靭性の劣化を招く。よって、Ｍｎ含有量は
０１０〜２．００ｗｔ％とずろ。
Ａ１は脱酸と結晶粒の細粒化およびＮをＡＩＮとして固
定し、Ｂと結合重るＮ量を減少さ且、固溶Ｂによる焼入
れ性を向モさせるのに有効な元素であり、含有量が０．
００５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、ま
た、０．２００ｗｔ％を越えて含有“されると鋼の清浄
度を妨げろようになる１、よって、Ａ１含有量は０．０
０５〜０．２００ｗｔ％とする。
定し、Ｂと結合重るＮ量を減少さ且、固溶Ｂによる焼入
れ性を向モさせるのに有効な元素であり、含有量が０．
００５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、ま
た、０．２００ｗｔ％を越えて含有“されると鋼の清浄
度を妨げろようになる１、よって、Ａ１含有量は０．０
０５〜０．２００ｗｔ％とする。
Ｔ３は焼入れ性向上に重要な元素であり、含有量が０．
０００４ｗｔ％未満では焼入れ性を確保するための固溶
Ｂ ５３ａを０，０００４ｗｔ％以七とすることができ
ず、また、０．００３０ｗｔ％を越えて含有されろとＦ
ｅ２３（ＣＢ）。およびＢＮを多重に生成して靭性を劣
化さｕろ。よって、Ｉ３含有ｆｆｆハ０．０００１１−
０．００３０ｗｔ％とする。
０００４ｗｔ％未満では焼入れ性を確保するための固溶
Ｂ ５３ａを０，０００４ｗｔ％以七とすることができ
ず、また、０．００３０ｗｔ％を越えて含有されろとＦ
ｅ２３（ＣＢ）。およびＢＮを多重に生成して靭性を劣
化さｕろ。よって、Ｉ３含有ｆｆｆハ０．０００１１−
０．００３０ｗｔ％とする。
Ｎは母材靭性を劣化させる元素であり、含有量を０．０
０１０ｗｔ％未満とすること（Ｊ製鋼技術上困難であり
、また、０．０］、００ｗ１％を越えて含有されると母
材靭性を劣化させる。よって、Ｎ含有量は０．００１０
〜０．Ｏｌ、００ｗｔ％とずろ。
０１０ｗｔ％未満とすること（Ｊ製鋼技術上困難であり
、また、０．０］、００ｗ１％を越えて含有されると母
材靭性を劣化させる。よって、Ｎ含有量は０．００１０
〜０．Ｏｌ、００ｗｔ％とずろ。
ＴｊはＮをＴＩＮとして固定し、Ｔ３と結合するＮ量を
減少させ、固溶Ｂによる焼入れ性を確保オろための元素
であり、含有量が０．００５ｗｔ％未満ではこの効果は
少なく、また、０．０５０ｗＬ％を越えて含有されると
母材靭性を劣化させろようになる。よって、Ｔ１含有量
は０００５〜０．０５０ｗｔ％とする。
減少させ、固溶Ｂによる焼入れ性を確保オろための元素
であり、含有量が０．００５ｗｔ％未満ではこの効果は
少なく、また、０．０５０ｗＬ％を越えて含有されると
母材靭性を劣化させろようになる。よって、Ｔ１含有量
は０００５〜０．０５０ｗｔ％とする。
Ｎｉは焼入れ性と低温靭性を確保する元素であり、含有
量が０ 、 ｌ ０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、
また、３．００ｗｔ％を越えて含有されてもそれ以上の
効果は望むことはできず、無駄である。よって、Ｎｉ含
有里は０．１，Ｄ〜３．００ｗｔ％とする。
量が０ 、 ｌ ０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、
また、３．００ｗｔ％を越えて含有されてもそれ以上の
効果は望むことはできず、無駄である。よって、Ｎｉ含
有里は０．１，Ｄ〜３．００ｗｔ％とする。
Ｃｕは強度を確保するために必要な元素であり、含有量
が０．１０ｗｔ％０ｗｔ％未満果が少なく、また、１、
．００ｗｔ％を越えて含有されろと熱間加工時に割れが
発生し、かつ、溶接性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有
量は０．１．０〜１００■・ｔ％とずろ。
が０．１０ｗｔ％０ｗｔ％未満果が少なく、また、１、
．００ｗｔ％を越えて含有されろと熱間加工時に割れが
発生し、かつ、溶接性を劣化させる。よって、Ｃｕ含有
量は０．１．０〜１００■・ｔ％とずろ。
Ｃｒは焼入れ性を確保する元素であり、含有量が０．１
，０ｗｔ％未満ては効果は少なく、また、２００ｗｔ％
を越えて含有されろと溶接性を劣化させろ。
，０ｗｔ％未満ては効果は少なく、また、２００ｗｔ％
を越えて含有されろと溶接性を劣化させろ。
よって、Ｃｒ含有量は０，１０〜２．００ｗｔ％とする
。
。
Ｍｏは焼入れ性と焼戻し時の２次硬化現象による強度向
上効果を確保ずろ元素であり、含有量が０．０５ｗＬ％
未満ではこのような効果は少なく、また、１、．００ｗ
ｔ％を越えて含有されると溶接性が劣化し、かつ、それ
以」二の含有（Ｊ無駄である。よって、Ｍｏ含打量ｉ」
： ０．０５〜１．００ｗｔ％とする。
上効果を確保ずろ元素であり、含有量が０．０５ｗＬ％
未満ではこのような効果は少なく、また、１、．００ｗ
ｔ％を越えて含有されると溶接性が劣化し、かつ、それ
以」二の含有（Ｊ無駄である。よって、Ｍｏ含打量ｉ」
： ０．０５〜１．００ｗｔ％とする。
Ｖａｔ焼戻し時の２次硬化現象による強度向上効果を確
保するための元素であり、含有量が０００５ｗｔ％未満
てはこの効果（Ｊ期待できず、また、０．２００ｗｔ％
を越えて含イイされろとト］枦靭性の劣化を招く。よっ
て、■含有量は０００５〜０．２０１ｈｔ％とずろ。
保するための元素であり、含有量が０００５ｗｔ％未満
てはこの効果（Ｊ期待できず、また、０．２００ｗｔ％
を越えて含イイされろとト］枦靭性の劣化を招く。よっ
て、■含有量は０００５〜０．２０１ｈｔ％とずろ。
Ｎｂは焼戻し時の２次硬化現象による強度向上ど細粒化
のために必要な元素であり、含有量が０、Ｏｌ、０ｗｔ
％未満ではこの効果は有効に発揮でき４″′、また、０
．２０ｈ□ｔ％を越えて含有されると靭性劣化を招く。
のために必要な元素であり、含有量が０、Ｏｌ、０ｗｔ
％未満ではこの効果は有効に発揮でき４″′、また、０
．２０ｈ□ｔ％を越えて含有されると靭性劣化を招く。
よって、Ｎｂ含有量は０．０１０〜０２００〜ｙｔ％と
する。
する。
ＣａおよびＲＥ Ｍは何れも鋼中介在物を球状化し、靭
性のに関する異方性を小さくする元素であり、含有量が
屹００１ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、
また、０．０５０ｗ１％を越えて含有されると靭性を劣
化させる。よって、Ｃａ含有量は０．００］ｗｔ％〜０
，０５０ｗｔ％、ＲＥＭ含有量は０００１〜０．０５０
ｗｔ％とする。
性のに関する異方性を小さくする元素であり、含有量が
屹００１ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、
また、０．０５０ｗ１％を越えて含有されると靭性を劣
化させる。よって、Ｃａ含有量は０．００］ｗｔ％〜０
，０５０ｗｔ％、ＲＥＭ含有量は０００１〜０．０５０
ｗｔ％とする。
次に、本発明に係る直接焼入れによる調質高張力銅板の
製造方法におｉＪる関係式を満足させるスラブ加熱温度
ＴＩおよび焼入れ温度Ｔ、について説明する。
製造方法におｉＪる関係式を満足させるスラブ加熱温度
ＴＩおよび焼入れ温度Ｔ、について説明する。
即ち、Ｂを含有する直接焼入れ時の鋼板の長平方向の材
質のばらつきを改善するための調質高張力鋼板の製造方
法について説明すると、直接焼入れ法は、スラブを焼入
れ温度よりも高い温度に加熱し、熱間圧延とそれに続く
保持、或いは、空冷過程を行なった後、焼入れを行なう
方法であり、１３の焼入れ性向−Ｉ−効果に関与オろ窒
化物の生成過程は、 ■スラブの加熱、 ■圧延〜焼入れ、 の２段階に分類ずろことかできろ。
質のばらつきを改善するための調質高張力鋼板の製造方
法について説明すると、直接焼入れ法は、スラブを焼入
れ温度よりも高い温度に加熱し、熱間圧延とそれに続く
保持、或いは、空冷過程を行なった後、焼入れを行なう
方法であり、１３の焼入れ性向−Ｉ−効果に関与オろ窒
化物の生成過程は、 ■スラブの加熱、 ■圧延〜焼入れ、 の２段階に分類ずろことかできろ。
そ１．て、■のスラブ加熱温度では、鋼（」高温で長時
間保谷されるため、鋼中の窒化物生成状態は平衡状態で
あり、その温度にお（Ｊろ平衡量だけＡ１、Ｂ、Ｔ”
ｉの窒化物を生成オろ。
間保谷されるため、鋼中の窒化物生成状態は平衡状態で
あり、その温度にお（Ｊろ平衡量だけＡ１、Ｂ、Ｔ”
ｉの窒化物を生成オろ。
続く■の圧延〜焼入れ段階では、綱の温度はスラブ加熱
温度にくらべ低温であり、かつ、短時間であるため、非
平衡の状態で窒化物を生成しており、通常の平衡状態と
は同して（ｊない。
温度にくらべ低温であり、かつ、短時間であるため、非
平衡の状態で窒化物を生成しており、通常の平衡状態と
は同して（ｊない。
従って、■の状態のＡ１．１Ｂ、′Ｊ゛１の窒化物生成
状態について、鋼の成分としてＡ１、Ｔ１の含有量を変
化さ且−１また、製造条件としてスラブ加熱温度、焼入
れ温度を変化させて、それぞれの因子が焼入れ性に与え
ろ影響をＪ１Ｊ査した。
状態について、鋼の成分としてＡ１、Ｔ１の含有量を変
化さ且−１また、製造条件としてスラブ加熱温度、焼入
れ温度を変化させて、それぞれの因子が焼入れ性に与え
ろ影響をＪ１Ｊ査した。
第１図は第１表に示す門の圧延終了から焼入れまでの保
持時間と焼入れままの硬さ（板厚３８ｍｍｔ祠のし／２
位置）の関係を示したものである。
持時間と焼入れままの硬さ（板厚３８ｍｍｔ祠のし／２
位置）の関係を示したものである。
先ず、Ａｌか［３の焼入れ（ｊｔ［ｉ１］−Ｌ、に−え
ろ影響について説明する。
ろ影響について説明する。
ＬＬｌｌｌＡと綱Ｉ３はΔｌ含有ｈｌ′とＮ含有量に差
があり、これらを再加熱焼入Ｉ−Ｌを行な−）だ場合、
第１図（こ示セように焼入れま士の硬さは同じ水準であ
っ）こ。
があり、これらを再加熱焼入Ｉ−Ｌを行な−）だ場合、
第１図（こ示セように焼入れま士の硬さは同じ水準であ
っ）こ。
しかし、直接焼入１１１シた場合、Ｎ含有量が低い銅１
Δ（ｊ、焼入れよよ硬さが保持時間の影響を受（１４゛
に再加熱焼入れ時より高い水帖で−・定てあ−）ノコに
も拘わら４゛、Ａ１、Ｎ含白量が高い鋼Ｉ３は焼入れま
まの硬さかある保持１１２」間で急激に低卜゛シ、目標
の強度が得られない６、 ごのようなことから、再加熱焼入れにおいて、Ｎ固定効
果を示すＡｌが直接焼入れにおいては、Ｎ固定効果を示
さないことがわかる。
Δ（ｊ、焼入れよよ硬さが保持時間の影響を受（１４゛
に再加熱焼入れ時より高い水帖で−・定てあ−）ノコに
も拘わら４゛、Ａ１、Ｎ含白量が高い鋼Ｉ３は焼入れま
まの硬さかある保持１１２」間で急激に低卜゛シ、目標
の強度が得られない６、 ごのようなことから、再加熱焼入れにおいて、Ｎ固定効
果を示すＡｌが直接焼入れにおいては、Ｎ固定効果を示
さないことがわかる。
従って、直接焼入れの圧延〜焼入れ段階では、拡散し易
いｒ３ ｉｊ： Ｎと共に粒界に偏析しているため、窒
化物を生成−４”るのに刻し、Ａ１は粒界への偏析に時
間がかかるため、保持時間が２０分程度まではスラブ加
熱時以上の窒化物を生成しないと考えられろ。
いｒ３ ｉｊ： Ｎと共に粒界に偏析しているため、窒
化物を生成−４”るのに刻し、Ａ１は粒界への偏析に時
間がかかるため、保持時間が２０分程度まではスラブ加
熱時以上の窒化物を生成しないと考えられろ。
次に、′１゛１が１３の焼入れ性向−ＬにＬｊえろ影響
について説明セろ５、 鋼ＣＩと鋼１）ｉＪＴｉ含（ｌｒのｒ＝ｒ無にのみ差が
あるが、直接焼入れを行ナー）た場合、′Ｉ″１を告白
］゛る瀾ｉ＃１ｃｌ−ごは安定した焼入れＩ’ｌか得ら
れるが、茸１ｉ１ Ｄては焼入れ性かある保１″ｊ時間
で急激に低下しノー。
について説明セろ５、 鋼ＣＩと鋼１）ｉＪＴｉ含（ｌｒのｒ＝ｒ無にのみ差が
あるが、直接焼入れを行ナー）た場合、′Ｉ″１を告白
］゛る瀾ｉ＃１ｃｌ−ごは安定した焼入れＩ’ｌか得ら
れるが、茸１ｉ１ Ｄては焼入れ性かある保１″ｊ時間
で急激に低下しノー。
ごの差は、′Ｉ’ ｉか高温でも安定しご窒化物を生成
することにより、上記（７た■の段階のスラブ加熱Ｂ、
Ｉｔにかなりの量の′［゛１窒化物が固溶（１士゛に残
ろために生している。（２かし２、′１゛１らＡｌと同
様に粒界への（Ｉｎｉ ＩＪＴに１１１Ｊ間かかかるこ
とから考えてら、■の段階では新ノーに窒化物を生成し
ｊ３． ｌ、 １ムのと考えられろ。
することにより、上記（７た■の段階のスラブ加熱Ｂ、
Ｉｔにかなりの量の′［゛１窒化物が固溶（１士゛に残
ろために生している。（２かし２、′１゛１らＡｌと同
様に粒界への（Ｉｎｉ ＩＪＴに１１１Ｊ間かかかるこ
とから考えてら、■の段階では新ノーに窒化物を生成し
ｊ３． ｌ、 １ムのと考えられろ。
この上；）なことから、本発明各はＢの焼入れ性向１−
９効果に直接間１−ｊ４゛る固／ｉ：ｉ−Ｂ量か次の方
法により１′１出て、５るとコ）つ第１の知見を得た４
゜■スラブ加熱段階て（、Ｊ、Ａｌ、′１゛ｌのぺ１固
定効果（ＪＣｒ効であり、その温度に］；けろＡ Ｉ−
Ｂ ’］” ｉ−Ｎ平衡系において、加熱７１１１！
ｌ曳におけろ析出ＡＩＮ、１’ ｉ ｌ料量をτ′（出
オろ３、 ■圧延〜焼入れ段階では、上記に説明した理由に、１、
す■の段階以上のΔＩＮ、’ｌＩ’ｉＮの生成ｉｌｌな
いため、■で生成し刀こＡＩＮ、ＴｉＮ量分）ご（１の
Ｎ量を、Ｎ含有量から差し引いた量を改めてＮ！７ｔと
（７て１３−、Ｎ平衡系で焼入れ温度にお（Ｊろ固溶Ｂ
量を所出オろ。
９効果に直接間１−ｊ４゛る固／ｉ：ｉ−Ｂ量か次の方
法により１′１出て、５るとコ）つ第１の知見を得た４
゜■スラブ加熱段階て（、Ｊ、Ａｌ、′１゛ｌのぺ１固
定効果（ＪＣｒ効であり、その温度に］；けろＡ Ｉ−
Ｂ ’］” ｉ−Ｎ平衡系において、加熱７１１１！
ｌ曳におけろ析出ＡＩＮ、１’ ｉ ｌ料量をτ′（出
オろ３、 ■圧延〜焼入れ段階では、上記に説明した理由に、１、
す■の段階以上のΔＩＮ、’ｌＩ’ｉＮの生成ｉｌｌな
いため、■で生成し刀こＡＩＮ、ＴｉＮ量分）ご（１の
Ｎ量を、Ｎ含有量から差し引いた量を改めてＮ！７ｔと
（７て１３−、Ｎ平衡系で焼入れ温度にお（Ｊろ固溶Ｂ
量を所出オろ。
次に、直接焼入れにおいて乙、圧延終了から焼入れまで
の時間に依存しなし）安定したがと入れ性を得ろため必
要な固溶Ｂ量について説明する。
の時間に依存しなし）安定したがと入れ性を得ろため必
要な固溶Ｂ量について説明する。
製造条件を変えた釧Ｃ１と銅１ｃ２の比較において、保
持温度が９００’Ｃては第１の知見によろ方法てｐ出さ
れろ固溶Ｉｊ量は０．０００４ｗＬ％であり、このＩＩ
ＩＩ、保賄貼間に関係なく硬さが低−１・しないで一定
であるのに対し、８５０°（：の保持温度で（」先の固
溶Ｉｊ量が０．０００２ｗｔ％であり、保１５時間に依
存し２て硬さが低−１・４′ろことを確認した１゜同様
に鋼ＣＩと鋼Ｃ３の比較において、スラブ加熱温度り月
０５０°Ｃでは固溶■３量は０．０００４ｗ１％てあり
、保持時間に関係なく硬ざが低］ζしなＬ）で一定であ
るの？こ対（２，１２８０℃の加熱温度で・（」固溶Ｙ
３量ｆＪ： ０．０００３ｗ１％であり、保持時間に依
存して硬さが低下上ろことをｌｉｄ認した。
持温度が９００’Ｃては第１の知見によろ方法てｐ出さ
れろ固溶Ｉｊ量は０．０００４ｗＬ％であり、このＩＩ
ＩＩ、保賄貼間に関係なく硬さが低−１・しないで一定
であるのに対し、８５０°（：の保持温度で（」先の固
溶Ｉｊ量が０．０００２ｗｔ％であり、保１５時間に依
存し２て硬さが低−１・４′ろことを確認した１゜同様
に鋼ＣＩと鋼Ｃ３の比較において、スラブ加熱温度り月
０５０°Ｃでは固溶■３量は０．０００４ｗ１％てあり
、保持時間に関係なく硬ざが低］ζしなＬ）で一定であ
るの？こ対（２，１２８０℃の加熱温度で・（」固溶Ｙ
３量ｆＪ： ０．０００３ｗ１％であり、保持時間に依
存して硬さが低下上ろことをｌｉｄ認した。
」［た、含何成分の金石割合か異なろ鋼Ａ、帰汀３」３
よび鋼Ｉ〕の比較に１５いて、第１の知見による方法て
神出されろ固溶Ｉｊ量（」、それそ４１０．０００４ｗ
ｔ％、０．０００２ｗｔ％、０．０００１ｔ〜・４％で
あり、固溶Ｉ３−晴が０．０００ｈ□［％の鋼Δては硬
さの低−トが認められないか、固溶１３量が０．０Ｏｆ
）ｈｔ％のｊｌｌｉｌｏ、固溶Ｉｊ量が００００］ｗｔ
％の鋼１つは共に保１′１」時間にＩＷ＜ Ｉｊ ｌ−
て硬さか低ドしていることを確認しノニ。
よび鋼Ｉ〕の比較に１５いて、第１の知見による方法て
神出されろ固溶Ｉｊ量（」、それそ４１０．０００４ｗ
ｔ％、０．０００２ｗｔ％、０．０００１ｔ〜・４％で
あり、固溶Ｉ３−晴が０．０００ｈ□［％の鋼Δては硬
さの低−トが認められないか、固溶１３量が０．０Ｏｆ
）ｈｔ％のｊｌｌｉｌｏ、固溶Ｉｊ量が００００］ｗｔ
％の鋼１つは共に保１′１」時間にＩＷ＜ Ｉｊ ｌ−
て硬さか低ドしていることを確認しノニ。
ごの結果から、第１の）、１１見による方法で算出され
へ固溶１３量か０．０００４１％以−１−を確保できろ
ような素首成分および含〈」割合の綱、スラブ加熱温度
およびか１と入れ温度を使用１すれ（」、圧延終了から
焼入れ」：てのｌｌ’！ｉ間に依（ｉＸ４゛ろことなく
、焼入れ性を低トさ且すに安定−４禍とい′）第２の知
見か得られノこ。
へ固溶１３量か０．０００４１％以−１−を確保できろ
ような素首成分および含〈」割合の綱、スラブ加熱温度
およびか１と入れ温度を使用１すれ（」、圧延終了から
焼入れ」：てのｌｌ’！ｉ間に依（ｉＸ４゛ろことなく
、焼入れ性を低トさ且すに安定−４禍とい′）第２の知
見か得られノこ。
なお、ｌ＄ｌ Ｃ３のように、焼入れ性か低−１−ヤろ
らのてら、焼入相律１か低トし始めろ時間まてに、焼入
れをｒＨ’、１了−４れｔｘ １１の焼入、！′ｌ性向
１効果かｉｊ、Ｉられるように考えられるが、ただ、焼
入れ性が低下封ずに安定している時間が圧延条件により
大きく変化することにより、実際には安定して鋼板を製
造することができないのである。
らのてら、焼入相律１か低トし始めろ時間まてに、焼入
れをｒＨ’、１了−４れｔｘ １１の焼入、！′ｌ性向
１効果かｉｊ、Ｉられるように考えられるが、ただ、焼
入れ性が低下封ずに安定している時間が圧延条件により
大きく変化することにより、実際には安定して鋼板を製
造することができないのである。
以上説明したような２つの知見に基づき、圧延終了から
焼入れまでに長時間経過して鋼中のＢが窒化物になって
も、未だ残存する固溶Ｂｌが０．０００４ｗｔ％以上に
なるような、含有成分および含有割合の鋼、スラブ加熱
温度Ｔ１℃および焼入れ温度Ｔ２’Ｃが、特許請求の範
囲に記載した条件式を満足させることが必要である。
焼入れまでに長時間経過して鋼中のＢが窒化物になって
も、未だ残存する固溶Ｂｌが０．０００４ｗｔ％以上に
なるような、含有成分および含有割合の鋼、スラブ加熱
温度Ｔ１℃および焼入れ温度Ｔ２’Ｃが、特許請求の範
囲に記載した条件式を満足させることが必要である。
そして、スラブ加熱温度Ｔ１については、結晶粒粗大化
の観点より１３００°Ｃ以下で、かつ、変形抵抗の小さ
い温度域で圧延すること、および、焼入れ温度Ｔ２を確
保するという観点から１０００°Ｃ以上の温度を同時に
満足止ることが必要である。
の観点より１３００°Ｃ以下で、かつ、変形抵抗の小さ
い温度域で圧延すること、および、焼入れ温度Ｔ２を確
保するという観点から１０００°Ｃ以上の温度を同時に
満足止ることが必要である。
また、焼入れ温度Ｔ、にかんしては、焼入れ前にフェラ
イトが生成しないように、へｒ３変態点以」−の温度を
同時に満足させる必要があると共に、焼入れＩＬ’に完
全にマルテンザイト変態或いはヘーナイト変態を完了さ
且、良好な焼入れ組織を得るために３００℃以下の温度
まで急冷ずろ必要がある。
イトが生成しないように、へｒ３変態点以」−の温度を
同時に満足させる必要があると共に、焼入れＩＬ’に完
全にマルテンザイト変態或いはヘーナイト変態を完了さ
且、良好な焼入れ組織を得るために３００℃以下の温度
まで急冷ずろ必要がある。
ごのように、加熱温度および焼入れ温度を本発明に係る
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法の規定ずろ
条件を満足ずろように設定することにより、圧延路γか
ら焼入れまで長時間経過しても焼入れ性向上のために最
低限必要な固溶Ｂ量を確保−ヤろことができるのである
。
直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法の規定ずろ
条件を満足ずろように設定することにより、圧延路γか
ら焼入れまで長時間経過しても焼入れ性向上のために最
低限必要な固溶Ｂ量を確保−ヤろことができるのである
。
［実 施 例］
本発明に係る直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方
法について実施例を説明する。
法について実施例を説明する。
実施例
第２表に本発明に係る直接焼入れによる調質高張力鋼板
の製造方法に使用する鋼と比較鋼の含有成分および含有
割合、製造条件および製造結果について示す。
の製造方法に使用する鋼と比較鋼の含有成分および含有
割合、製造条件および製造結果について示す。
第２表より、本発明に係る直接焼入れによろ調質室張力
ｊｉｌ：ｌ板の製造方法にお（−ｊろ特定の条件式を満
足する条件で製造された鋼板は、何れもトップとボトム
のｔ／２の位置の焼入れままの硬さの差がＨＶで２以下
であり、材質のばらつきがないのに対して、比較例によ
り製造された鋼板は何れも硬さの差がＨＶで１０以上あ
り、材質の均等性が格段に劣っていることがわかる。
ｊｉｌ：ｌ板の製造方法にお（−ｊろ特定の条件式を満
足する条件で製造された鋼板は、何れもトップとボトム
のｔ／２の位置の焼入れままの硬さの差がＨＶで２以下
であり、材質のばらつきがないのに対して、比較例によ
り製造された鋼板は何れも硬さの差がＨＶで１０以上あ
り、材質の均等性が格段に劣っていることがわかる。
「発明の効果」
以」−説明したように、本発明に係る直接焼入れによろ
調質高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、Ｂ
含有の鋼を直接焼入れを行なう場合において、鋼板長手
方向に調質のばら−）きかない６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以
−１−４の強度を有する鋼板を製造ずろごとができろと
いう優れた効果を何しているものである。
調質高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、Ｂ
含有の鋼を直接焼入れを行なう場合において、鋼板長手
方向に調質のばら−）きかない６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以
−１−４の強度を有する鋼板を製造ずろごとができろと
いう優れた効果を何しているものである。
第１図は圧延終了から焼入れまでの保持時間と焼入れま
まの硬さ（板厚３８ｍｍのｔ／２位置）の関係を示す図
である。 千続袖［Ｌ書 （自発） 昭和６３年０９月０１０ 嗜肩掲許庁長官吉田
文毅殿 １ 事件の表示 昭和６３年特許願第１５３１５５号 ２ 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁ｇ３番１８号名称 （＋
１９） 株式会社 神戸製鋼所５ 補止命令の「１イ
マｊ （自発） ６ 補正の対象 （１）明細書の特許請求の範囲の欄 （２）明細Ｊ）の発明の詳細な説明の欄（３）第１図 ７ 補正の内容 別紙の通り （１）特８′１請求の範囲を次の通り補正する。 ｒ（］、、）ＣＯ旧−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１−１．００ｗＬ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ ｌ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．ＯＯｌ、Ｏ−０
，０１００ｗＬ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１，Ｏ〜
１．．ｏＯｗｔ％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−１．００ｗＬ％、Ｖ ０．００５〜０
．２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１，０−０，２００ｗＬ％の内から選んた
１種または２種以に を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ、’Ｃに加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また（」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以−
」−の温度Ｔｚ’Ｃから３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］’＋０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］＊）−＋−１
，３０（Ｂ −［１３］＊）＋０．２９（Ｔ ｉ −［
’ｒｉｌオ）１ｏｇｉ−Ａｌ）’［Ｎ］客＝−７４００
／（’Ｔ”、＋２７３）＋１９５１ｏｇ［Ｂ］岑ＩＮ
］’−−１，３９７０／ （Ｔ＋ −＋−２７３） ＋
５．２４１ｏｇ［’］゛ｉ］＾ＬＮＦ＝−＋４３７ｏ
／（：’ｒ 、 ＋−２７３）４−４．７７Ｎ−［Ｎ］
十０．５２（ＡＩ−［ＡＩ］＊）−１−１，３０（Ｂ−
［１３］）→０．２９（Ｔｉ−［Ｔ ｉｌ×）ｌｏｇ［
Ｂ］［Ｎ］＝ １３９７０／（Ｔ、４−２７３）＋５
．２４［１３］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ１Δｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
滓 温度Ｔ１におけろ固溶量（ｗｔ％）（変数）［」
、温度′■゛、におりろ固溶量（ｗｔ％）（変数）（２
） Ｃ０．０１，−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａ Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．
０００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０〜０
．０１０ｈ・ｔ％、を含有し、また、 ′Ｊ″ｉ ０．００５〜０．０５０〜０．２００ｗｔ％
を含有し、さらに、 Ｎ ｉ ０．ＩＱ−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜
］、、００ｗ１％、Ｃｒ ０．１０〜２．ＯＱｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜
０．２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ
％ の内から選んだ１種または２種以」二 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３０００Ｃの範囲の温度Ｔ、’Ｃに加熱し
、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以−
１−、の温度Ｔ２℃から３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ ＝ ［Ｎ３才＋０．５２（Ａ Ｉ−［Ａ ＋Ｆ）十
ｉ、３０（＋３−［Ｂ］寧）＋０．２９（Ｔｉ−ＣＴｉ
］淳）ｌｏｇ［ＡＩ］”［Ｎ］事＝−７４００／（Ｔ、
＋２７３）＋１ｇ５１ｏｇ［Ｂ］不［Ｎ：Ｆ＝−１３９
７ＣＩ／（Ｔ、＋２７３）＋５．２４１ｏｇｒＴｉ］’
［Ｎ］＊＝−１４３７０／（Ｔ、＋２７３）＋４．７７
Ｎ＝［Ｎ］＋０．５２（Ａ、ｌ−［ＡＩ］メ）＋ＩＪＯ
（Ｂ−［Ｂ：ｌ）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］ネ）ｌｏ
ｇ［Ｂ 」ＥＮＥ＝ −１３！１７Ｃ１／（Ｔ 、＋
２７３）＋ ５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、’Ｉ”ｉ（」それぞれの含有量（ｗｔ％
）［］不 温度Ｔ１における固溶量（ｗｔ％）（変数）
［〕 温度′■゛２における固溶量（ｗｔ％）（変数）
（３） Ｃ０．（Ｈ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．ＩＱ〜２．００ｗｔ％
、Δ］ ０．［］００５００．２００ｗｔ％Ｂ Ｃ１，
０Ｏ０４−０，［］（１１３０ｗｔ％Ｎ ０．００１，
０〜０．Ｑ１．００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ Ｑ、］Ｏ〜３．（］Ｏｗｔ％、Ｃｕ Ｑ、１．（
１〜ｌ−，００ｗｔ％、Ｃｒ ０．ＩＱ−２，００ｗｔ
％、Ｍｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ （１，００
５−Ｃ１，２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．１）１．０−０．
２Ｃ１Ｏｗｔ％の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 ＣａＱ、（１０１〜Ｑ、Ｑ５（１ｗＬ％、ＲＥＭ Ｑ、
ＱＱｌ−Ｑ、０５０ｗｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００°ｃの範囲（７） ’１ｆｉｒ度Ｔ
１°Ｃに加熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保
持または空冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａ
ｒ３変態点以上の温度Ｔ２°Ｃから３００’Ｃ以下の温
度に急冷した後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼
入れによる調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］′＊＋０．５２（Ａｌ−［Ａ、ｌ’ｌ町＋１
．３０（Ｂ−［Ｂ］木）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］町
ｌｏｇ［ＡＩ］耳［Ｎ］卑＝−７４００／（Ｔ、＋２７
３）＋１．９５］、ｏｇ ［Ｂ ］’ ［Ｎ ］”−−
１，３９７０／ （Ｔ Ｉ＋ ２７３） ＋ ５．２４
１ｏｇ［Ｔｉ］ネ［ＮＦ−−１４３７０／（Ｔ 、−１
−２７３）＋４．７７Ｎ ＝ ［Ｎ］＋ ０．５２（Ａ
１．− ［Ａ Ｉ］ネ）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］）＋
０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］ネ）ｌｏｇ ［Ｂ ］ ［Ｎ
］＝ −１，３９７０／ （Ｔ ２ ＋ ２７３）
＋ ５ 、２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｔ、Ｂ、’Ｉ”ｉはそれぞれの含有量（岨％）［
］本 温度Ｔ１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］ 温度Ｔ、にお（３る固溶量（ｗｔ％）（変数）（４
） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１〜
１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０−２．００ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０００
４−０，００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０−０，０１
００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔ ｉ ０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、さら
に、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．］、Ｏ〜
１．．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−］、０００ｗｔ％Ｖ ０．００５〜０
２００吉ｔ％、 Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かっ、 Ｃａ ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０．０
０１〜０．０５０ｗＬ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００−１３００’Ｃの範囲の温度Ｔ１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また（」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、がつ、Ａｒ３変態点以上
の温度］゛２°Ｃから３００°Ｃ以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ：］’＋０．５２（Ａ、］−［Ａ、１．］＊）
＋ １．３０（Ｂ −［Ｂ］＊）−１−０，２９（Ｔ
ｉ−［Ｔ ｉ］’）ｌｏｇ［Ａ、ｌ］耳［ＮＦ＝−７４
００／（Ｔ、＋２７３）＋１．９５１ｏｇ［Ｂ ］”
ＣＮ ］’ ＝−−１３９７０７（Ｔ ＋ ＋２７３）
＋５ 、２４１ｏｇ ［Ｔ ｉ ］＊［Ｎ ］］寒−
−１４３７０／Ｔ 、（−２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ
ｌ±０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］不）利３０（Ｂ −［Ｂ
］）−１−０，２９（Ｔ ｉ−［Ｔ ｉ］享）ｌｏｇ［
Ｂ］［Ｎ］＝−１３９７０／ （Ｔ２ ＋ ２７３）
＋５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
ネ、温温度１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［］。 温度Ｔ、にお（：Ｉる固溶量（ｗｔ％）（変数）」（２
）明細書第８頁１０行〜１３行の「が向」二するため、
・・・という欠点がある。刀を次の通り補正する。 ［が向上するため、合金元素の含有量を低減することが
できるという効果があるか、鋼の含有成分、製造条件等
のイっずかな変動により、鋼板長手方向の材質に大きな
ばらつきが発生ずるという欠点がある。］ （３）明細書第１０頁１０行の１直接焼入れを行なう場
合、」を「直接焼入れする場合、１と補正する。 （４）明細書第１０頁１７行〜１８行の「鉄の含有成分
および含有割合−１を「鉄の含有成分と含有割合」と補
正する。 （５）明細書箱１１頁５行〜同第１８頁７行の１−本発
明に・・・上りのなるものである。」を次の通り補正す
る。 ｒ（１）Ｃ０．０１，−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．
ＯＩ〜１．．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗ
ｔ％、Ａ、Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、１３
０．０００４−０．００３０ｗＬ％、Ｎ ０．００１
，Ｏ−０，０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ Ｑ、］ｌｌ］−３，０（ｈＬ％、Ｃｕ ０．ＩＤ
−１，ｌ］［１ｗｔ％、Ｃｒ ０．１，０−２，００ｗ
ｔ％、Ｍｏ ０．０５−１．．００ｗｔ％、−Ｂ＝ Ｖ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．０］
、０−０．２００ｗｔ％の内から選んだ１種または２種
以−１−を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼を、１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ１℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空
冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点
以上の温度Ｔ２°Ｃから３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行・うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ ＝ ［Ｎｌネ＋Ｃ１，５２（Ａ、ｌ−［Δｌ］＊）
＋１．３０（Ｂ ［Ｂ］’）４−０．２９（Ｔｉ−
［Ｔｉ：］＊）１、ｏｇ［Ａ １．］＊［Ｎ］不＝−７
４００／（Ｔ、＋２７３）＋１．９５１ｏｇ［Ｂ）’［
Ｎ］’＝−１，３９７０／（Ｔ＋４−２７３）＋５．２
４１ｏｇ［Ｔｉ］”［Ｎ］’＝−１４３７０／（Ｔ、＋
２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋０，５２（Ａｌ−［Ａ
ｌｌ木）刊、３０（Ｂ−［Ｂコ）＋０．２９（Ｔｉ−［
Ｔｉ］’）ｌｏｇ［Ｂ］［Ｎコー−１３９７Ｍ（Ｔ ２
＋２７３）＋５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［１
才 温度１゛、における固溶量（ｗｔ％）（変数）［］
温度Ｔ２における固溶量（ｗｔ％）（変数）を第１の
発明とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１−１，００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ、Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０−０，
０１，００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔ ｉ Ｑ、００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、さら
に、 Ｎ ｉ ０．１０−３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜
１．．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５〜１．，００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜
０．２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１．０〜０．２００ｗｔ％の内から選んた
１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
＋ ０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷Ｊ、
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以七
の温度′１゛２℃から３００°Ｃ以−１・の温度に急冷
した後、焼戻しを行うことを動機とする直接焼入れによ
ろ調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ−［Ｎ］’＋０．５２（Ａ Ｉ−［Ａ、 ＋１享）＋
−１，３０（Ｂ −［Ｂ］町＋−０，２９（Ｔｉ −１
’、Ｔ ｉｉネ）］、ｏｇ［Δｌ］’［ＮＩ岑−−７４
００／（Ｔ 、ト２７３）何 ９５１ｏｇ［’、ＢＩ＊
［ＮＩネー−１３９７（１／（Ｔ 、干２７３）＋５．
２４１ｏｇ［Ｔｉ］’［Ｎ］’ ＝−１４３７０／（Ｔ
、’、−２７３）１４．７７Ｎ＝ｃＮ］＋ｏ５２ｃＡ＋
−ｃＡ＋？）＋−１，３０（Ｂ−［Ｒ］）＋〇、２９（
Ｔｉ−［Ｔｉ］’）１ｏｇ［Ｂ且Ｎ］−−１３９７０／
（’Ｉ” 、斗２７３）−ト５２４［Ｂ］≧０．０００
４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａ、］、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有ｆｆｋ（ｗｔ％
）［１本 温度Ｔ１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）［］ 温度Ｔ２における固溶量（ｗｔ％）（変数）を
第２の発明とし、 （３） Ｃ０．Ｏｆ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ Ｉ ０．００５−０．２００ｗｔ％、Ｂ ０
．０００４〜０００３０１％、Ｎ ０．００１０−０
，０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜１
．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１１１１〜２．００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０
．２００ｗＬ％、 Ｎｂ ０．０１０−０．２００ｗＬ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含イｆし、かつ、 Ｃａ ０．００１，−０，０５０ｗｔ％、ＹえトＥＭ０
．００１〜００５０猶・ｔ％の１種また（」２種 を含有１７、残部Ｆ ｅおよび不可避不純物からなる綱
を、１０００〜１３００℃の範囲の温度’Ｉ’、℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持ま）こは
空冷工程を行い、下記式を満足さ且、かつ、Ａｒ３変態
点以１−の温度１：” ９°Ｃから３００’Ｃ以ドのｌ
Ａ：ｒ度に急冷した後、焼戻しを行−′）ごとを特徴と
オろ直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］翠＋０．５２（Ａ、ｌ−［Ａ！］才）利、３
０（ＩＪ−［Ｂ ］’）４−０．２９（Ｔ ｉ −［Ｔ
ｉ］＊）ｌｏｇ［Ａ１］’［Ｎ］Ｓ’−−７４００／（
Ｔ、］２７３）＋］、９５１、ｏｇ［Ｂ］’［ＮＩ岑−
−１，３９７０／ （Ｔ ＋斗２７：（） ＋５．２４
１０ｇ［Ｔｉ］’［ＮＩ”＝−１４３７０／（Ｔ、＋２
７３）＋４．７７Ｎ、４Ｎ］＋０．５２（Ａ１．−［Δ
１］ネ）＋１．３０（Ｂ−「Ｂ］）＋ ０．２９（Ｔ
ｊ−［Ｔ ｉＰ）］Ｏｇ［Ｂ］［Ｎ］＝−１３９７０／
（Ｔ、＋２７３）−１−５，２４［Ｂ］≧０．０００４
ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有ｆｆｉ（ｗｔ％）
［］半、温温度１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数）
［］ 温度Ｔ、におＩＪる固溶量（ｗｔ％）（変数）を
第３の発明とし、 （４） Ｃ０．Ｏｌ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．ｏｏｗｔ％、Ｍｎ ０．１，０〜２．００ｗｔ
％、Ａ１０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００
４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１，０〜０．０
１００ｗｔ％、を含有し、また、 ’ｌＩ”ｉ ０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含ｆ丁
し、さら（こ、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｏ ０．１０〜１
．［１０ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．００ｗＬ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０．
２００ｗＬ％、 Ｎｂ ０．０１０−０，２００ｗｔ％ の内から選ん）３１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ ０．ＯＯ１〜０．０５０ｗｔ％、ＲＥＶｏ、００
１〜０．０５０ｗＬ％ の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００°Ｃの範囲の温度′Ｉ゛１°Ｃに加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持まノコ（
」空冷工程を行い、下記式をｌｆｆ＋’ｉ足させ、かつ
、へｒ３変態点以１−．の温度Ｔ３℃から３００℃以下
の７１′１１□度に急冷し六二後、焼戻しを行うことを
特徴とする直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法
。 Ｎ ＝ ［ＮＩ 下−）−０５２（ＡＩ−［Ａｌ１峯）
ｈ−１，３０（Ｂ −［８％）−＋ ０．２９（Ｔｉ−
［Ｔ”ｉｌ’）１ｏｇ［ＡＩＪＮｌ”−７４００／（Ｔ
＋ ＋−２７３：Ｅ １．９５１ｏｇ［ＢＰ ［Ｎ］’
＝ １３９７０／（１，’ ビ＋２７３）＋５．２
４＋ｏｇ［Ｔ ＩＰ ｃＮ］＊−−−−１４３７０／（
Ｔ饅２７３）＋４．７７Ｎ＝ｒＮ］＋０．５２（Δ１．
−ＪＡＩ］＊）目 ３０（Ｂ−ＩＢＪ）ｌ−０，２９（
Ｔｉ−ｒＴｉ−涜）ｌｏｇ［Ｂ１［Ｎ１＝−１３９７０
／（Ｔ 、＋２７３） （５２４１−１３１”’０．０
００４ｗ１％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｉ３、Ｔ１はそれぞれの含有量（ｗｔ％）１
１本 温度′■゛、にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）［］ 温度１゛２にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）を第４の発明とする４つの発明よりなるものである。 」 （６）明細書第２２頁６行の［！ａ性のに−１を「靭性
に−１と補正する。 （７）明細書第２９頁１行の［固溶Ｂ＠は０．０００３
ｗｔ％」を１−固溶８里は０．０００１ｗｔ％−１と補
正オろ。 手続補正潜（自発） 昭和６３年１．１月０９０ １ 事件の表示 昭和６３年特許願第１５３１．５５号 ２ 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法３ 補正を
ずろ者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号名称 （＋
１９） 株式会社 神戸製鋼所代表者 亀高素吉 ４ 代理人 住所 東京都江東区南砂２丁目２番１５号藤和東陽町コ
ープ９０１号 ５ 補正命令のＬ１イ」 （自発） ６ 補正の対象 （」）明細書の発明の詳細な説明の欄 ７ 補正の内容 別紙の通り
まの硬さ（板厚３８ｍｍのｔ／２位置）の関係を示す図
である。 千続袖［Ｌ書 （自発） 昭和６３年０９月０１０ 嗜肩掲許庁長官吉田
文毅殿 １ 事件の表示 昭和６３年特許願第１５３１５５号 ２ 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁ｇ３番１８号名称 （＋
１９） 株式会社 神戸製鋼所５ 補止命令の「１イ
マｊ （自発） ６ 補正の対象 （１）明細書の特許請求の範囲の欄 （２）明細Ｊ）の発明の詳細な説明の欄（３）第１図 ７ 補正の内容 別紙の通り （１）特８′１請求の範囲を次の通り補正する。 ｒ（］、、）ＣＯ旧−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１−１．００ｗＬ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ ｌ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．ＯＯｌ、Ｏ−０
，０１００ｗＬ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１，Ｏ〜
１．．ｏＯｗｔ％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−１．００ｗＬ％、Ｖ ０．００５〜０
．２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１，０−０，２００ｗＬ％の内から選んた
１種または２種以に を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ、’Ｃに加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また（」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以−
」−の温度Ｔｚ’Ｃから３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］’＋０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］＊）−＋−１
，３０（Ｂ −［１３］＊）＋０．２９（Ｔ ｉ −［
’ｒｉｌオ）１ｏｇｉ−Ａｌ）’［Ｎ］客＝−７４００
／（’Ｔ”、＋２７３）＋１９５１ｏｇ［Ｂ］岑ＩＮ
］’−−１，３９７０／ （Ｔ＋ −＋−２７３） ＋
５．２４１ｏｇ［’］゛ｉ］＾ＬＮＦ＝−＋４３７ｏ
／（：’ｒ 、 ＋−２７３）４−４．７７Ｎ−［Ｎ］
十０．５２（ＡＩ−［ＡＩ］＊）−１−１，３０（Ｂ−
［１３］）→０．２９（Ｔｉ−［Ｔ ｉｌ×）ｌｏｇ［
Ｂ］［Ｎ］＝ １３９７０／（Ｔ、４−２７３）＋５
．２４［１３］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ１Δｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
滓 温度Ｔ１におけろ固溶量（ｗｔ％）（変数）［」
、温度′■゛、におりろ固溶量（ｗｔ％）（変数）（２
） Ｃ０．０１，−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１
〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ａ Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．
０００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０〜０
．０１０ｈ・ｔ％、を含有し、また、 ′Ｊ″ｉ ０．００５〜０．０５０〜０．２００ｗｔ％
を含有し、さらに、 Ｎ ｉ ０．ＩＱ−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜
］、、００ｗ１％、Ｃｒ ０．１０〜２．ＯＱｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜
０．２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ
％ の内から選んだ１種または２種以」二 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３０００Ｃの範囲の温度Ｔ、’Ｃに加熱し
、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以−
１−、の温度Ｔ２℃から３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ ＝ ［Ｎ３才＋０．５２（Ａ Ｉ−［Ａ ＋Ｆ）十
ｉ、３０（＋３−［Ｂ］寧）＋０．２９（Ｔｉ−ＣＴｉ
］淳）ｌｏｇ［ＡＩ］”［Ｎ］事＝−７４００／（Ｔ、
＋２７３）＋１ｇ５１ｏｇ［Ｂ］不［Ｎ：Ｆ＝−１３９
７ＣＩ／（Ｔ、＋２７３）＋５．２４１ｏｇｒＴｉ］’
［Ｎ］＊＝−１４３７０／（Ｔ、＋２７３）＋４．７７
Ｎ＝［Ｎ］＋０．５２（Ａ、ｌ−［ＡＩ］メ）＋ＩＪＯ
（Ｂ−［Ｂ：ｌ）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］ネ）ｌｏ
ｇ［Ｂ 」ＥＮＥ＝ −１３！１７Ｃ１／（Ｔ 、＋
２７３）＋ ５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、’Ｉ”ｉ（」それぞれの含有量（ｗｔ％
）［］不 温度Ｔ１における固溶量（ｗｔ％）（変数）
［〕 温度′■゛２における固溶量（ｗｔ％）（変数）
（３） Ｃ０．（Ｈ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．ＩＱ〜２．００ｗｔ％
、Δ］ ０．［］００５００．２００ｗｔ％Ｂ Ｃ１，
０Ｏ０４−０，［］（１１３０ｗｔ％Ｎ ０．００１，
０〜０．Ｑ１．００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ Ｑ、］Ｏ〜３．（］Ｏｗｔ％、Ｃｕ Ｑ、１．（
１〜ｌ−，００ｗｔ％、Ｃｒ ０．ＩＱ−２，００ｗｔ
％、Ｍｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ （１，００
５−Ｃ１，２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．１）１．０−０．
２Ｃ１Ｏｗｔ％の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 ＣａＱ、（１０１〜Ｑ、Ｑ５（１ｗＬ％、ＲＥＭ Ｑ、
ＱＱｌ−Ｑ、０５０ｗｔ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００°ｃの範囲（７） ’１ｆｉｒ度Ｔ
１°Ｃに加熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保
持または空冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａ
ｒ３変態点以上の温度Ｔ２°Ｃから３００’Ｃ以下の温
度に急冷した後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼
入れによる調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］′＊＋０．５２（Ａｌ−［Ａ、ｌ’ｌ町＋１
．３０（Ｂ−［Ｂ］木）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］町
ｌｏｇ［ＡＩ］耳［Ｎ］卑＝−７４００／（Ｔ、＋２７
３）＋１．９５］、ｏｇ ［Ｂ ］’ ［Ｎ ］”−−
１，３９７０／ （Ｔ Ｉ＋ ２７３） ＋ ５．２４
１ｏｇ［Ｔｉ］ネ［ＮＦ−−１４３７０／（Ｔ 、−１
−２７３）＋４．７７Ｎ ＝ ［Ｎ］＋ ０．５２（Ａ
１．− ［Ａ Ｉ］ネ）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］）＋
０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］ネ）ｌｏｇ ［Ｂ ］ ［Ｎ
］＝ −１，３９７０／ （Ｔ ２ ＋ ２７３）
＋ ５ 、２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｔ、Ｂ、’Ｉ”ｉはそれぞれの含有量（岨％）［
］本 温度Ｔ１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］ 温度Ｔ、にお（３る固溶量（ｗｔ％）（変数）（４
） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０１〜
１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０−２．００ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０００
４−０，００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０−０，０１
００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔ ｉ ０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、さら
に、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．］、Ｏ〜
１．．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５−］、０００ｗｔ％Ｖ ０．００５〜０
２００吉ｔ％、 Ｎｂ ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かっ、 Ｃａ ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、ＲＥＭ ０．０
０１〜０．０５０ｗＬ％の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００−１３００’Ｃの範囲の温度Ｔ１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持また（」空冷工
程を行い、下記式を満足させ、がつ、Ａｒ３変態点以上
の温度］゛２°Ｃから３００°Ｃ以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調
質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ：］’＋０．５２（Ａ、］−［Ａ、１．］＊）
＋ １．３０（Ｂ −［Ｂ］＊）−１−０，２９（Ｔ
ｉ−［Ｔ ｉ］’）ｌｏｇ［Ａ、ｌ］耳［ＮＦ＝−７４
００／（Ｔ、＋２７３）＋１．９５１ｏｇ［Ｂ ］”
ＣＮ ］’ ＝−−１３９７０７（Ｔ ＋ ＋２７３）
＋５ 、２４１ｏｇ ［Ｔ ｉ ］＊［Ｎ ］］寒−
−１４３７０／Ｔ 、（−２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ
ｌ±０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］不）利３０（Ｂ −［Ｂ
］）−１−０，２９（Ｔ ｉ−［Ｔ ｉ］享）ｌｏｇ［
Ｂ］［Ｎ］＝−１３９７０／ （Ｔ２ ＋ ２７３）
＋５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
ネ、温温度１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［］。 温度Ｔ、にお（：Ｉる固溶量（ｗｔ％）（変数）」（２
）明細書第８頁１０行〜１３行の「が向」二するため、
・・・という欠点がある。刀を次の通り補正する。 ［が向上するため、合金元素の含有量を低減することが
できるという効果があるか、鋼の含有成分、製造条件等
のイっずかな変動により、鋼板長手方向の材質に大きな
ばらつきが発生ずるという欠点がある。］ （３）明細書第１０頁１０行の１直接焼入れを行なう場
合、」を「直接焼入れする場合、１と補正する。 （４）明細書第１０頁１７行〜１８行の「鉄の含有成分
および含有割合−１を「鉄の含有成分と含有割合」と補
正する。 （５）明細書箱１１頁５行〜同第１８頁７行の１−本発
明に・・・上りのなるものである。」を次の通り補正す
る。 ｒ（１）Ｃ０．０１，−０，３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．
ＯＩ〜１．．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗ
ｔ％、Ａ、Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、１３
０．０００４−０．００３０ｗＬ％、Ｎ ０．００１
，Ｏ−０，０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ Ｑ、］ｌｌ］−３，０（ｈＬ％、Ｃｕ ０．ＩＤ
−１，ｌ］［１ｗｔ％、Ｃｒ ０．１，０−２，００ｗ
ｔ％、Ｍｏ ０．０５−１．．００ｗｔ％、−Ｂ＝ Ｖ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｎｂ ０．０］
、０−０．２００ｗｔ％の内から選んだ１種または２種
以−１−を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼を、１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ１℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空
冷工程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点
以上の温度Ｔ２°Ｃから３００℃以下の温度に急冷した
後、焼戻しを行・うことを特徴とする直接焼入れによる
調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ ＝ ［Ｎｌネ＋Ｃ１，５２（Ａ、ｌ−［Δｌ］＊）
＋１．３０（Ｂ ［Ｂ］’）４−０．２９（Ｔｉ−
［Ｔｉ：］＊）１、ｏｇ［Ａ １．］＊［Ｎ］不＝−７
４００／（Ｔ、＋２７３）＋１．９５１ｏｇ［Ｂ）’［
Ｎ］’＝−１，３９７０／（Ｔ＋４−２７３）＋５．２
４１ｏｇ［Ｔｉ］”［Ｎ］’＝−１４３７０／（Ｔ、＋
２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋０，５２（Ａｌ−［Ａ
ｌｌ木）刊、３０（Ｂ−［Ｂコ）＋０．２９（Ｔｉ−［
Ｔｉ］’）ｌｏｇ［Ｂ］［Ｎコー−１３９７Ｍ（Ｔ ２
＋２７３）＋５．２４［Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［１
才 温度１゛、における固溶量（ｗｔ％）（変数）［］
温度Ｔ２における固溶量（ｗｔ％）（変数）を第１の
発明とし、 （２） Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１−１，００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ、Ｉ ０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ ０．０
００４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１０−０，
０１，００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｔ ｉ Ｑ、００５〜０．０５０ｗｔ％を含有し、さら
に、 Ｎ ｉ ０．１０−３．００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜
１．．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０−２，００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５〜１．，００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜
０．２００ｗｔ％、 Ｎｂ ０．０１．０〜０．２００ｗｔ％の内から選んた
１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
＋ ０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷Ｊ、
程を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ３変態点以七
の温度′１゛２℃から３００°Ｃ以−１・の温度に急冷
した後、焼戻しを行うことを動機とする直接焼入れによ
ろ調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ−［Ｎ］’＋０．５２（Ａ Ｉ−［Ａ、 ＋１享）＋
−１，３０（Ｂ −［Ｂ］町＋−０，２９（Ｔｉ −１
’、Ｔ ｉｉネ）］、ｏｇ［Δｌ］’［ＮＩ岑−−７４
００／（Ｔ 、ト２７３）何 ９５１ｏｇ［’、ＢＩ＊
［ＮＩネー−１３９７（１／（Ｔ 、干２７３）＋５．
２４１ｏｇ［Ｔｉ］’［Ｎ］’ ＝−１４３７０／（Ｔ
、’、−２７３）１４．７７Ｎ＝ｃＮ］＋ｏ５２ｃＡ＋
−ｃＡ＋？）＋−１，３０（Ｂ−［Ｒ］）＋〇、２９（
Ｔｉ−［Ｔｉ］’）１ｏｇ［Ｂ且Ｎ］−−１３９７０／
（’Ｉ” 、斗２７３）−ト５２４［Ｂ］≧０．０００
４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａ、］、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有ｆｆｋ（ｗｔ％
）［１本 温度Ｔ１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）［］ 温度Ｔ２における固溶量（ｗｔ％）（変数）を
第２の発明とし、 （３） Ｃ０．Ｏｆ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．００ｗｔ％、Ｍｎ ０．１０〜２．００ｗｔ％
、Ａ Ｉ ０．００５−０．２００ｗｔ％、Ｂ ０
．０００４〜０００３０１％、Ｎ ０．００１０−０
，０１００ｗｔ％、を含有し、また、 Ｎｉ ０．１０−３，００ｗｔ％、Ｃｕ ０．１０〜１
．００ｗｔ％、Ｃｒ ０．１１１１〜２．００ｗｔ％、
Ｍｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０
．２００ｗＬ％、 Ｎｂ ０．０１０−０．２００ｗＬ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含イｆし、かつ、 Ｃａ ０．００１，−０，０５０ｗｔ％、ＹえトＥＭ０
．００１〜００５０猶・ｔ％の１種また（」２種 を含有１７、残部Ｆ ｅおよび不可避不純物からなる綱
を、１０００〜１３００℃の範囲の温度’Ｉ’、℃に加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持ま）こは
空冷工程を行い、下記式を満足さ且、かつ、Ａｒ３変態
点以１−の温度１：” ９°Ｃから３００’Ｃ以ドのｌ
Ａ：ｒ度に急冷した後、焼戻しを行−′）ごとを特徴と
オろ直接焼入れによろ調質高張力鋼板の製造方法。 Ｎ＝［Ｎ］翠＋０．５２（Ａ、ｌ−［Ａ！］才）利、３
０（ＩＪ−［Ｂ ］’）４−０．２９（Ｔ ｉ −［Ｔ
ｉ］＊）ｌｏｇ［Ａ１］’［Ｎ］Ｓ’−−７４００／（
Ｔ、］２７３）＋］、９５１、ｏｇ［Ｂ］’［ＮＩ岑−
−１，３９７０／ （Ｔ ＋斗２７：（） ＋５．２４
１０ｇ［Ｔｉ］’［ＮＩ”＝−１４３７０／（Ｔ、＋２
７３）＋４．７７Ｎ、４Ｎ］＋０．５２（Ａ１．−［Δ
１］ネ）＋１．３０（Ｂ−「Ｂ］）＋ ０．２９（Ｔ
ｊ−［Ｔ ｉＰ）］Ｏｇ［Ｂ］［Ｎ］＝−１３９７０／
（Ｔ、＋２７３）−１−５，２４［Ｂ］≧０．０００４
ｗｔ％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有ｆｆｉ（ｗｔ％）
［］半、温温度１にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数）
［］ 温度Ｔ、におＩＪる固溶量（ｗｔ％）（変数）を
第３の発明とし、 （４） Ｃ０．Ｏｌ〜０．３０ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
１〜１．ｏｏｗｔ％、Ｍｎ ０．１，０〜２．００ｗｔ
％、Ａ１０．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００
４〜０．００３０ｗｔ％、Ｎ ０．００１，０〜０．０
１００ｗｔ％、を含有し、また、 ’ｌＩ”ｉ ０．００５〜０．０５０ｗｔ％を含ｆ丁
し、さら（こ、 Ｎｉ ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｏ ０．１０〜１
．［１０ｗｔ％、Ｃｒ ０．１０〜２．００ｗＬ％、Ｍ
ｏ ０．０５〜１．００ｗｔ％、Ｖ ０．００５〜０．
２００ｗＬ％、 Ｎｂ ０．０１０−０，２００ｗｔ％ の内から選ん）３１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ ０．ＯＯ１〜０．０５０ｗｔ％、ＲＥＶｏ、００
１〜０．０５０ｗＬ％ の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００°Ｃの範囲の温度′Ｉ゛１°Ｃに加
熱し、熱間圧延を行った後、引き続き等温保持まノコ（
」空冷工程を行い、下記式をｌｆｆ＋’ｉ足させ、かつ
、へｒ３変態点以１−．の温度Ｔ３℃から３００℃以下
の７１′１１□度に急冷し六二後、焼戻しを行うことを
特徴とする直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法
。 Ｎ ＝ ［ＮＩ 下−）−０５２（ＡＩ−［Ａｌ１峯）
ｈ−１，３０（Ｂ −［８％）−＋ ０．２９（Ｔｉ−
［Ｔ”ｉｌ’）１ｏｇ［ＡＩＪＮｌ”−７４００／（Ｔ
＋ ＋−２７３：Ｅ １．９５１ｏｇ［ＢＰ ［Ｎ］’
＝ １３９７０／（１，’ ビ＋２７３）＋５．２
４＋ｏｇ［Ｔ ＩＰ ｃＮ］＊−−−−１４３７０／（
Ｔ饅２７３）＋４．７７Ｎ＝ｒＮ］＋０．５２（Δ１．
−ＪＡＩ］＊）目 ３０（Ｂ−ＩＢＪ）ｌ−０，２９（
Ｔｉ−ｒＴｉ−涜）ｌｏｇ［Ｂ１［Ｎ１＝−１３９７０
／（Ｔ 、＋２７３） （５２４１−１３１”’０．０
００４ｗ１％ 但し、 Ｎ、ＡＩ、Ｉ３、Ｔ１はそれぞれの含有量（ｗｔ％）１
１本 温度′■゛、にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）［］ 温度１゛２にお（Ｊる固溶量（ｗｔ％）（変数
）を第４の発明とする４つの発明よりなるものである。 」 （６）明細書第２２頁６行の［！ａ性のに−１を「靭性
に−１と補正する。 （７）明細書第２９頁１行の［固溶Ｂ＠は０．０００３
ｗｔ％」を１−固溶８里は０．０００１ｗｔ％−１と補
正オろ。 手続補正潜（自発） 昭和６３年１．１月０９０ １ 事件の表示 昭和６３年特許願第１５３１．５５号 ２ 発明の名称 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法３ 補正を
ずろ者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号名称 （＋
１９） 株式会社 神戸製鋼所代表者 亀高素吉 ４ 代理人 住所 東京都江東区南砂２丁目２番１５号藤和東陽町コ
ープ９０１号 ５ 補正命令のＬ１イ」 （自発） ６ 補正の対象 （」）明細書の発明の詳細な説明の欄 ７ 補正の内容 別紙の通り
Claims (1)
- （１）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜１
．００ｗｔ％、Ｍｎ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ａｌ０
．００５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００４〜０．０
０３０ｗｔ％、 Ｎ０．００１０〜０．０１００ｗｔ％、 を含有し、また、 Ｎｉ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜１．０
０ｗｔ％、Ｃｒ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍｏ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０．２００ｗｔ％
、 Ｎｂ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ＿１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ＿３変態点以上
の温度Ｔ＿２℃から３００℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。Ｎ＝［Ｎ］＾＊＋０．５２（Ａｌ
−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］＾＊）＋０．
２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ａｌ］＾＊［Ｎ］
＾＊＝−７４００／（Ｔ＿１＋２７３）＋１．９５ｌｏ
ｇ［Ｂ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１３９７０／（Ｔ＿１＋２
７３）＋５．２４ｌｏｇ［Ｔｉ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１
４３７０／（Ｔ＿１＋２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋
０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ
］）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ｂ］［
Ｎ］＝−１３９７０／（Ｔ＿２＋２７３）＋５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
＾＊：温度Ｔ＿１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］：温度Ｔ＿２における固溶量（ｗｔ％）（変数）（２
）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜１．０
０ｗｔ％、Ｍｎ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ａｉ０．０
０５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００４〜０．００３
０ｗｔ％、 Ｎ０．００１０〜０．０１００ｗｔ％、 を含有し、また、 Ｔｉ０．００５〜０．０５０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜１．０
０ｗｔ％、Ｃｒ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍｏ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０．２００ｗｔ％
、 Ｎｂ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる綱を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ＿１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ＿３変態点以上
の温度Ｔ＿２℃から３００℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。Ｎ−［Ｎ］＾＊＋０．５２（Ａｌ
−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］＾＊）＋０．
２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ａｌ］＾＊［Ｎ］
＾＊＝−７４００／（Ｔ＿１＋２７３）＋１．９５ｌｏ
ｇ［Ｂ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１３９７０／（Ｔ＿１＋２
７３）＋５．２４ｌｏｇ［Ｔｉ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１
４３７０／（Ｔ＿１＋２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋
０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ
］）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ｂ］［
Ｎ］＝−１３９７０／（Ｔ＿２＋２７３）＋５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
＾＊：温度Ｔ＿１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］：温度Ｔ＿２における固溶量（ｗｔ％）（変数）（３
）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜１．０
０ｗｔ％、Ｍｎ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ａｉ０．０
０５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００４〜０．００３
０ｗｔ％、 Ｎ０．００１０〜０．０１００ｗｔ％、 を含有し、また、 Ｎｉ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜１．０
０ｗｔ％、Ｃｒ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍｏ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０．２００ｗｔ％
、 Ｎｂ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、 ＲＥＭ０．００１〜０．０５０ｗｔ％ の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ＿１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ＿３変態点以上
の温度Ｔ＿２℃から３００℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力綱板の製造方法。Ｎ＝［Ｎ］＾＊＋０．５２（Ａｌ
−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］＾＊）＋０．
２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ａｌ］＾＊［Ｎ］
＾＊＝−７４００／（Ｔ＿１＋２７３）＋１．９５ｌｏ
ｇ［Ｂ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１３９７０／（Ｔ＿１＋２
７３）＋５．２４ｌｏｇ［Ｔｉ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１
４３７０／（Ｔ＿１＋２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋
０．５２（Ａｌ−［Ａ１］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ
］）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ｂ］［
Ｎ］＝−１３９７０／（Ｔ＿２＋２７３）＋５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
＾＊：温度Ｔ＿１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］：温度Ｔ＿２における固溶量（ｗｔ％）（変数）（４
）Ｃ０．０１〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜１．０
０ｗｔ％、Ｍｎ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ａｉ０．０
０５〜０．２００ｗｔ％、Ｂ０．０００４〜０．００３
０ｗｔ％、 Ｎ０．００１０〜０．０１００ｗｔ％、 を含有し、また、 Ｔｉ０．００５〜０．０５０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ０．１０〜３．００ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜１．０
０ｗｔ％、Ｃｒ０．１０〜２．００ｗｔ％、Ｍｏ０．０
５〜１．００ｗｔ％、Ｖ０．００５〜０．２００ｗｔ％
、 Ｎｂ０．０１０〜０．２００ｗｔ％ の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、かつ、 Ｃａ０．００１〜０．０５０ｗｔ％、 ＲＥＭ０．００１〜０．０５０ｗｔ％ の１種または２種 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、
１０００〜１３００℃の範囲の温度Ｔ＿１℃に加熱し、
熱間圧延を行った後、引き続き等温保持または空冷工程
を行い、下記式を満足させ、かつ、Ａｒ＿３変態点以上
の温度Ｔ＿２℃から３００℃以下の温度に急冷した後、
焼戻しを行うことを特徴とする直接焼入れによる調質高
張力鋼板の製造方法。Ｎ＝［Ｎ］＾＊＋０．５２（Ａｌ
−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ］＾＊）＋０．
２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ａｌ］＾＊［Ｎ］
＾＊＝−７４００／（Ｔ＿１＋２７３）＋１．９５ｌｏ
ｇ［Ｂ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１３９７０／（Ｔ＿１＋２
７３）＋５．２４ｌｏｇ［Ｔｉ］＾＊［Ｎ］＾＊＝−１
４３７０／（Ｔ＿１＋２７３）＋４．７７Ｎ＝［Ｎ］＋
０．５２（Ａｌ−［Ａｌ］＾＊）＋１．３０（Ｂ−［Ｂ
］）＋０．２９（Ｔｉ−［Ｔｉ］＾＊）ｌｏｇ［Ｂ］［
Ｎ］＝−１３９７０／（Ｔ＿２＋２７３）＋５．２４［
Ｂ］≧０．０００４ｗｔ％ 但し、 Ｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｔｉはそれぞれの含有量（ｗｔ％）［］
＾＊：温度Ｔ＿１における固溶量（ｗｔ％）（変数）［
］：温度Ｔ＿２における固溶量（ｗｔ％）（変数）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15315588A JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15315588A JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01319630A true JPH01319630A (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=15556230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15315588A Pending JPH01319630A (ja) | 1988-06-21 | 1988-06-21 | 直接焼入れによる調質高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01319630A (ja) |
Cited By (6)
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-
1988
- 1988-06-21 JP JP15315588A patent/JPH01319630A/ja active Pending
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| CN110952023B (zh) * | 2019-11-07 | 2021-06-22 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 稀土处理的高韧性1100MPa级钢板及其制备方法 |
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