JPH01313159A - 単ロールによる直接鋳造方法 - Google Patents
単ロールによる直接鋳造方法Info
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- JPH01313159A JPH01313159A JP14148488A JP14148488A JPH01313159A JP H01313159 A JPH01313159 A JP H01313159A JP 14148488 A JP14148488 A JP 14148488A JP 14148488 A JP14148488 A JP 14148488A JP H01313159 A JPH01313159 A JP H01313159A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は溶融金属から直接に線若しくは薄板等を製造す
る直接鋳造法に関し、詳しくは単ロールによる線若しく
は薄板の直接鋳造方法に関する。
る直接鋳造法に関し、詳しくは単ロールによる線若しく
は薄板の直接鋳造方法に関する。
従来の技術
近年溶融金属を急冷凝固せしめて微細結晶質の線材や薄
板又は金属箔等の材質特性の優れた材料の実用化が積極
的に推進されている。
板又は金属箔等の材質特性の優れた材料の実用化が積極
的に推進されている。
この急冷凝固材料の用途としてはトランス材料、磁気シ
ールド材、ステンレス触媒等の多用途開発が進められて
おり、現状の小規模生産から多量生産技術の確立が急務
な課題となっている。
ールド材、ステンレス触媒等の多用途開発が進められて
おり、現状の小規模生産から多量生産技術の確立が急務
な課題となっている。
当然のこととして前記の多量生産を確立するためには、
単位時間当りの生産能率向上に合せて急冷凝固鋳造設備
の長時間安定稼動が大切な要件となっている。しかし、
単ロール式急冷凝固鋳造を例に述べると、この設備の長
時間運転は急冷凝固ロールにロール疵が発生し、これに
起因して製品の特性劣化や疵欠陥が生じることとなる。
単位時間当りの生産能率向上に合せて急冷凝固鋳造設備
の長時間安定稼動が大切な要件となっている。しかし、
単ロール式急冷凝固鋳造を例に述べると、この設備の長
時間運転は急冷凝固ロールにロール疵が発生し、これに
起因して製品の特性劣化や疵欠陥が生じることとなる。
この理由から長時間鋳造を行なうには、ロール表面ｌＩ
’１１．状の安定維持技術が必須となっている。そこで
この対策として該ロール表面をオンライン研削する方法
あるいは特開昭８２−１８８０５９号公報に示された技
術が提案されており、又特開昭６２−１６６０５８号公
報のようにロール表面に鉄系メツキを施すことも提案さ
れている。
’１１．状の安定維持技術が必須となっている。そこで
この対策として該ロール表面をオンライン研削する方法
あるいは特開昭８２−１８８０５９号公報に示された技
術が提案されており、又特開昭６２−１６６０５８号公
報のようにロール表面に鉄系メツキを施すことも提案さ
れている。
発明が解決しようとする課題
しかしながらこれ等の技術を用いても、例えばオンライ
ン研削法ではいかに研削粉の除去を行なってもロール回
転が例えば１５〜３５鳳／ｓｅｃと速いために、該ロー
ル表面に残留し逆にピンホール等の欠陥を招来する。又
、特開昭８２−１８８０５８号公報及び特開昭８２−１
８１３０５９号公報の如く、ロール研磨とともに表面粗
度を良好にするか、あるいは溶融金属とぬれ性の良いメ
ツキ膜を形成して品質向上を図る方法もあるが、これ等
も長時間の稼動に伴ってこの効果は減少し、前記の研磨
法と同様の問題点を伴う。
ン研削法ではいかに研削粉の除去を行なってもロール回
転が例えば１５〜３５鳳／ｓｅｃと速いために、該ロー
ル表面に残留し逆にピンホール等の欠陥を招来する。又
、特開昭８２−１８８０５８号公報及び特開昭８２−１
８１３０５９号公報の如く、ロール研磨とともに表面粗
度を良好にするか、あるいは溶融金属とぬれ性の良いメ
ツキ膜を形成して品質向上を図る方法もあるが、これ等
も長時間の稼動に伴ってこの効果は減少し、前記の研磨
法と同様の問題点を伴う。
而して本発明は線若しくは薄板等の急冷凝固鋳造の長時
間稼動を実現し、しかも何ら鋳造品質を損うことのない
鋳造法を提供することにある。
間稼動を実現し、しかも何ら鋳造品質を損うことのない
鋳造法を提供することにある。
課題を解決するための手段
本発明は、
（１）溶融金属をノズルから回転中のロール表面に押し
だし、該ロール表面で急冷して凝固せしめる直接鋳造方
法において、該溶融金属の押しだしノズル巾に対し、ロ
ール巾を少なくとも２倍とし、該ロールの急冷稼動面を
所定の間隔毎に変位しながら鋳造することを特徴とする
単ロールによる直接鋳造方法。
だし、該ロール表面で急冷して凝固せしめる直接鋳造方
法において、該溶融金属の押しだしノズル巾に対し、ロ
ール巾を少なくとも２倍とし、該ロールの急冷稼動面を
所定の間隔毎に変位しながら鋳造することを特徴とする
単ロールによる直接鋳造方法。
（２）ロールの急冷稼動面を所定の間隔毎に変位せしめ
るとともに、前回鋳造部のロール表面を研削し、該変位
鋳造とロール研削を繰返しつつ鋳造することを特徴とす
る単ロールによる直接鋳造方法である。
るとともに、前回鋳造部のロール表面を研削し、該変位
鋳造とロール研削を繰返しつつ鋳造することを特徴とす
る単ロールによる直接鋳造方法である。
以下本発明の単ロールによる直接鋳造方法について述べ
る。
る。
まず、本発明者等は単ロールを用いて溶融金属を急冷凝
固せしめて直接鋳造するに際して、■実用化及び経済的
に製造するには長時間の連続鋳造が可能であること。
固せしめて直接鋳造するに際して、■実用化及び経済的
に製造するには長時間の連続鋳造が可能であること。
■しかも長時間鋳造を行なっても鋳片欠陥の増加あるい
は材質特性の劣化を生じないこと、を条件とした。
は材質特性の劣化を生じないこと、を条件とした。
この条件を満足するためには、溶融金属を急冷凝固させ
る単ロールの急冷凝固稼動面の疵及び粗度を特定条件に
維持せしめることにより可能であること等を知見し得た
０本発明はこれ等の知見を基に、単ロールで溶融金属を
鋳造する際に該単ロールの急冷凝固稼動面を所定鋳造間
隔毎に変位しつつ鋳造することにある。
る単ロールの急冷凝固稼動面の疵及び粗度を特定条件に
維持せしめることにより可能であること等を知見し得た
０本発明はこれ等の知見を基に、単ロールで溶融金属を
鋳造する際に該単ロールの急冷凝固稼動面を所定鋳造間
隔毎に変位しつつ鋳造することにある。
まず、第１図（ａ）に示す如く、溶融金属容器ｌに給湯
された溶融金属はノズル２から押出されて単ロール軸３
を介して回転する単ロール４に滴下され、急冷凝固する
。この急冷凝固帯（薄板８）は後面の巻取り機５によっ
て巻取られるか、あるいは単ロール４の高速回転によっ
て直接寸断されて小片となって材料受け（図示せず）に
集積されつつ製造される。
された溶融金属はノズル２から押出されて単ロール軸３
を介して回転する単ロール４に滴下され、急冷凝固する
。この急冷凝固帯（薄板８）は後面の巻取り機５によっ
て巻取られるか、あるいは単ロール４の高速回転によっ
て直接寸断されて小片となって材料受け（図示せず）に
集積されつつ製造される。
この単ロール４による急冷凝固は該単ロール４の急冷凝
固稼動面が５〜ｌＯ分間以上継続すると表面にロール疵
が発生し、鋳片にこの疵が転写されて表面欠陥、あるい
はこの疵にこの起因した材質特性の低下等が生ずる。
固稼動面が５〜ｌＯ分間以上継続すると表面にロール疵
が発生し、鋳片にこの疵が転写されて表面欠陥、あるい
はこの疵にこの起因した材質特性の低下等が生ずる。
そこで前記の溶融金属容器１と巻取り機５を同調シフト
させるか、あるいは単ロール４のみをシフトさせるかの
いずれかによって、該単ロール４のＡゾーンからＢゾー
ン、更にはＣゾーンへと所定鋳造間隔毎に該単ロール４
の急冷凝固稼動面を変位しつつ連続鋳造する。
させるか、あるいは単ロール４のみをシフトさせるかの
いずれかによって、該単ロール４のＡゾーンからＢゾー
ン、更にはＣゾーンへと所定鋳造間隔毎に該単ロール４
の急冷凝固稼動面を変位しつつ連続鋳造する。
第１図（ｂ）に線材９の鋳造の場合を示すが、この場合
も前記と同様の手順で行なう。
も前記と同様の手順で行なう。
このように、所定鋳造間隔毎に急冷凝固稼動面を変位更
新することによって、常に初期条件で全チャージの鋳造
が可能となり、連続化による生産能率や歩留の向上と鋳
造材の欠陥発生防止や特性劣化等の防止が可能となった
。
新することによって、常に初期条件で全チャージの鋳造
が可能となり、連続化による生産能率や歩留の向上と鋳
造材の欠陥発生防止や特性劣化等の防止が可能となった
。
また、本発明の他の特徴は第２図に示す如く。
単ロールのＡ−Ｃゾーンにかけて所定間隔毎に変位する
が、このＡ−Ｃゾーンの変位とともに、前回の急冷凝固
稼動面を研削機６で研削し、研削粉をブラシロール７で
除去しつつ変位鋳造と研削を繰り返し行なう、このシフ
トによる変位鋳造と研削の組合せによって、常に単ロー
ル４の急冷凝固稼動面の疵、あるいは粗度が初期条件の
状態で繰り返し鋳造できる。
が、このＡ−Ｃゾーンの変位とともに、前回の急冷凝固
稼動面を研削機６で研削し、研削粉をブラシロール７で
除去しつつ変位鋳造と研削を繰り返し行なう、このシフ
トによる変位鋳造と研削の組合せによって、常に単ロー
ル４の急冷凝固稼動面の疵、あるいは粗度が初期条件の
状態で繰り返し鋳造できる。
また、シフトによる変位鋳造を行なうにはノズル２と単
ロール４の巾方向の相対移動速度が重要であり、移動速
度をＶＮ、ロール回転速度をＶＲとすればＶ Ｎ ＜
Ｑ、Ｑ５’Ｖ Ｒを満足しなければ鋳造中にノズルから
の湯の供給がスムーズにいかず、薄板や線が破断したり
、表面性状劣化が生じる。
ロール４の巾方向の相対移動速度が重要であり、移動速
度をＶＮ、ロール回転速度をＶＲとすればＶ Ｎ ＜
Ｑ、Ｑ５’Ｖ Ｒを満足しなければ鋳造中にノズルから
の湯の供給がスムーズにいかず、薄板や線が破断したり
、表面性状劣化が生じる。
この理由から移動速度ＶＮ＜ ０．０ＯＩＶＲが好まし
い。
い。
さらにまた、この移動（シフト）による変位は単に移動
速度のみでなく、単ロール４を研削しつつ変位を繰り返
すことから、単ロール４の表面に第３図（ａ） 、 （
ｂ）に示す如く段差１０を伴なうこととなる。
速度のみでなく、単ロール４を研削しつつ変位を繰り返
すことから、単ロール４の表面に第３図（ａ） 、 （
ｂ）に示す如く段差１０を伴なうこととなる。
この段差は従来知見では薄板の表面性状を良好に保つう
えからあってはならないものであるが。
えからあってはならないものであるが。
本発明はむしろこの段差を利用して単ロール４の全長を
有効に活用し、且つ単ロール４表面の疵及び粗度を初期
条件の状態にした長時間鋳造を可能としたものである。
有効に活用し、且つ単ロール４表面の疵及び粗度を初期
条件の状態にした長時間鋳造を可能としたものである。
この段差はＡ ｄ Ｂ 、 Ｂ ＃ Ｃともに１０ル以
下になるように同一ゾーンにおける鋳造と研削を繰り返
し行なう。
下になるように同一ゾーンにおける鋳造と研削を繰り返
し行なう。
例えばＡゾーンで研削厚み３μ以下に相当する所定時間
は５〜１０分であり、この所定間隔鋳造を行なってＢゾ
ーンに移行する。
は５〜１０分であり、この所定間隔鋳造を行なってＢゾ
ーンに移行する。
次にＢゾーンにて鋳造中に研削機６で単ロール４のＡゾ
ーンを３１Ｌ研削し、これを前記要領にてさらにＢゾー
ンからＣゾーンへと移行しこの時点でＢゾーンも研削機
６がシフトして研削される。
ーンを３１Ｌ研削し、これを前記要領にてさらにＢゾー
ンからＣゾーンへと移行しこの時点でＢゾーンも研削機
６がシフトして研削される。
この段差を１０ｇ以下とする理由は例えば、トランス用
アモルファス薄板では急冷体厚みの均−性及び平坦度が
品質上の重要な項目の１つであるごとく、薄板の均一な
厚さ及び平坦度を確保するとともに、薄板の亀裂や破断
発生を防止するためであり、この理由から段差は３勝以
下が好ましい。
アモルファス薄板では急冷体厚みの均−性及び平坦度が
品質上の重要な項目の１つであるごとく、薄板の均一な
厚さ及び平坦度を確保するとともに、薄板の亀裂や破断
発生を防止するためであり、この理由から段差は３勝以
下が好ましい。
このように、強制的に段差を設けることにより、変位鋳
造とその前回急冷凝固稼動面を順次研′削できることか
ら単ロール４の全長を活用した長時間鋳造ができる。こ
の結果を生産能率の向上とともに単ロール４の稼動面を
常に初期条件（疵及び粗度）にできることから、鋳造品
の欠陥防止と材質特性の安定化が可能となった。
造とその前回急冷凝固稼動面を順次研′削できることか
ら単ロール４の全長を活用した長時間鋳造ができる。こ
の結果を生産能率の向上とともに単ロール４の稼動面を
常に初期条件（疵及び粗度）にできることから、鋳造品
の欠陥防止と材質特性の安定化が可能となった。
実施例
次に、本発明による鋳造法をアモルファスワイヤー及び
トランス用アモルファス箔帯に適用した場合について述
べる。
トランス用アモルファス箔帯に適用した場合について述
べる。
（そのｌン
まず、アモルファスワイヤーを表−１及び表−２に示す
条件で且つ第１図（ｂ）に示す装置を用いて鋳造した。
条件で且つ第１図（ｂ）に示す装置を用いて鋳造した。
その結果従来は１５分間しか鋳造できなかったものが、
連続で且つ２００分まででき、しかも欠陥。
連続で且つ２００分まででき、しかも欠陥。
材質特性ともに良好であった。
（以下余白）
表−１鋳造条件
表−２素材成分
（その２）
トランス用アモルファス箔帯を表−３及ヒ表−４に示す
条件で且つ第２図に示す装置を用いて鋳造した。
条件で且つ第２図に示す装置を用いて鋳造した。
その結果従来は１０分間が限界であった鋳造が３００分
間連続鋳造でき、しかも品質は何ら初期のものと変化な
く大巾な能率向上と品質安定化が可能となった。また、
表面性状は５分で変位したものがより好ましい結果が得
られた。
間連続鋳造でき、しかも品質は何ら初期のものと変化な
く大巾な能率向上と品質安定化が可能となった。また、
表面性状は５分で変位したものがより好ましい結果が得
られた。
表−３鋳造条件
表−４素材
発明の効果
以上述べたごとく、本発明の単ロール急冷凝固金属の製
造において、素材の品質を損なうことなく、長時間の連
続鋳造が回部となった。その結果大巾な生産性向上、コ
スト切下げが達成でき、単ロール急冷凝固技術の工業化
が実現できた。
造において、素材の品質を損なうことなく、長時間の連
続鋳造が回部となった。その結果大巾な生産性向上、コ
スト切下げが達成でき、単ロール急冷凝固技術の工業化
が実現できた。
第１図（ａ）は本発明の単ロールによる薄板の直接鋳造
を示す斜視図であり、（ｂ）は線材の場合の斜視図を示
す。 第２図は本発明のシフト鋳造と研削併用の場合の斜視図
を示し、第３図は第２図の単ロール表面の研削段差を示
す説明図である。 ｌ＃・・溶融金属容器、２φ・拳ノズル、３１１参・単
ロール軸、４・１１φ単ロール、５・・・巻取機、６拳
＄φロ一ル研削機、７・・・ブラシ、８・・・薄板、９
・・・線材、１０・・拳段差、１１・・・ロール軸心。
を示す斜視図であり、（ｂ）は線材の場合の斜視図を示
す。 第２図は本発明のシフト鋳造と研削併用の場合の斜視図
を示し、第３図は第２図の単ロール表面の研削段差を示
す説明図である。 ｌ＃・・溶融金属容器、２φ・拳ノズル、３１１参・単
ロール軸、４・１１φ単ロール、５・・・巻取機、６拳
＄φロ一ル研削機、７・・・ブラシ、８・・・薄板、９
・・・線材、１０・・拳段差、１１・・・ロール軸心。
Claims (2)
- （１）溶融金属をノズルから回転中のロール表面に押し
だし、該ロール表面で急冷して凝固せしめる直接鋳造方
法において、該溶融金属の押しだしノズル巾に対し、ロ
ール巾を少なくとも２倍とし、該ロールの急冷稼動面を
所定の間隔毎に変位しながら鋳造することを特徴とする
単ロールによる直接鋳造方法。 - （２）ロールの急冷稼動面を所定の間隔毎に変位せしめ
るとともに、前回鋳造部のロール表面を研削し、該変位
鋳造とロール研削を繰返しつつ鋳造することを特徴とす
る単ロールによる直接鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141484A JP2626794B2 (ja) | 1988-06-10 | 1988-06-10 | 単ロールによる直接鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141484A JP2626794B2 (ja) | 1988-06-10 | 1988-06-10 | 単ロールによる直接鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01313159A true JPH01313159A (ja) | 1989-12-18 |
| JP2626794B2 JP2626794B2 (ja) | 1997-07-02 |
Family
ID=15292979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63141484A Expired - Fee Related JP2626794B2 (ja) | 1988-06-10 | 1988-06-10 | 単ロールによる直接鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2626794B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994015738A1 (fr) * | 1993-01-13 | 1994-07-21 | Seva | Procede et installation de fabrication de rubans metalliques amorphes par hypertrempe |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3496022B2 (ja) | 1999-08-30 | 2004-02-09 | Ｎｅｃインフロンティア株式会社 | 磁気ヘッドおよびそれを用いた端末機器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5866064U (ja) * | 1981-10-22 | 1983-05-04 | 東北金属工業株式会社 | 非晶質金属の製造装置 |
| JPS5924555A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Hitachi Ltd | ロール面切削装置を備えた薄板製造装置 |
-
1988
- 1988-06-10 JP JP63141484A patent/JP2626794B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5866064U (ja) * | 1981-10-22 | 1983-05-04 | 東北金属工業株式会社 | 非晶質金属の製造装置 |
| JPS5924555A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Hitachi Ltd | ロール面切削装置を備えた薄板製造装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994015738A1 (fr) * | 1993-01-13 | 1994-07-21 | Seva | Procede et installation de fabrication de rubans metalliques amorphes par hypertrempe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2626794B2 (ja) | 1997-07-02 |
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