CS216668B2 - Method of making the compact metal semiproduct and device for executing the same - Google Patents
Method of making the compact metal semiproduct and device for executing the same Download PDFInfo
- Publication number
- CS216668B2 CS216668B2 CS741552A CS155274A CS216668B2 CS 216668 B2 CS216668 B2 CS 216668B2 CS 741552 A CS741552 A CS 741552A CS 155274 A CS155274 A CS 155274A CS 216668 B2 CS216668 B2 CS 216668B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- metal
- molten metal
- cooled
- metal strip
- layers
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 131
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 131
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 11
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 8
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 8
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 15
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 abstract description 4
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract 3
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 22
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/007—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of composite ingots, i.e. two or more molten metals of different compositions being used to integrally cast the ingots
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
- B22D11/0614—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires the casting wheel being immersed in a molten metal bath, and drawing out upwardly the casting strip
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K3/00—Tools, devices, or special appurtenances for soldering, e.g. brazing, or unsoldering, not specially adapted for particular methods
- B23K3/06—Solder feeding devices; Solder melting pans
- B23K3/0607—Solder feeding devices
- B23K3/0638—Solder feeding devices for viscous material feeding, e.g. solder paste feeding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu výroby celistvého kovového polotovaru z nejméně jednoho ztuhlého spojitého kovového pásu vytvářeného na chlazeném povrchu nosiče pohybujícím se v lázni roztaveného kovu.The invention relates to a method of manufacturing a solid metal blank from at least one solidified continuous metal strip formed on a cooled surface of a carrier moving in a molten metal bath.
Při lití roztaveného kovu do formy postupuje tuhnutí kovu od tuhnoucí vrstvy, která se tvoří téměř okamžitě na styčné ploše kovu s formou, směrem ke středu kovové hmoty ve formě. Rychlost tuhnutí· závisí na součiniteli přestupu tepla stěnami formy, na přebytečném teple v roztaveném kovu nad množstvím tepla potřebného k roztavení, které se musí odvést, aby se kov ochladil na teplotu tuhnutí, a na součiniteli přestupu tepla ztuhlou vrstvou kovu ve formě do stěn formy.When casting the molten metal into the mold, the solidification of the metal proceeds from the setting layer, which is formed almost immediately on the metal-to-mold contact surface, towards the center of the metal in the mold. Setting rate · depends on the coefficient of heat transfer through the mold walls, the excess heat in the molten metal above the amount of heat required to melt, which must be dissipated to cool the metal to solidification point, and the coefficient of heat transfer through the solidified metal layer in the mold .
Pro určení rychlosti tuhnutí roztaveného kovu se ve slévárenské technologii běžně používá zjednodušeného vzorce, který má tvar s = k (Tj 1/2, kde značí s tloušťku ztuhlé vrstvy v mm, T je čas uplynulý od. začátku tuhnutí v minutách a k je součinitel vztahující se na chladnoucí kov. Součinitel k pro ocel kolísá od 22 do 33 mm za minutu a může být vypočten z různých údajů vzatých z praktických zkoušek. Vliv nadbytečného tepla, to jest tepla obsaženého v roztaveném kovu jako přebytek ' nad teplo potřebné k roztavení kovu, není ve vzorci zahrnut, ale pro účely vynálezu se nemusí uvažovat.To determine the solidification rate of the molten metal, a simplified formula is commonly used in the foundry technology having the form s = k (Tj 1/2 , where s denotes the thickness of the solidified layer in mm, T is the elapsed time from the start of solidification in minutes. The coefficient k for steel varies from 22 to 33 mm per minute and can be calculated from various data taken from the practical tests The effect of the excess heat, i.e. the heat contained in the molten metal as an excess over the heat required to melt the metal, it is not included in the formula but need not be considered for purposes of the invention.
Z této rovnice je zřejmé, že rychlost ' narůstání kůry, tedy tuhnutí probíhající zvenčí směrem · dovnitř, rychle klesá od začátku tvorby kůry a s její rostoucí tloušťkou. Například na začátku chladnutí nebo tuhnutí trvá vytváření kůry o tloušťce 5 mm jen asi 0,028 minuty za předpokladu, že k je rovno 30. Po čtyřech minutách má kůra tloušťku 60 mm a pak trvá dalších 4,7 minut, než se tloušťka kůry zvětší o dalších 5 mm.From this equation, it is apparent that the rate of cortex growth, i.e. the outward-to-inward solidification, rapidly decreases from the beginning of cortex formation and with its increasing thickness. For example, at the beginning of cooling or solidification, the formation of a 5 mm bark takes only about 0.028 minutes, provided that k is 30. After four minutes, the bark has a thickness of 60 mm and then takes another 4.7 minutes to increase the bark thickness. 5 mm.
Rychlost tuhnutí má značný vliv na strukturu a složení kovu. Vrstva kovu, která tuhne rychle v blízkosti stěny formy, má jemné náhodně orientované krystaly a tvoří přechlazené pásmo, jehož tloušťka se mění podle oceli nebo jiného kovu od asi 5 mm do asi 10 mm a někdy i 12 mm.The setting rate has a considerable influence on the structure and composition of the metal. The metal layer which solidifies rapidly near the mold wall has fine randomly oriented crystals and forms a supercooled zone whose thickness varies from about 5 mm to about 10 mm and sometimes 12 mm, depending on the steel or other metal.
Uklidněná ocel vytváří přechlazené pásmo o tloušťce asi 10 mm. Chemické složení odlitku v přechlazeném pásmu odpovídá složení roztaveného kovu a jeho mechanické vlastnosti jsou . u většiny ocelí lepší než vlastnosti · kovu, který ztuhl později. Jak rychlost chladnutí směrem do vnitřku ingotu klesá, vytvářejí se velké krystaly — dendrity a vzniklá struktura . je křehká při válcovací teplotě a mohou v ní vznikat vnitřní praskliny, pokud . se při začátku tváření neválcuje s malým úběrem. Směrem ke středu odlitku se krystalická struktura mění stále víc a tvoří se náhodně orientované dendritické krystaly poměrně značné velikosti.The calm steel forms a supercooled zone with a thickness of about 10 mm. The chemical composition of the casting in the supercooled zone corresponds to the composition of the molten metal and its mechanical properties are. for most steels better than the properties of the metal that later solidified. As the cooling rate decreases towards the inside of the ingot, large crystals - dendrites and the formed structure - are formed. is brittle at the rolling temperature and may cause internal cracks if:. does not roll with little removal at the beginning of forming. Towards the center of the cast, the crystal structure changes more and more and randomly oriented dendritic crystals of relatively large size are formed.
Kromě vzrůstu velikosti dendritických krystalů a změny jejich uspořádání v odlitku mění se navíc · ještě složení kovu. V přechlazeném pásmu je složení ztuhlého' kovu prakticky stejné jako složení roztaveného kovu, zatímco doprovodné složky, segregované z krystalů vznikajících nejdřív, se neustále . víc koncentrují uprostřed odlitku.In addition to increasing the size of the dendritic crystals and changing their arrangement in the casting, the composition of the metal also changes. In the supercooled zone, the composition of the solidified metal is practically the same as that of the molten metal, while the co-constituents segregated from the crystals formed first are constantly. concentrate more in the middle of the casting.
Materiál, který tuhne . jako poslední, má nejvyšší koncentraci těchto prvků, které byly postupně . vylučovány během krystalizace. Sklon k segregaci se zvětšuje se vzrůstající dobou tuhnutí, takže u větších odlitků · se projevuje vyšší segregace než u odlitků menších. U odlitků litých do forem je chemické složení kovu zřídkakdy stejné v příčném průřezu po jeho celé délce. Kontinuální lití může v podstatě odstranit tuto proměnlivost v chemickém složení v různých oblastech po délce odlitku, ale rozdíly v chemickém složení a struktuře od povrchu do . vnitřku odlitku neodstraňuje, zejména u odlitků větších rozměrů.Material that solidifies. Last, it has the highest concentration of these elements that were gradually. secreted during crystallization. The tendency to segregation increases with increasing setting time, so that larger castings show higher segregation than smaller castings. In mold castings, the chemical composition of the metal is rarely the same in cross-section along its entire length. Continuous casting can substantially eliminate this variability in chemical composition in different regions along the length of the casting, but differences in chemical composition and texture from surface to surface. it does not remove the inside of the casting, especially for larger castings.
Aby se odstranily nepříznivé vlivy takto vznikajících změn a vytvořily se žádoucí mechanické vlastnosti, bývá nutné zmenšit průřez. . odlitku válcováním nebo kováním. Původní struktura odlitků s velkými krystaly se musí rozdrtit válcováním nebo kováním, aby se zmenšil rozměr odlitku v poměru asi 1: ·5 až 1: 30, což závisí na velikosti odlitků a složení kovu. Tepelné zpracování za účelem homogenizace složení kovu difúzí bývá také nutné nebo žádoucí.In order to eliminate the adverse effects of the resulting changes and to produce the desired mechanical properties, it is necessary to reduce the cross-section. . casting by rolling or forging. The original structure of large-crystal castings must be crushed by rolling or forging to reduce the casting size in a ratio of about 1: 5 to 1:30, depending on the size of the castings and the metal composition. Heat treatment to homogenize the metal composition by diffusion is also necessary or desirable.
Přeměna roztaveného ' kovu v přiměřenou roční produkci válcovaných tovarů nebo polotovarů vyžaduje vysoké investiční náklady . na licí pole, válcovací stolice a vyhřívací . pece, dále vysoké pracovní náklady a při mnoha operacích i ' vysoké náklady na pálivo. '. Kontinuální.. lití značně snižuje celkové · .náklady snižováním mzdových . nákladů . a vzrůstem ' produktivity a. umožňuje hospodárnou výrobu odlitků s menším průřezem, takže odpadá válcování velkých ingotů na menší rozměry a délky. Na . tunu konečného produktu jsou však investiční i mzdové náklady značně vysoké.The conversion of molten metal into an adequate annual production of rolled or semi-finished products requires high investment costs. for casting fields, rolling mills and heating. furnaces, high labor costs and, in many operations, high fuel costs. '. Continuous casting greatly reduces overall costs by reducing wage costs. cost. and increases productivity and allows economical production of castings with a smaller cross-section, so that rolling of large ingots to smaller dimensions and lengths is eliminated. On . However, capital and labor costs are considerably high per ton of final product.
Je známé, že z roztaveného' kovu lze přímo vyrobit pás na povrchu vodou chlazeného ' válce, který je částečně ponořen do lázně ' roztaveného kovu. Tímto způsobem ovšem nelze vyrobit silný odlitek srovnatelný rozměrově s ingotem z kokily nebo s odlitkem vyrobeným kontinuálním odléváním.It is known that molten metal can be directly made into a strip on the surface of a water-cooled roller that is partially immersed in a bath of molten metal. In this way, however, it is not possible to produce a strong casting comparable in size to the ingot mold or to the casting produced by continuous casting.
Předmětem vynálezu je způsob výroby celistvého kovového polotovaru z nejméně jednoho ztuhlého spojitého kovového pásu vytvářeného na chlazeném povrchu nosiče pohybujícím se v lázni roztaveného kovu. Podstata vynálezu spočívá v ' tom, že nejméně. jeden spojitý kovový pás, ztuhlý na chlazeném povrchu nosiče v uzavřeném prostoru s inertní atmosférou, jehož složení odpovídá složení roztaveného kovu v lázni a krystalická struktura sestává z náhodněIt is an object of the present invention to provide a solid metal blank from at least one solidified continuous metal strip formed on a cooled surface of a carrier moving in a molten metal bath. The essence of the invention is that at least. one continuous metal strip, solidified on the cooled surface of the carrier in an enclosed space with an inert atmosphere, the composition of which corresponds to the composition of the molten metal in the bath and the crystalline structure consists of a random
66 6'6 orientovaných jemných krystalů, se přehne nejméně kolem jedné přehybové čáry nebo se svine na svitek nebo se nejméně dva spojité kovové pásy položí na sebe a styčné plochy se staví vzájemným slisováním při teplotě solidu nad teplotou válcování za tepla a při zmenšení původní tloušťky o 0,2 až 3 %.66 6'6 oriented fine crystals, fold over at least one fold line or coil on a roll or at least two continuous metal strips are stacked on each other and the contact surfaces are pressed together at solid temperature above the hot rolling temperature and reducing the original thickness by 0.2 to 3%.
Podle vynálezu se spojitý kovový pás stahuje z chlazeného povrchu nosiče v tečné vodorovné rovině po opěrné ploše a jeho spodní strana se přitiskne shora na nejméně jeden další, rovnoběžně vedený spojitý kovový pás a spolu s ním se po vzájemném stavení slisováním odvádí z uzavřeného prostoru. Alternativně se na spojitém kovovém pásu během tuhnutí vytvoří podélné přehybové čáry rovnoběžné se směrem pohybu kovového pásu, podélné pruhy spojitého kovového pásu mezi přehybovými čárami se přitisknou na sebe a staví se slisováním.According to the invention, the continuous metal strip is withdrawn from the cooled surface of the carrier in a tangential horizontal plane over the support surface and its underside is pressed from above onto at least one other parallel-guided continuous metal strip and discharged therefrom. Alternatively, longitudinal fold lines parallel to the direction of movement of the metal strip are formed on the continuous metal strip during solidification, the longitudinal strips of the continuous metal strip between the fold lines are pressed together and set by pressing.
Předmětem vynálezu je rovněž zařízení k výrobě celistvého kovového polotovaru, kde chlazený otočný válec je částečně ponořen do roztaveného kovu v pánvi a spojen s pohonem, přičemž celé zařízení je uloženo v uzavřené · komoře opatřené krytem a výstupním * otvorem pro kovový polotovar. Podle vynálezu je za chlazeným otočným válcem umístěn nejméně jeden další chlazený otočný válec, který je s ním rovnoběžný, přičemž mezi každou dvojicí sousedních chlazených otočných válců je umístěna podpěrná stahovací deska, jejíž zploštělý přední konec leží v tečné rovině chlazeného otočného válce a přiléhá k jeho plášti, a nad dalším chlazeným otočným válcem je na svislé rovině, proložené jeho osou otáčení, umístěn stavitelný přítlačný válec. Podle dalšího provedení vynálezu má chlazený otočný válec na vnějším povrchu pláště kolmo ke své ose otáčení, řadu vedle sebe umístěných žeber a drážek se šikmými stěnami a za chlazeným otočným válcem je umístěna dvojice svislých tvářecích válců s obvodovými drážkami ležícími · v rovině dráhy pohybu spojitého kovového pásu .The invention also relates to an apparatus for producing a solid metal blank, wherein the cooled rotary cylinder is partially submerged in molten metal in a ladle and coupled to a drive, the entire apparatus being housed in a closed chamber provided with a cover and an outlet for the metal blank. According to the invention, there is at least one further cooled rotary cylinder parallel to the cooled rotary cylinder, and between each pair of adjacent cooled rotary cylinders there is a support striker plate whose flattened front end lies in and tangential to the cooled rotary cylinder An adjustable pressure roller is positioned on a vertical plane interspersed by its axis of rotation and above another cooled rotary cylinder. According to a further embodiment of the invention, the cooled rotating cylinder has an outer surface of the housing perpendicular to its axis of rotation, a series of side-by-side ribs and grooves with oblique walls and a pair of vertical forming rolls with peripheral grooves lying in the plane of travel belt.
Kovový polotovar vyrobený podle vynálezu odpovídá svým chemickým složením roztavenému kovu v lázni a má stejnou krystalickou strukturu s jemnými krystaly jako povrchová přechlazená vrstva ingotu odlitého do koklly, a s tím související vynikající vlastnosti pro další zpravování. Polotovar lze vyválcovat na plech požadované tloušťky s daleko lehčími stolicemi a menším počtem průchodů. Přitom odpadá dosud obvyklá výroba odlitku s velkým průřezem, jeho ochlazování do pevného stavu a následující válcování do konečného rozměru v těžkých válcovacích tratích s několika stolicemi.The metal blank produced according to the invention corresponds in its chemical composition to the molten metal in the bath and has the same crystalline structure with fine crystals as the supercooled surface of the ingot cast ingot, and the associated excellent processing properties. The blank can be rolled to the required thickness with much lighter stools and fewer passes. The conventional casting of a large cross-section, its cooling to a solid state and subsequent rolling to the final dimension in heavy rolling mills with several stands are dispensed with.
Vynález bude popsán na základě příkladů provedení znázorněných na výkrese, kde značí obr. 1 podélný řez zařízením pro výrobu polotovaru z několika kovových pásů, obr. 2 perspektivní schématický pohled na druhé provedení zařízení pro výrobu polotovaru z podélně přehýbaného kovového pásu, obr. 3 až 6 schématický příklad dalšího způsobu skládání kovového pásu v polotovar, a ob. 7 axonometrický pohled na zařízení se dvěma drážkovými válci ke slisování kovového pásu, svinutého do trubky v několika vrstvách, v celistvý polotovar.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a longitudinal cross-sectional view of a device for manufacturing a blank of several metal strips; FIG. 2 is a perspective schematic view of a second embodiment of a device for making a blank of a longitudinally folded metal strip; 6 is a schematic example of another method of folding a metal strip into a blank, and FIG. 7 is an axonometric view of a device with two grooved rollers for compacting a metal strip, coiled into a pipe in several layers, into an integral blank.
Podle obr, 1 je nad pánví 2 * se žáruvzdornou vyzdívkou umístěna nádoba 3 s ovládaným výtokem 4 pro vypouštění roztaveného kovu do. pánve 2 takovým způsobem, aby v pánvi 2 byla udržena stálá hladina roztaveného kovu 8; napříč pánve 2 jsou uloženy otočné, vodou chlazené válce 5.Referring to FIG. 1, a vessel 3 with a controlled spout 4 for dispensing molten metal into the refractory lining is disposed above the refractory lining. the ladle 2 in such a way that a constant level of molten metal 8 is maintained in the ladle 2; rotatable, water-cooled cylinders 5 are mounted across the pans 2.
Každý chlazený otočný válec 5 je umístěn tak, že jeho hřídel 6 a ložiska 7 označená kroužky, . jsou nad hladinou roztaveného' kovu 8 v pánvi 2, zatímco spodní čá~ obvodu je ponořena do roztaveného kovu 8.Each cooled rotary cylinder 5 is positioned such that its shaft 6 and the bearings 7 are marked with rings. they are above the level of the molten metal 8 in the ladle 2, while the bottom of the perimeter is immersed in the molten metal 8.
Otočné chlazené válce 5 jsou poháněnv stejnou rychlostí neznázorněným pohonem. Kryt 9, umístěný nad pánví 2, umožň *’Je n držení neoxidující atmosféry pomocí netečného plynu nebo vakua nad pánví 2. P ** ' rotaci každého chlazeného otočného vá1c 5 se na jeho povrchu spojitě vytváří kovový pás 10 o· tloušťce asi od 5 mm do 10 mm až 12 mm nebo i více, jehož složení odpovídá v podstatě složení roztaveného kovu v lázni. Tloušťka kovového pásu 10, vytvářeného tímto způsobem na každém otočném chlazeném válci 5, závisí na obvodové délce té části povrchu chlazeného otočného válce 5, která je ponořena do roztaveného kovu 8, na tloušťce kovu tvořícího otočné chlazené válce 5, na jejich rychlosti otáčení a poměrech v roztaveném kovu 8 s ohledem na množstí nadbytečného tepla a na druhu kovu a jeho kvalitě.The rotary cooled cylinders 5 are driven at the same speed by a drive (not shown). The cover 9 positioned above the ladle 2 allow * 'J en holding non-oxidizing atmosphere with inert gas or vacuum over the pans second P **' of rotation of each rotatable vá1c cooled 5 on its surface forms a continuous metal strip 10 a · thickness of from about 5 mm to 10 mm to 12 mm or more, the composition of which corresponds substantially to that of the molten metal in the bath. The thickness of the metal strip 10 formed in this manner on each rotatable cooled cylinder 5 depends on the circumferential length of that portion of the surface of the cooled rotatable cylinder 5 that is immersed in the molten metal 8, the thickness of the metal forming the rotatable cooled cylinders 5, their rotational speeds and ratios. in the molten metal 8 with respect to the amount of excess heat and the type of metal and its quality.
Když se první otočný chlazený válec 5, znázorněný na levé straně zařízení na obr. 1, otáčí, tvoří se na něm kovový pás 10, který je vynášen vzhůru z roztaveného kovu 8 a stahován podpěrnou stahovací deskou 11, po které se posouvá k vrcholu středního chlazeného otočného válce 5. * Tam najede na kovový pás 12, který se analogicky vytváří na středním chlazeném otočném válci 5, přičemž chladnější a pevnější spodní strana prvního kovového pásu 10 dosedne na teplejší horní stranu druhého kovového pásu 12.When the first rotatable cooled cylinder 5, shown on the left side of the device in FIG. 1, is rotated, a metal strip 10 is formed thereon, which is carried upwardly from the molten metal 8 and contracted by the support strip 11, There it rolls onto a metal strip 12, which is similarly formed on the central cooled rotary cylinder 5, with the colder and stronger lower side of the first metal strip 10 abutting the warmer upper side of the second metal strip 12.
Oba kovové pásy 10, 12 jsou k sobě přitlačovány stavitelným přítlačným válcem 13, uloženým svisle nad druhým chlazeným otočným válcem 5, a vzájemně se na styčných plochách staví do jednoho tlustšího pásu. Tento tlustší pás se pohybuje přes další podpěrnou stahovací desku 14 a najede na · vrcholu třetího otočného chlazeného válce 5 na kovový pás 15 vytvářený na jeho povrchu. Chladnější spodní strana vzájemně stavených kovových pásů 10, 12 dosedne na horní stranu posledního nejteplejšího kovového pásu 15 a staví se s ním pod tlakem vyvozeným přítlačným válcem 16.The two metal strips 10, 12 are pressed together by an adjustable pressure roller 13 positioned vertically above the second cooled rotating roller 5, and are mutually positioned in a thicker strip on the contact surfaces. This thicker strip moves over another support strip 14 and hits the top of the third rotatable cooled cylinder 5 on a metal strip 15 formed on its surface. The colder underside of the mutually interposed metal strips 10, 12 abuts the top of the last hottest metal strip 15 and is positioned under the pressure exerted by the pressure roller 16.
Přítlačné válce 13, 16 mohou být buď poháněné, nebo se mohou otáčet pouze stykem s horní stranou kovového pásu 10. Polotovar 17 se nyní skládá ze tří vzájemně stavených kovových pásů 10, 12, 15, přejíždí přes podpěrnou stahovací desku 18 a vychází ze zařízení vedením 19 tvořeným nástavcem krytu 9. Vedení 19 slouží k tomu, aby se snížilo vnikání vzduchu do prostoru pod krytem 9 nebo únik inertního plynu. Kryt 9 je opatřen kanálem 20 pro odčerpávání vzduchu z prostoru pod krytem 9 nebo ' k doplňování inertního plynu. Každý přítlačný válec 13, 16 má schematicky naznačené ústrojí 13\16’ pro nastavení ' tlaku.The pressure rollers 13, 16 can either be driven, or can only rotate by contact with the upper side of the metal strip 10. The blank 17 now consists of three interlocking metal strips 10, 12, 15, passes over the support strip 18 and exits the device a conduit 19 formed by a cover extension 9. The conduit 19 serves to reduce the ingress of air into the space under the cover 9 or the leakage of inert gas. The housing 9 is provided with a duct 20 for evacuating air from below the housing 9 or for refilling inert gas. Each pressure roller 13, 16 has a schematically indicated pressure adjusting device 13,16.
Každý vodou chlazený otočný válec 5 může mít nanášecí ústrojí 21 k nanášení povlaku usnadňujícího odlepování kovového ' pásu 10, 12, 15 z jeho pláště. Nanášecí ústrojí 21, ve tvaru nanášecího válce, je umístěno vedle sestupné strany . otočného ' chlazeného válce 5. Čerstvý, roztavený kov, stoupá v pánvi 2 otvory 22 v nepravém dnu 23 pod otočné chlazené válce 5, kde ' žáruvzdorné přepážky 24 udržují strusku a povrchové nečistoty mimo místo, kde se otočné válce 5 ponořují do roztaveného kovu 8.Each water-cooled rotating roller 5 may have a coating device 21 for applying a coating to facilitate peeling off the metal strip 10, 12, 15 from its jacket. The applicator 21, in the form of an applicator roller, is located next to the descending side. The fresh, molten metal rises in the pan 2 through the openings 22 in the false bottom 23 below the rotatable cooled cylinders 5, where the refractory bulkheads 24 keep slag and surface debris away from where the rotatable cylinders 5 are immersed in the molten metal 8 .
Když . kovový polotovar 17 vystoupí z vedení 19 na dostatečnou vzdálenost, aby se kov ochladil na normální válcovací teplotu, může buď ochladit, nebo dál válcovat na dukční válcovací stolice . 25, za kterou ' se může buď ochladit nebo dál válcovat na konečný výrobek. Třebaže válcovací stolice 25 je na obr. 1 znázorněna přímo za výstupem z vedení 19, je samozřejmé, že může být umístěna ve značné vzdálenosti od vedení 19.When. the metal blank 17 exits the conduit 19 at a sufficient distance to cool the metal to a normal rolling temperature, it can either cool or continue to roll on a duct rolling mill. 25, after which it can either be cooled or further rolled to the final product. Although the rolling mill 25 is shown directly behind the outlet of the guide 19 in FIG. 1, it is understood that it can be located a considerable distance from the guide 19.
Na obr. 1 jsou sice znázorněny tři otočné chlazené válce 5, zařízení však může obsahovat i větší počet otočných . chlazených válců. Mimo to lze vytvářet na chlazených otočných válcích 5 vedle sebe několik samostatných úzkých pásů a spojovat je stavením a slisováním na prut nebo tyče. Třebaže popsané zařízení obsahuje jako nosiče vznikajících kovových pásů 10, 12, · 15 otočné chlazené válce 5, které představují nejjednodušší provedení chlazeného, spojitě se pohybujícího povrchu, lze použít i chlazených nekonečných pásů nebo spojitého sledu chlazených elementů na způsob housenkových pásů. Ve všech případech se kovové pásy vytvářejí . odděleně z roztaveného kovu v pánvi a potom spojují dohromady nad hladinou roztaveného kovu v pánvi tlakem a svým vnitřním teplem.Although three rotatable cooled cylinders 5 are shown in FIG. 1, the apparatus may also include a plurality of rotatable cylinders. cooled cylinders. In addition, several separate narrow strips can be formed side by side on the cooled rotary rollers 5 and joined by fitting and pressing them into rods or rods. Although the described apparatus includes as rotatable chilled rollers 5 as carriers of the resulting metal strips 10, 12, 15, which represent the simplest embodiment of a cooled, continuously moving surface, chilled endless belts or a continuous sequence of chilled bead-like elements may also be used. In all cases, metal strips are formed. separately from the molten metal in the ladle and then join together above the level of the molten metal in the ladle by pressure and their internal heat.
Třebaže bylo uvedeno, že může tloušťka vrstvy s jemnou krystalickou strukturou pro různé druhy ocelí kolísat mezi 5 mm a 12 mm, může být vhodné vytvářet kovové pásy o tloušťce menší než 5 mm a spojovat je, nebo naopak vyrábět kovové pásy 'silnější než 12 mm. Překročí-li se horní hranice 12 mm, je nutno počítat s částečným zhoršením výrobku; protože však není obvyklé vyrábět pásy o tloušťce menší než 100 mm ' kontinuálním litím, lze způsobem . podle vynálezu vyrobit lepší výrobek a ušetřit náklady spojené s válcováním mnohem tlustšího odlitku, například kontinuálně litého pásu, až do konečného tvaru. To znamená, že vytvoření celistvého polotovaru z kovových pásů, které mohou mít i větší tloušťku než má vrstva s jemnou krystalickou strukturou, může být hospodárnější a dává možnost vyrobit lepší výrobek než běžný způsob, při kterém se odlévá těžký kus a potom se zpracovává na tenký výrobek.Although it has been stated that the thickness of the fine crystalline structure layer can vary between 5 mm and 12 mm for different steel grades, it may be desirable to form and join metal strips less than 5 mm thick or to produce metal strips thicker than 12 mm . If the upper limit of 12 mm is exceeded, partial deterioration of the product must be expected; however, since it is not customary to produce strips of less than 100 mm ' according to the invention, to produce a better product and to save the cost of rolling a much thicker casting, for example a continuously cast strip, up to the final shape. That is, making a solid blank of metal strips, which may have a greater thickness than the fine crystalline structure layer, may be more economical and give the opportunity to produce a better product than the conventional method of casting a heavy piece and then processing into a thin product.
Na obr. 2 je znázorněno další zařízení pro výrobu kovového polotovaru. Jediný, vodou chlazený dutý otočný válec 30 je uložen otočně v pánvi 31 se žáruvzdornou vyzdívkou, v níž se udržuje stálá ' hladina roztaveného kovu pomocí neznázorněného zásobního zdroje, například nádoby 3 podle obr. 1. Spodní část . obvodu otočného válce 30 je ponořena do roztaveného kovu. Jako na obr. 1 je i otočný válec 30 poháněn neznázorněným pohonem. Pro jednoduchost není na obr. 2 . zakreslen uzavřený kryt, který udržuje nad roztaveným kovem inertní atmosféru . nebo vakuum.FIG. 2 shows another apparatus for producing a metal blank. A single, water-cooled hollow rotary cylinder 30 is mounted rotatably in a refractory lining pan 31 in which a constant level of molten metal is maintained by a storage source (not shown), for example, of the container 3 of Figure 1. The circumference of the rotary cylinder 30 is immersed in the molten metal. As in FIG. 1, the rotary cylinder 30 is driven by a drive (not shown). For simplicity it is not shown in Fig. 2. a closed cover is drawn that maintains an inert atmosphere over the molten metal. or vacuum.
Na povrchu chlazeného otočného válce 30 je vytvořen soustava žeber a drážek se šikmými stěnami, ’ kolmých k ’ jeho ose. Za pánví 31 je umístěna dvojice svislých tvářecích válců 34 opatřených vodorovnými obvodovými drážkami 36. Při otáčení chlazeného otočného válce ’ 30 vzniká na jeho plášti kovový pás 32 s podélnými přehybovými čárami, mezi nimiž jsou rovinné pruhy 33. Místo jednotlivých oddělených pásů 10, 12, 15 podle obr. 1 se . tedy vytváří podle obr. 2 jediný podélně zpřehýbaný kovový pás 32, který po stažení z otočného válce 30 přichází mezi rotující tvářecí válce 34. V obvodových drážkách 36 tvářecích válců 34 se podélné rovinné pruhy 33 horkého kovového pásu 32 přitisknou na sebe a slisují v celistvý polotovar 35 ve tvaru tyče, který se může dále zeslabovat až na konečný výrobek, nebo odvádět jako polotovar. Neznázorněná podpěrná stahovací deska může analogicky jako na obr. 1 podpírat kovový .pás 32 při stahování z otočného válce 30, na který lze také nanášet povlak usnadňující uvolnění kovového pásu 32.On the surface of the cooled rotary cylinder 30 is formed a system of ribs and grooves with inclined walls, perpendicular to its axis. Behind the pan 31 is a pair of vertical forming rollers 34 provided with horizontal circumferential grooves 36. As the cooled rotary roller 30 is rotated, a metal strip 32 with longitudinal fold lines is formed on its jacket, with planar stripes 33 between them. 15 of FIG. Thus, according to FIG. 2, it forms a single longitudinally folded metal strip 32 which, after withdrawal from the rotating roller 30, comes between rotating forming rolls 34. In the circumferential grooves 36 of the forming rolls 34, the longitudinal planar strips 33 of the hot metal strip 32 are pressed together. a rod-shaped blank 35, which can be further weakened down to the finished product or removed as a blank. An abutment plate (not shown) may, as in FIG. 1, support the metal strip 32 as it is removed from the rotary cylinder 30, to which a metal strip 32 can also be applied.
V zařízení podle obr. 1 a 2 se polotovar 17, 35 vytváří kontinuálně.1 and 2, the blank 17, 35 is continuously formed.
Na obr. 3 až 6 . je znázorněn jiný postup, při němž se spojené úseky . jednoho kovového pásu . překládají ne sebe podobně jako na obr. 2. Kovový pás 40, obr. 3, se vytvoří na vodou chlazeném otočném válci nebo podobném pohybujícím se nosiči a potom se z něj stáhne. Střední . část 41 kovového pásu 40, obr. 4, zůstane rovná, zatímco obě okrajové části 42 o stejné délce jako. je střední část 41 se vyhnou nahoru. Jedna okrajová část 42 se pak přehne přes střední část 41, obr. 5 a přes ni se potom přehne druhá okrajová část 42, obr. 6, načež se celek stejnoměrně slisuje, aby se styčné plochy vzájemně stavily. Tento postup může být prováděn na neomezených délkách kovového pásu 40 nebo se ze spojitého kovového pásu 48 mohou odřezávat jednotlivé úseky. Když polotovar 43 zchladne na normální válcovou teplotu, může se válcovat v redukční válcovací stolici jako na obr. 1 .3 to 6. there is shown another procedure in which the joined sections. one metal strip. 2. The metal strip 40, FIG. 3, is formed on a water-cooled rotating roller or similar moving carrier and then retracted therefrom. Medium. the portion 41 of the metal strip 40, FIG. 4, remains straight, while the two edge portions 42 are the same length as. the middle portion 41 is avoided upwards. One edge portion 42 is then folded over the central portion 41, FIG. 5, and then the other edge portion 42, FIG. This process can be performed on unlimited lengths of the metal strip 40 or individual sections can be cut from the continuous metal strip 48. When the blank 43 has cooled to a normal cylindrical temperature, it can be rolled in a reduction mill as in Fig. 1.
Na obr. 7 je plochý kovový pás roříznut buď po délce, nebo- po šířce na požadovaný rozměr a potom těsně svinut ve svitek 50, který se ještě horký vede mezi drážkované válce 51, aby se jednotlivé vrstvy spojily a vznikl trubkový nebo tyčový polotovar, který se po zchladnutí může válcovat nebo obrábět.In Fig. 7, the flat metal strip is cut either lengthwise or widthwise to the desired dimension and then tightly rolled into a coil 50 which is still hot guided between the grooved rollers 51 to join the individual layers to form a tubular or rod blank. which can be rolled or machined after cooling.
Rozměry, teploty a tlaky při způsobu podle vynálezu se mohou měnit a nedají se přesně určit. Konkrétní parametry pro jednotlivý případ je vhodné určit na základě pokusů. V určitých případech může být nutné přivádět při překládání nebo svinování dodatečnou tepelnou energii, aby se dosáhlo stavení vrstev polotovaru. Ve všech případech jsou na polotovaru znázorněném na výkresech naznačeny čáry, kde se jednotlivé vrstvy stýkají, ale v praxi není tato složená struktura patrná.The dimensions, temperatures and pressures of the process of the invention may vary and cannot be accurately determined. It is advisable to determine specific parameters on a case-by-case basis. In certain cases, it may be necessary to supply additional thermal energy when folding or coiling in order to achieve build-up of the blank layers. In all cases, the workpiece shown in the drawings indicates lines where the individual layers meet, but in practice this composite structure is not visible.
Při tuhnutí z tekutého do pevného stavu mají některé kovy plastické vlastnosti při relativně málo stupních pod teplotou solidu, zatímco u jiných kovů může být rozmezí mezi teplotou solidu a teplotou vzniku vhodných plastických vlastností 100 °C až 200 °C nebo i víc. Vzájemné stavení vrstev polotovaru se může dít v okolí teploty solidu, při které se projevuje jako pevná fáze, třebaže vzhledem k malé plasticidě jsou náznaky, že mezi dendrity se vyskytuje i částečně roztavený kov. To znamená, že stave ní pásů slisováním se provádí nad teplotou, kdy má kov vhodnou plasticitu pro běžné válcování.When solidified from liquid to solid state, some metals have plastic properties at relatively few degrees below the solidus temperature, while for other metals the range between the solidus temperature and the suitable plasticity temperature may be 100 ° C to 200 ° C or more. The alignment of the blank layers can occur around the solidus temperature at which it appears as a solid phase, although due to the small plasticity there are indications that partially molten metal is present between the dendrites. That is, the banding of the strips is performed above the temperature at which the metal has suitable plasticity for conventional rolling.
Jako základní pravidlo platí, že tlak válců, které jako první stlačují vrstvy k sobě, má způsobit zmenšení původní tloušťky dvou nebo více spojených vrstev v rozmezí od 0,2 až 3 %. U nízkouhlíkaté oceli s obsahem uhlíku 0,01 % se rychle vytvářejí dobré plastické vlastnosti pod tepelnou solidu a ocel může být v mnoha případech podrobena pro slisování do jednotného tělesa tak velkému tlaku, že se původní tloušťka zmenší o 20 °/o. Naproti tomu oceli s vysokým obsahem nečistot, jako S, P, Cu, Sn atd., mají nízkou plasticitu až do 150 °C pod - teplotu solidu a nedovolí větší redukci než 0,3 %. Obecně má být tlak pro spojení kovových vrstev takový, aby zmenšení tloušťky nebylo větší, než je nutné pro dobré spojení, to znamená asi v rozmezí + 2 % v závislosti na druhu kovu.. Přestupí-li tlak kritické meze, bude mít celistvý polotovar různý stupeň zeslabení nebo vnitřní vady. Po dosažení normální válcovací teploty se tloušťka zpevněného polotovaru může zmenšovat o 20 % i více na jeden průchod válci.As a basic rule, the pressure of the rollers which first compress the layers together should cause a reduction in the original thickness of the two or more joined layers in the range of 0.2 to 3%. For low carbon steel with a carbon content of 0.01%, good plastic properties quickly develop below the thermal solid, and the steel can in many cases be subjected to a pressure such that the original thickness is reduced by 20 ° / o for compression into a single body. On the other hand, steels with a high content of impurities such as S, P, Cu, Sn etc. have low plasticity up to 150 ° C below the solidus temperature and do not allow a reduction of more than 0.3%. In general, the pressure for joining the metal layers should be such that the thickness reduction is not greater than that required for good joining, i.e. about + 2% depending on the metal. If the pressure exceeds the critical limits, the solid blank will have different degree of weakness or internal defects. Once the normal rolling temperature has been reached, the thickness of the reinforced blank can be reduced by 20% or more per roll.
Je jasné, že když se například spojí tři kovové vrstvy tloušťky asi 10 mm, které mají jemnou krystalickou strukturu podle vynálezu, do jednoho celku o tloušťce 30 mm a redukují o 20- °/o na polotovar, je třeba daleko méně práce k tomu, aby se z nich vyrobily plechy tloušťky 10 nebo 20 mm, než k vyválcování stejně silných plechů z odlitku, který má tloušťku několika desítek centimetrů; při tom není třeba intenzivního ohřevu, protože kov má tloušťku odpovídající úplně nebo převážně povrchové vrstvě ingotu a tedy krystalickou strukturu z náhodně orientovaných jemných krystalů a složení, odpovídající roztavenému kovu v lázni.It is clear that when, for example, three metal layers of about 10 mm thickness having a fine crystalline structure according to the invention are combined into a 30 mm thick unit and reduced by 20 ° / o to a blank, much less work is required to produce sheets of 10 or 20 mm thickness than to roll out sheets of the same thickness from a casting having a thickness of several tens of centimeters; there is no need for intense heating because the metal has a thickness corresponding entirely or predominantly to the ingot surface layer and hence a crystalline structure of randomly oriented fine crystals and a composition corresponding to the molten metal in the bath.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US33793173A | 1973-03-05 | 1973-03-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS216668B2 true CS216668B2 (en) | 1982-11-26 |
Family
ID=23322641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS741552A CS216668B2 (en) | 1973-03-05 | 1974-03-04 | Method of making the compact metal semiproduct and device for executing the same |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT344343B (en) |
| AU (1) | AU6611774A (en) |
| BE (1) | BE811812A (en) |
| CA (1) | CA1015107A (en) |
| CH (1) | CH602228A5 (en) |
| CS (1) | CS216668B2 (en) |
| DD (1) | DD112615A5 (en) |
| DE (1) | DE2406252C3 (en) |
| DK (1) | DK147967B (en) |
| ES (1) | ES423948A1 (en) |
| FI (1) | FI57545C (en) |
| FR (1) | FR2220331B1 (en) |
| GB (1) | GB1426314A (en) |
| IT (1) | IT1008999B (en) |
| NL (1) | NL7402824A (en) |
| NO (1) | NO140411C (en) |
| SE (2) | SE444777B (en) |
| ZA (1) | ZA741205B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6057941B2 (en) * | 1976-06-28 | 1985-12-17 | エリツク・アラン・オルソン | Method and apparatus for converting molten metal into solidified product |
| CH618899A5 (en) * | 1977-06-07 | 1980-08-29 | Erik Allan Olsson | |
| JPS5934466B2 (en) * | 1977-12-26 | 1984-08-22 | 住友アルミニウム製錬株式会社 | Continuous manufacturing method for laminated boards and strips |
| JPS60244450A (en) * | 1984-05-14 | 1985-12-04 | オリン コーポレーシヨン | Device for rolling rotary casting strip |
| AU600391B2 (en) * | 1987-10-27 | 1990-08-09 | John Lysaght (Australia) Limited | Production of coated metal strip |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2171132A (en) * | 1937-06-19 | 1939-08-29 | Simons Aaron | Method of forming elements from molten metal |
-
1974
- 1974-02-09 DE DE2406252A patent/DE2406252C3/en not_active Expired
- 1974-02-13 AT AT113074A patent/AT344343B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-02-25 ZA ZA00741205A patent/ZA741205B/en unknown
- 1974-02-25 GB GB852674A patent/GB1426314A/en not_active Expired
- 1974-02-27 SE SE7402579A patent/SE444777B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-02-28 AU AU66117/74A patent/AU6611774A/en not_active Expired
- 1974-03-01 FR FR7407024A patent/FR2220331B1/fr not_active Expired
- 1974-03-01 NO NO740722A patent/NO140411C/en unknown
- 1974-03-01 FI FI618/74A patent/FI57545C/en active
- 1974-03-01 NL NL7402824A patent/NL7402824A/xx not_active Application Discontinuation
- 1974-03-01 CA CA193,859A patent/CA1015107A/en not_active Expired
- 1974-03-04 BE BE141589A patent/BE811812A/en not_active IP Right Cessation
- 1974-03-04 CS CS741552A patent/CS216668B2/en unknown
- 1974-03-04 IT IT48935/74A patent/IT1008999B/en active
- 1974-03-04 CH CH299274A patent/CH602228A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-03-04 DD DD176926A patent/DD112615A5/xx unknown
- 1974-03-05 ES ES423948A patent/ES423948A1/en not_active Expired
- 1974-03-05 DK DK118874AA patent/DK147967B/en not_active Application Discontinuation
-
1977
- 1977-04-15 SE SE7704333A patent/SE7704333L/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO740722L (en) | 1974-09-06 |
| BE811812A (en) | 1974-07-01 |
| SE444777B (en) | 1986-05-12 |
| GB1426314A (en) | 1976-02-25 |
| DE2406252A1 (en) | 1974-09-12 |
| FR2220331A1 (en) | 1974-10-04 |
| FI57545B (en) | 1980-05-30 |
| ES423948A1 (en) | 1976-11-01 |
| CH602228A5 (en) | 1978-07-31 |
| DK147967B (en) | 1985-01-21 |
| ATA113074A (en) | 1977-11-15 |
| DE2406252B2 (en) | 1978-05-18 |
| CA1015107A (en) | 1977-08-09 |
| IT1008999B (en) | 1976-11-30 |
| FI57545C (en) | 1980-09-10 |
| NL7402824A (en) | 1974-09-09 |
| FR2220331B1 (en) | 1979-01-26 |
| ZA741205B (en) | 1975-01-29 |
| DE2406252C3 (en) | 1979-01-25 |
| NO140411C (en) | 1979-08-29 |
| NO140411B (en) | 1979-05-21 |
| AU476696B2 (en) | 1976-09-30 |
| AT344343B (en) | 1978-07-10 |
| DD112615A5 (en) | 1975-04-20 |
| AU6611774A (en) | 1975-08-28 |
| SE7704333L (en) | 1977-04-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5276952A (en) | Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line | |
| US5701948A (en) | Casting steel strip | |
| WO1993023182A9 (en) | Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line | |
| CN1281394A (en) | Process and device for producing ferritically rolled steel strip | |
| US3971123A (en) | Process of solidifying molten metal | |
| US3354937A (en) | Process and apparatus for continuous casting | |
| GB1577780A (en) | Method of and apparatus for converting molten metals into solidified products | |
| AU717049B2 (en) | Copper cathode starting sheets | |
| CA1296505C (en) | Continuous casting of thin metal strip | |
| CS216668B2 (en) | Method of making the compact metal semiproduct and device for executing the same | |
| US5293926A (en) | Method and apparatus for direct casting of continuous metal strip | |
| US4113166A (en) | Method of and apparatus for converting molten metal into solidified products | |
| WO1996001708A1 (en) | Twin-roll caster and rolling mill for use therewith | |
| US4086952A (en) | Method for producing a uniform crystal structure by continuous casting | |
| Lewis | The production of non-ferrous metal slab and bar by continuous-casting and rolling methods | |
| CA1130981A (en) | Continuous cast steel bar and the method to produce same | |
| US3703204A (en) | Integrated in-line method of continuously casting metal | |
| US3743005A (en) | Process for producing hot rolled three layer steel products from continuously cast hollow tubes | |
| CA1179473A (en) | Continuous cast steel product having reduced microsegregation | |
| WO1995013149A1 (en) | Slab caster and inline strip and plate apparatus | |
| US3818972A (en) | Cast bar draft angle | |
| JPH0628789B2 (en) | Continuous casting method | |
| US5291939A (en) | Start-up method and apparatus for continuous casting of metal into strip product | |
| RU2017570C1 (en) | Method for continuous casting of flat-shaped ingots | |
| FI75288C (en) | Method and apparatus for producing annular or tubular metal workpieces |