JPH01306096A - 溶接管の内面ビード除去方法 - Google Patents
溶接管の内面ビード除去方法Info
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- JPH01306096A JPH01306096A JP13137288A JP13137288A JPH01306096A JP H01306096 A JPH01306096 A JP H01306096A JP 13137288 A JP13137288 A JP 13137288A JP 13137288 A JP13137288 A JP 13137288A JP H01306096 A JPH01306096 A JP H01306096A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、溶接管の内面ビード除去方法に関する。
[従来の技術]
溶接管(電縫管)は管状に成形され、加熱されたオープ
ンパイプの両エツジ部をスクイズロールによって圧接す
ることによって製造され、その内面に溶接ビードを生成
している。第3図(A)において、lは溶接管、2は溶
接部、3は溶接ビードである。
ンパイプの両エツジ部をスクイズロールによって圧接す
ることによって製造され、その内面に溶接ビードを生成
している。第3図(A)において、lは溶接管、2は溶
接部、3は溶接ビードである。
従来、上記溶接ビードの除去方法として、特開昭49−
120885号公報、特開昭58−122121号公報
に記載されるように、スクイズロールの加圧位置の近辺
に配置される圧着ローラによって溶接ビードを圧延し、
除去しようとする技術が提案されている。
120885号公報、特開昭58−122121号公報
に記載されるように、スクイズロールの加圧位置の近辺
に配置される圧着ローラによって溶接ビードを圧延し、
除去しようとする技術が提案されている。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら、上記従来の内面ビード除去方法において
は、圧着ローラが溶接ビードを圧延するのみであり°、
圧着ローラによる圧延量も大であるから、圧着ローラに
よって圧延された溶接部の内面には第3図(B)に示す
ようなビード皮4が形成される。このビード皮4は、溶
接管の使用時に応力集中を生じ、クラック発生の起点に
なるおそれがある。
は、圧着ローラが溶接ビードを圧延するのみであり°、
圧着ローラによる圧延量も大であるから、圧着ローラに
よって圧延された溶接部の内面には第3図(B)に示す
ようなビード皮4が形成される。このビード皮4は、溶
接管の使用時に応力集中を生じ、クラック発生の起点に
なるおそれがある。
また、上記従来の内面ビード除去方法においては、I:
述のように圧着ローラによる圧u Atが大であるから
、圧着ローラの寿命も短い。
述のように圧着ローラによる圧u Atが大であるから
、圧着ローラの寿命も短い。
また、上記従来の内面ビード除去方法においては、溶接
管内の狭いスペースに圧着ローラの駆動源を挿入するこ
とができないため、圧着ローラを管内面との摩擦力によ
って回転させている。このため、圧着ローラは、溶接ビ
ードの表層に生ずるスラグを巻込む方向に回転し、溶接
部の品質をスラグ巻込み等によって劣化させ、不良とす
る。
管内の狭いスペースに圧着ローラの駆動源を挿入するこ
とができないため、圧着ローラを管内面との摩擦力によ
って回転させている。このため、圧着ローラは、溶接ビ
ードの表層に生ずるスラグを巻込む方向に回転し、溶接
部の品質をスラグ巻込み等によって劣化させ、不良とす
る。
本発明は、溶接ビードを完全に除去し、品質良好な溶接
部を得るとともに、圧着ローラの寿命も向上可能とする
ことを目的とする。
部を得るとともに、圧着ローラの寿命も向上可能とする
ことを目的とする。
[課題を解決するための手段]
請求項1に記載の本発明は、オープンパイプの加熱され
た両エツジ部をスクイズロールによって圧接した後、溶
接部の内面に生成する溶接ビードを除去する溶接管の内
面ビード除去方法において、溶接ビードを高圧0 ガス
の噴射によって昇温し、続いてこの溶接ビードを高圧N
ガスの噴射によって除去した後、該溶接部の内面を圧
着ローラによって成形するようにしたものである。
た両エツジ部をスクイズロールによって圧接した後、溶
接部の内面に生成する溶接ビードを除去する溶接管の内
面ビード除去方法において、溶接ビードを高圧0 ガス
の噴射によって昇温し、続いてこの溶接ビードを高圧N
ガスの噴射によって除去した後、該溶接部の内面を圧
着ローラによって成形するようにしたものである。
請求項2に記載の本発明は、前記N ガス噴射段階にお
ける溶接ビードの温度が、溶接管を低炭素鋼管とし、液
相線温度をLiLとする時、[Lil〜[LJl+50
℃]の範囲内に設定されるようにしたものである。
ける溶接ビードの温度が、溶接管を低炭素鋼管とし、液
相線温度をLiLとする時、[Lil〜[LJl+50
℃]の範囲内に設定されるようにしたものである。
[作用]
請求項1に記載の本発明によれば、溶接ビードは高圧0
ガスの噴射によって昇温された後、高圧N ガスの噴
射によって吹き飛ばされて除去される。
ガスの噴射によって昇温された後、高圧N ガスの噴
射によって吹き飛ばされて除去される。
したがって、圧着ローラは、溶接ビードが吹き飛ばされ
た後の溶接部内面を軽荷重で圧下し、平滑とすることが
できる。
た後の溶接部内面を軽荷重で圧下し、平滑とすることが
できる。
これにより、溶接ビードを完全に除去し、溶接部の内面
をビード皮のない第3図(C)に示すようなモ滑面とす
ることができる。
をビード皮のない第3図(C)に示すようなモ滑面とす
ることができる。
また、圧着ローラによる圧延量が小であり、圧着ローラ
の寿命を向上できる。
の寿命を向上できる。
また、溶接ビードの表層に生ずるスラグは、圧着ローラ
の入側で溶接ビードとともに吹き飛ばされるから、圧着
ローラに巻込まれて溶接部の品質を劣化させることもな
い。
の入側で溶接ビードとともに吹き飛ばされるから、圧着
ローラに巻込まれて溶接部の品質を劣化させることもな
い。
次に、請求項2に記載の本発明によれば、溶接管が低炭
素鋼管である時、■溶接ビードの昇温下限温度を液相線
温度り文とすることにより、溶接ビードな溶融状態とし
、これを後続する高圧Nガスの噴射工程にて確実に吹き
飛ばし可能とする。また、(り溶接ビードの昇温上限温
度をLl+50°Cとしたので、母材までが溶融状態と
なることを抑制し、高圧N ガスにより溶接ビードのみ
を吹き飛ばし除去可能とする。なお、上記昇温上限温度
を定める[+50℃]は、低炭素鋼管(例えば管直径2
7.2φ■L肉厚2.9ti+m)を造管速度(溶接速
度)25m/分程度で造管する標準溶接条件において酸
適となる値であり、溶接条件に応じて”母材が溶融する
ことのない程度”に定められる。
素鋼管である時、■溶接ビードの昇温下限温度を液相線
温度り文とすることにより、溶接ビードな溶融状態とし
、これを後続する高圧Nガスの噴射工程にて確実に吹き
飛ばし可能とする。また、(り溶接ビードの昇温上限温
度をLl+50°Cとしたので、母材までが溶融状態と
なることを抑制し、高圧N ガスにより溶接ビードのみ
を吹き飛ばし除去可能とする。なお、上記昇温上限温度
を定める[+50℃]は、低炭素鋼管(例えば管直径2
7.2φ■L肉厚2.9ti+m)を造管速度(溶接速
度)25m/分程度で造管する標準溶接条件において酸
適となる値であり、溶接条件に応じて”母材が溶融する
ことのない程度”に定められる。
[実施例]
第1図は本発明の一実施例を示す断面図、第2図は第1
図のII −II線に沿う断面図、第3図(A)〜(C
)は溶接部の内面状態を示す模式図である。
図のII −II線に沿う断面図、第3図(A)〜(C
)は溶接部の内面状態を示す模式図である。
溶接管11は、ロール成形装置によってオープンパイプ
12に成形された後、両エツジ部13に摺接する電極ま
たは、誘導加熱コイルから溶接電流を供給されて加熱さ
れた状態で、スクイズロール14によって該両エツジ部
13を圧接される。
12に成形された後、両エツジ部13に摺接する電極ま
たは、誘導加熱コイルから溶接電流を供給されて加熱さ
れた状態で、スクイズロール14によって該両エツジ部
13を圧接される。
これにより、溶接部2の内面には、前述の溶接ビード3
が生成する。
が生成する。
溶接管11の内部にはマンドレルバ−15が挿入され、
マンドレルバ−15の先端部のローラホルダ16には、
圧着ローラ17と支持ローラ18が配設されている0両
ローラ17.18は、軸17A、18A、軸受ブツシュ
17B、18Bを介してローラホルダ16に支持されて
いる。圧着ローラ17は溶接管11の内面の溶接部2に
転勤状態で圧接し、支持ローラ18は上記溶接部2に対
向する溶接管11の内面に転勤状態で圧接するように配
置される。19.20は溶接管11の外部に配設され、
それぞれ圧着ローラ17、支持ローラ18をバックアッ
プするバックアップローラである。
マンドレルバ−15の先端部のローラホルダ16には、
圧着ローラ17と支持ローラ18が配設されている0両
ローラ17.18は、軸17A、18A、軸受ブツシュ
17B、18Bを介してローラホルダ16に支持されて
いる。圧着ローラ17は溶接管11の内面の溶接部2に
転勤状態で圧接し、支持ローラ18は上記溶接部2に対
向する溶接管11の内面に転勤状態で圧接するように配
置される。19.20は溶接管11の外部に配設され、
それぞれ圧着ローラ17、支持ローラ18をバックアッ
プするバックアップローラである。
また、溶接管11の内部には不図示の高圧02ガス供給
管および高圧N2ガス供給管が延設され、それらの供給
管の先端に設けられる高圧02ガスノズル21および高
圧N2ガスノズル22とが、溶接管11の内部における
、スクイズロール14による圧接位置と上述した圧着ロ
ーラ17による圧接位置との間に配設されている。高圧
02ガスノズル21の方が高圧N2ガスノズル22より
もスクイズロール14による圧接位置の側に近く配設さ
れ、両ガスノズル21.22はスクイズロール14によ
り圧接された前記両エツジ部13の圧接点、すなわち溶
接ビード3の生成ラインを指向するように配置されてい
る。
管および高圧N2ガス供給管が延設され、それらの供給
管の先端に設けられる高圧02ガスノズル21および高
圧N2ガスノズル22とが、溶接管11の内部における
、スクイズロール14による圧接位置と上述した圧着ロ
ーラ17による圧接位置との間に配設されている。高圧
02ガスノズル21の方が高圧N2ガスノズル22より
もスクイズロール14による圧接位置の側に近く配設さ
れ、両ガスノズル21.22はスクイズロール14によ
り圧接された前記両エツジ部13の圧接点、すなわち溶
接ビード3の生成ラインを指向するように配置されてい
る。
すなわち、高圧02ガスノズル21は溶接ビード3を高
圧02ガスの噴射によって昇温し、高圧N2ガスノズル
22は上記高圧02ガスノズル21に続いて溶接ビード
3を高圧N2ガスの噴射によって吹き飛ばし除去するも
のである。
圧02ガスの噴射によって昇温し、高圧N2ガスノズル
22は上記高圧02ガスノズル21に続いて溶接ビード
3を高圧N2ガスの噴射によって吹き飛ばし除去するも
のである。
ここで、高圧02ガスノズル21により昇温せしめられ
る溶接ビード3の適正温度は、高圧N2ガスノズル22
によるN2ガス噴射段階において、溶接管11を低炭素
鋼管とし、液相線温度を[Li]とする時、[Lu]
〜[L、u+50’C] の範囲内に設定するのが好適
である。なお、溶接管11が低炭素鋼管である時、Ll
は約1530℃であり、上記適正温度は1530〜15
80℃となる。
る溶接ビード3の適正温度は、高圧N2ガスノズル22
によるN2ガス噴射段階において、溶接管11を低炭素
鋼管とし、液相線温度を[Li]とする時、[Lu]
〜[L、u+50’C] の範囲内に設定するのが好適
である。なお、溶接管11が低炭素鋼管である時、Ll
は約1530℃であり、上記適正温度は1530〜15
80℃となる。
また、上記高圧ガスノズル21.22の噴射方向は、高
圧ガスに吹き飛ばされる溶接ビード、スラグが圧着ロー
ラI7に巻込まれないように、第2図のPl (θ=
0度) 〜P2 (o=45度)ノ範囲に設定される
。θは、ノズル21.22によるガス噴射方向が圧着ロ
ーラ17の回転軸に対してなす角度である。
圧ガスに吹き飛ばされる溶接ビード、スラグが圧着ロー
ラI7に巻込まれないように、第2図のPl (θ=
0度) 〜P2 (o=45度)ノ範囲に設定される
。θは、ノズル21.22によるガス噴射方向が圧着ロ
ーラ17の回転軸に対してなす角度である。
次に、L記実施例の作用について説明する。
上記実施例によれば、溶接ビード3は高圧02ガスの噴
射によって昇温された後、高圧N2ガスの噴射によって
吹き飛ばされて除去される。
射によって昇温された後、高圧N2ガスの噴射によって
吹き飛ばされて除去される。
したがって、圧着ローラ17は、溶接ビード3が吹き飛
ばされた後の溶接部内面を軽荷屯で圧下し、平滑とする
ことができる。
ばされた後の溶接部内面を軽荷屯で圧下し、平滑とする
ことができる。
これにより、溶接ビード3を完全に除去し、溶接部2の
内面をビード皮のない第3図(C)に示すような乎滑面
とすることができる。
内面をビード皮のない第3図(C)に示すような乎滑面
とすることができる。
また、圧着ローラ17による圧延量が小であり、圧着ロ
ーラ17の寿命を向上できる。
ーラ17の寿命を向上できる。
また、溶接ビード3の表層に生ずるスラグは、圧着ロー
ラ17の入側で溶接ビード3とともに吹き飛ばされるか
ら、圧着ローラ17に巻込まれて溶接部2の品質を劣化
させることもない。
ラ17の入側で溶接ビード3とともに吹き飛ばされるか
ら、圧着ローラ17に巻込まれて溶接部2の品質を劣化
させることもない。
次に、上記実施例によれば、溶接’It−11が低炭素
鋼管である時、■溶接ビード3の昇温下限温度を液相線
温度LfLとすることにより、溶接ビード3を溶融状態
とし、これを後続する高圧N2ガスの噴射工程にて確実
に吹き飛ばし可能とする。また、■溶接ビード3の昇温
上限温度をLi+50℃としたので、母材までが溶融状
態となることを抑制し、高圧N2ガスにより溶接ビード
のみを吹き飛ばし除去可能とする。なお、上記昇温上限
温度を定める[+50℃]は、低炭素鋼管(例えば管直
径27.2φ■、肉厚2.9tmm)を造管速度(溶接
速度)25m/分程度で造管する標準溶接条件において
最適となる値であり、溶接条件に応じて”母材が溶融す
ることのない程度”に定められる。
鋼管である時、■溶接ビード3の昇温下限温度を液相線
温度LfLとすることにより、溶接ビード3を溶融状態
とし、これを後続する高圧N2ガスの噴射工程にて確実
に吹き飛ばし可能とする。また、■溶接ビード3の昇温
上限温度をLi+50℃としたので、母材までが溶融状
態となることを抑制し、高圧N2ガスにより溶接ビード
のみを吹き飛ばし除去可能とする。なお、上記昇温上限
温度を定める[+50℃]は、低炭素鋼管(例えば管直
径27.2φ■、肉厚2.9tmm)を造管速度(溶接
速度)25m/分程度で造管する標準溶接条件において
最適となる値であり、溶接条件に応じて”母材が溶融す
ることのない程度”に定められる。
[発明の効果]
以−ヒのように本発明によれば、溶接ビードを完全に除
去し、品質良好な溶接部を得るとともに、圧着ローラの
寿命も向上することができる。
去し、品質良好な溶接部を得るとともに、圧着ローラの
寿命も向上することができる。
第1図は本発明の一実施例を示す断面図、第2図は第1
図のII −II線に沿う断面図、第3図(A)〜(C
)は溶接部の内面状態を示す模式図である。 1.11・・・溶接管、 2・・・溶接部、 3・・・溶接ビード、 12・・・オープンパイプ、 13・・・ニー7ジ部。 14・・・スクイズロール、 17・・・圧着ローラ。 21・・・高圧02ガスノズル、 22・・・高圧N2ガスノズル。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第1図 第2図
図のII −II線に沿う断面図、第3図(A)〜(C
)は溶接部の内面状態を示す模式図である。 1.11・・・溶接管、 2・・・溶接部、 3・・・溶接ビード、 12・・・オープンパイプ、 13・・・ニー7ジ部。 14・・・スクイズロール、 17・・・圧着ローラ。 21・・・高圧02ガスノズル、 22・・・高圧N2ガスノズル。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第1図 第2図
Claims (2)
- (1)オープンパイプの加熱された両エッジ部をスクイ
ズロールによって圧接した後、溶接部の内面に生成する
溶接ビードを除去する溶接管の内面ビード除去方法にお
いて、溶接ビードを高圧O_2ガスの噴射によって昇温
し、続いてこの溶接ビードを高圧N_2ガスの噴射によ
って除去した後、該溶接部の内面を圧着ローラによって
成形することを特徴とする溶接管の内面ビード除去方法
。 - (2)前記N_2ガス噴射段階における溶接ビードの温
度が、溶接管を低炭素鋼管とし、液相線温度をLlとす
る時、[Ll]〜[Ll+50℃]の範囲内に設定され
る請求項1記載の溶接管の内面ビード除去方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13137288A JPH01306096A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 溶接管の内面ビード除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13137288A JPH01306096A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 溶接管の内面ビード除去方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01306096A true JPH01306096A (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15056398
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13137288A Pending JPH01306096A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | 溶接管の内面ビード除去方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01306096A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006524571A (ja) * | 2003-04-25 | 2006-11-02 | リージェント テクノロジーズ リミテッド | スロット付き坑井ライナの熱的バリ除去装置および方法 |
KR20200059088A (ko) * | 2018-11-20 | 2020-05-28 | (주) 한양테크 | 금속용접관용 외면 및 내면비드 제거롤 스탠드 |
-
1988
- 1988-05-31 JP JP13137288A patent/JPH01306096A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006524571A (ja) * | 2003-04-25 | 2006-11-02 | リージェント テクノロジーズ リミテッド | スロット付き坑井ライナの熱的バリ除去装置および方法 |
KR20200059088A (ko) * | 2018-11-20 | 2020-05-28 | (주) 한양테크 | 금속용접관용 외면 및 내면비드 제거롤 스탠드 |
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