JPH01304615A - Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線の製造方法Info
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- JPH01304615A JPH01304615A JP63133632A JP13363288A JPH01304615A JP H01304615 A JPH01304615 A JP H01304615A JP 63133632 A JP63133632 A JP 63133632A JP 13363288 A JP13363288 A JP 13363288A JP H01304615 A JPH01304615 A JP H01304615A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は超電導線の製造方法に係り、特に多心構造のＮ
ｂ−Ｔｉ合金超電導線の加工性を改善するとともに、そ
の臨界電流密度を向上せしめることのできる製造方法に
関する。
ｂ−Ｔｉ合金超電導線の加工性を改善するとともに、そ
の臨界電流密度を向上せしめることのできる製造方法に
関する。
［従来の技術］
従来、Ｎｂ−Ｔ１合金超電導線はその特性向上のために
冷間加工後、熱処理およびその後の加工を施すことが行
われている。
冷間加工後、熱処理およびその後の加工を施すことが行
われている。
上記の熱処理によってマトリックス中にα相、β相、ω
相を析出せしめ、臨界電流密度（以下、Ｊｃと称する。
相を析出せしめ、臨界電流密度（以下、Ｊｃと称する。
）を向上させ、−万態処理後の加工によって転位を導入
し、これによるＪｃの向上を図るものである。
し、これによるＪｃの向上を図るものである。
このような熱処理条件として、従来３００〜３５０℃で
１００〜２００時間、また熱処理後の加工は断面減少率
３０％程度以上の低加工率で行われている。
１００〜２００時間、また熱処理後の加工は断面減少率
３０％程度以上の低加工率で行われている。
さらに、冷間加工後３７０〜４３０℃の温度で５０時間
以上の熱処理を施し、次いで８０％以上の断面減少率で
冷間加工を施すことにより、Ｊｃを向上させる方法（特
開昭６２−２５８９５１号）が知られている。
以上の熱処理を施し、次いで８０％以上の断面減少率で
冷間加工を施すことにより、Ｊｃを向上させる方法（特
開昭６２−２５８９５１号）が知られている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上記の後者の方法は前者の方法に比べて
高磁場中でのＪｅを向上させるが、加工性が悪く、８６
〜９０％の断面減少率の強加工で断線し易いため安定し
た加工を施すことが非常に困難である。
高磁場中でのＪｅを向上させるが、加工性が悪く、８６
〜９０％の断面減少率の強加工で断線し易いため安定し
た加工を施すことが非常に困難である。
本発明は上記の問題を解決するためになされたもので、
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線のＪｃ値を向上させるとともに
、その加工性を改善した製造方法を提供することをその
目的とする。
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線のＪｃ値を向上させるとともに
、その加工性を改善した製造方法を提供することをその
目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明のＮｂ−Ｔ１合金超電導線の製造方法は、（イ）
マトリックス中に多数本のＮｂ−Ｔｉ合金素線を配置し
た複合線を冷間加工する工程と、（ロ）２９０〜３１０
℃の温度で１〜３時間の熱処理を施す工程と、 （ハ）７０％以上の断面減少率で冷間加工を施す工程と
、 （ニ）３１Ｏ〜３５０℃の温度で１２〜７２時間の熱処
理を施す工程と、 （ホ）５０％以下の断面減少率で冷間加工を施す工程と
を順に施すことを特徴とする。
マトリックス中に多数本のＮｂ−Ｔｉ合金素線を配置し
た複合線を冷間加工する工程と、（ロ）２９０〜３１０
℃の温度で１〜３時間の熱処理を施す工程と、 （ハ）７０％以上の断面減少率で冷間加工を施す工程と
、 （ニ）３１Ｏ〜３５０℃の温度で１２〜７２時間の熱処
理を施す工程と、 （ホ）５０％以下の断面減少率で冷間加工を施す工程と
を順に施すことを特徴とする。
本発明におけるＮｂ−Ｔ ｌ超電導線は、最終形状にお
いて、フィラメント径が数〜数十μｍφ、フィラメント
本数が数百〜数千水のものに好適し、マトリックスは通
常ＣｕあるいはＣｕ合金である。
いて、フィラメント径が数〜数十μｍφ、フィラメント
本数が数百〜数千水のものに好適し、マトリックスは通
常ＣｕあるいはＣｕ合金である。
本発明においては、第１段目の２９０〜３１０’ＣＸｌ
〜３時間の熱処理で加工歪を除去するとともに、ＴＩ化
合物の析出を促進し、第２段目の３１θ〜３５０’ＣＸ
１２〜７２時間の熱処理と、以後の加工によって特性
の改善が図られるものと考えられる。Ｊｃおよび加工性
の向上は、本発明の範囲内の条件によって得ることがで
きる。
〜３時間の熱処理で加工歪を除去するとともに、ＴＩ化
合物の析出を促進し、第２段目の３１θ〜３５０’ＣＸ
１２〜７２時間の熱処理と、以後の加工によって特性
の改善が図られるものと考えられる。Ｊｃおよび加工性
の向上は、本発明の範囲内の条件によって得ることがで
きる。
［実施例］
実施例
以下、本発明の一実施例について説明する。
外径７３α謂φのＮｂ−６３ａｔ％ＴＩ合金ロッドの外
周に外径９０ａｍφ、内径７３．５ｍｍφのＣｕパイプ
を配置し、これに冷間伸線加工を施して対辺間距離９．
８Ｈの断面正六角形の線材を製造した。この線材の６１
本を束ね、外径９８．５ｍ■φ、内径９ｏ■−φのＣｕ
バイブ中に組込み、その両端を密封した後、静水圧押出
加工により外径４３１ｍφのロッドを製造した。このロ
ッドに冷間伸線加工を施して対辺間距離９．８ｍｓの断
面正六角形の線材を製造して、同様にこの６１本を外径
９５ｍｍφ、内径９０５ｍφのＣｕバイブ中に組込んで
複合体を形成し、さらに静水圧押出加工および冷間伸線
加工を施して外径２．１ｌａｖφの線材を製造した。
周に外径９０ａｍφ、内径７３．５ｍｍφのＣｕパイプ
を配置し、これに冷間伸線加工を施して対辺間距離９．
８Ｈの断面正六角形の線材を製造した。この線材の６１
本を束ね、外径９８．５ｍ■φ、内径９ｏ■−φのＣｕ
バイブ中に組込み、その両端を密封した後、静水圧押出
加工により外径４３１ｍφのロッドを製造した。このロ
ッドに冷間伸線加工を施して対辺間距離９．８ｍｓの断
面正六角形の線材を製造して、同様にこの６１本を外径
９５ｍｍφ、内径９０５ｍφのＣｕバイブ中に組込んで
複合体を形成し、さらに静水圧押出加工および冷間伸線
加工を施して外径２．１ｌａｖφの線材を製造した。
この線材に３００℃×２時間の熱処理を施した後、７３
．６％の断面減少率で伸線加工を施して外径ｌ、４４■
φの線材を得、次いで３３０℃Ｘ２４時間の熱処理を施
した後、４１．６％の断面減少率で伸線加工を施して外
径１．１ｍｍφの超電導線を製造した。この線材の加工
性は良好で加工中の断線も生ぜず、またそのＪｃは７Ｔ
でｌ１６０Ａ／ａｒｍ２であった。
．６％の断面減少率で伸線加工を施して外径ｌ、４４■
φの線材を得、次いで３３０℃Ｘ２４時間の熱処理を施
した後、４１．６％の断面減少率で伸線加工を施して外
径１．１ｍｍφの超電導線を製造した。この線材の加工
性は良好で加工中の断線も生ぜず、またそのＪｃは７Ｔ
でｌ１６０Ａ／ａｒｍ２であった。
比較例１
実施例における複合体に静水圧押出加工および冷間伸線
加工を施して外径４．５７ａｉφの線材を製造した後、
４１Ｏ℃×７２時間の熱処理を施し、次いで９４．２％
の断面減少率で伸線加工を施して外径１．１■φの超電
導線を製造した。この線材の加工性は低く伸線中に断線
を度々生じ長尺化は非常に困難であった。またそのＪｃ
は７Ｔでｌ１００Ａ／ａｒｍ２であった。
加工を施して外径４．５７ａｉφの線材を製造した後、
４１Ｏ℃×７２時間の熱処理を施し、次いで９４．２％
の断面減少率で伸線加工を施して外径１．１■φの超電
導線を製造した。この線材の加工性は低く伸線中に断線
を度々生じ長尺化は非常に困難であった。またそのＪｃ
は７Ｔでｌ１００Ａ／ａｒｍ２であった。
比較例２
比較例１における熱処理後９０％の断面減少率で伸線加
工を施して外径１．４４ａｉφの線材を製造した後、３
３０℃×１４４時間の熱処理を施し、次いで４１．６％
の断面減少率で伸線加工を施して製造した超電導線の加
工性は非常に良好であったが、そのＪｃは７Ｔで９５Ｑ
Ａ／ ■２であった。
工を施して外径１．４４ａｉφの線材を製造した後、３
３０℃×１４４時間の熱処理を施し、次いで４１．６％
の断面減少率で伸線加工を施して製造した超電導線の加
工性は非常に良好であったが、そのＪｃは７Ｔで９５Ｑ
Ａ／ ■２であった。
［発明の効果］
以上述べたように、本発明の方法によれば、Ｎｂ−Ｔｉ
合金超電導線に所定の条件で熱処理およびその後の冷間
加工を２段階に亘って施すことにより、その臨界電流密
度を向上させることができるとともに、その加工性を著
しく改善することができる。
合金超電導線に所定の条件で熱処理およびその後の冷間
加工を２段階に亘って施すことにより、その臨界電流密
度を向上させることができるとともに、その加工性を著
しく改善することができる。
出願人 昭和電線電纜株式会社代理人 弁理
士 須 山 佐 − （ほか１名）
士 須 山 佐 − （ほか１名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （イ）マトリックス中に多数本のＮｂ−Ｔｉ合金素線を
配置した複合線を冷間加工する工程と、 （ロ）２９０〜３１０℃の温度で１〜３時間の熱処理を
施す工程と、 （ハ）７０％以上の断面減少率で冷間加工を施す工程と
、 （ニ）３１０〜３５０℃の温度で１２〜７２時間の熱処
理を施す工程と、 （ホ）５０％、以下の断面減少率で冷間加工を施す工程
とを順に施すことを特徴とするＮｂ−Ｔｉ合金超電導線
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63133632A JPH01304615A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63133632A JPH01304615A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01304615A true JPH01304615A (ja) | 1989-12-08 |
Family
ID=15109361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63133632A Pending JPH01304615A (ja) | 1988-05-31 | 1988-05-31 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01304615A (ja) |
-
1988
- 1988-05-31 JP JP63133632A patent/JPH01304615A/ja active Pending
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