JPH03283320A - Ｎｂ↓３Ｓｎ多芯超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ↓３Ｓｎ多芯超電導線の製造方法Info
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- JPH03283320A JPH03283320A JP2085904A JP8590490A JPH03283320A JP H03283320 A JPH03283320 A JP H03283320A JP 2085904 A JP2085904 A JP 2085904A JP 8590490 A JP8590490 A JP 8590490A JP H03283320 A JPH03283320 A JP H03283320A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、超電導線の製造方法にかかり、特にパイプ法
によるＮｂ３ Ｓｎ多芯超電導線の製造方法の改良に関
する。
によるＮｂ３ Ｓｎ多芯超電導線の製造方法の改良に関
する。
［従来の技術］
Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造方法として、従来よりパイプ
法によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７
号公報）。
法によるものが知られている（特公昭５５−１６５４７
号公報）。
このパイプ法は、Ｓｎロッドの外周にＣｕ管、Ｎｂ管お
よび安定材とにるＣｕ管を順次被覆した断面六角形状の
複合線の複数本を、さらにＣｕ管中を収容して冷間加工
を施した後、Ｎｂ１Ｓｎ生成の熱処理を施すもので、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である
多数回の中間焼鈍を不要とする利点を有する。
よび安定材とにるＣｕ管を順次被覆した断面六角形状の
複合線の複数本を、さらにＣｕ管中を収容して冷間加工
を施した後、Ｎｂ１Ｓｎ生成の熱処理を施すもので、Ｃ
ｕ−Ｓｎ合金を用いるいわゆるブロンズ法の欠点である
多数回の中間焼鈍を不要とする利点を有する。
しかしながら、上記のパイプ法においては、減面加工度
が１０４を越えるような高加工度の場合にＮｂ管の不均
一な変形により管壁の破断や断線を生じ晶＜、熱処理の
際にＳｎがマトリックス中に拡散し、臨界電流値や残留
比抵抗比（以下ＲＲＲと称する。）の低下を招くという
問題を生ずる。
が１０４を越えるような高加工度の場合にＮｂ管の不均
一な変形により管壁の破断や断線を生じ晶＜、熱処理の
際にＳｎがマトリックス中に拡散し、臨界電流値や残留
比抵抗比（以下ＲＲＲと称する。）の低下を招くという
問題を生ずる。
このようなパイプ法の欠点を解消する方法として、本出
願人等はＮｂ管中に０．１〜５ａＬ％のＴｌを含有せし
める方法を先に出願した（特願昭５８−２０４２０９号
）。
願人等はＮｂ管中に０．１〜５ａＬ％のＴｌを含有せし
める方法を先に出願した（特願昭５８−２０４２０９号
）。
上記の改良されたパイプ法においては、Ｎｂ管へのＴｉ
添加による加工性の改善および１４〜１５Ｔ程度の高磁
界での臨界電流密度（Ｊｃ ）の向上が著しく、現在Ｎ
ＭＲ用の線材や高磁界発生マグネット用線材として広く
使用されており、この線材を用いて１６．７Ｔの世界最
高水準の磁界発生も実現されている。
添加による加工性の改善および１４〜１５Ｔ程度の高磁
界での臨界電流密度（Ｊｃ ）の向上が著しく、現在Ｎ
ＭＲ用の線材や高磁界発生マグネット用線材として広く
使用されており、この線材を用いて１６．７Ｔの世界最
高水準の磁界発生も実現されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながらに、上記の方法において、拡散熱処理時に
Ｎｂバイブ中のＴｉが安定化Ｃｕ中へ拡散し、ＲＲＲが
大幅に低下するという超電導コイルとして好ましくない
現象を生ずることが判明した。
Ｎｂバイブ中のＴｉが安定化Ｃｕ中へ拡散し、ＲＲＲが
大幅に低下するという超電導コイルとして好ましくない
現象を生ずることが判明した。
このようなＲＲＲの低下を防ぐために、熱処理時間を短
縮したり、熱処理温度を低くしたりする等の消極的方法
が採用されているが、この場合臨界電流密度（以下、Ｊ
ｃと称する。）が低下するという問題を生ずる。
縮したり、熱処理温度を低くしたりする等の消極的方法
が採用されているが、この場合臨界電流密度（以下、Ｊ
ｃと称する。）が低下するという問題を生ずる。
本発明は、以上述べたバイブ法の難点を解消するために
なされたもので、断線やＲＲＲの低下を防止して細線化
を可能にするとともに、高いＪｃを有するバイブ法によ
るＮｂ３ Ｓｎ多芯超電導線の製造方法を提供すること
をその目的とする。
なされたもので、断線やＲＲＲの低下を防止して細線化
を可能にするとともに、高いＪｃを有するバイブ法によ
るＮｂ３ Ｓｎ多芯超電導線の製造方法を提供すること
をその目的とする。
［課題を解決するための手段］
上記目的を達成するために、本発明の１Ｊｂ３ｓｎ多芯
超電導線の製造方法は、貫通孔内にＮｂ管を介してＣｕ
ＳＳｎが収容されるため、Ｎｂ管が均一に変形され、こ
れによりＮｂ管を破断せずに細線化が可能になる。
超電導線の製造方法は、貫通孔内にＮｂ管を介してＣｕ
ＳＳｎが収容されるため、Ｎｂ管が均一に変形され、こ
れによりＮｂ管を破断せずに細線化が可能になる。
［実施例］
以下、本発明の一実施例について説明する。
第２図は、本発明の方法による熱処理前の複合部材の断
面を示したもので、Ｎｂ管１の内側にＣｕ２を被覆した
Ｓｎロッド３を収容した複合体４をＣｕビレット５に形
成された貫通孔５ａ内に収容した構造を有する。
面を示したもので、Ｎｂ管１の内側にＣｕ２を被覆した
Ｓｎロッド３を収容した複合体４をＣｕビレット５に形
成された貫通孔５ａ内に収容した構造を有する。
この複合部材は減面加工後、６００〜８００℃でＮｂ３
Ｓｎ生成の熱処理が施され、第１図に示すようにＣｕ
マトリックス５ｂ中にＮｂ３Ｓｎ層６が環状に生成され
る。
Ｓｎ生成の熱処理が施され、第１図に示すようにＣｕ
マトリックス５ｂ中にＮｂ３Ｓｎ層６が環状に生成され
る。
なお、第１図で符号７はＣｕ −Ｓｎ合金部分を示す。
具体例
外径９０■■φのＣｕビレットの断面の同心円上に８．
２關φの孔を６１ケ所ビレツトの軸方向に平行に形成し
た。この孔内にＮｂ管を収容し、さらにその内部にＣｕ
被１１ｓｎロツドを挿入した。この場合孔内に収容され
たＮｂ ： （Ｃｕ＋Ｓｎ）の断面積比は！、０であっ
た。
２關φの孔を６１ケ所ビレツトの軸方向に平行に形成し
た。この孔内にＮｂ管を収容し、さらにその内部にＣｕ
被１１ｓｎロツドを挿入した。この場合孔内に収容され
たＮｂ ： （Ｃｕ＋Ｓｎ）の断面積比は！、０であっ
た。
次いで上記のビレットの両端を密封した後、静水圧押出
加工および冷間伸線加工を施して外径０．２０９ｍｍφ
の線材を製造した。この線材の断面を観察した結果Ｎｂ
フィラメントの破断は認められず、またその径は１８．
６μ■φであった。
加工および冷間伸線加工を施して外径０．２０９ｍｍφ
の線材を製造した。この線材の断面を観察した結果Ｎｂ
フィラメントの破断は認められず、またその径は１８．
６μ■φであった。
上記線材に７２５℃で７２時間の熱処理を施して製造し
たＮｂ３ Ｓｎ超電導線の臨界電流密度（Ｊ ｃ）は１
５Ｔで５９０＾／ｄ （ａｔ ４．２Ｋ ）であった。
たＮｂ３ Ｓｎ超電導線の臨界電流密度（Ｊ ｃ）は１
５Ｔで５９０＾／ｄ （ａｔ ４．２Ｋ ）であった。
尚上記のビレットから最終線径に亘る加工度は１．８５
Ｘ １０’である。
Ｘ １０’である。
比較例
外径１３．０■璽φのＣｕ管内にＮｂ管を収容し、さら
にその内部にＣｕ被１ｌｓｎロツドを挿入した。この場
合Ｃｕ管内のＮｂ ： （Ｃｕ＋ Ｓｎ）の断面積比
は１．０であった。次いでこれに減面加工を施して対辺
間距離８．８鰭の断面六角形の線材を製造した後、この
線材の６１本を外径９０■ｌφ、内径８０−φのＣｕ管
内に稠密に充填し、Ｃｕ管との間の空間部にＣｕスペー
サを配置して（充填率９５％）ビレットを形成した。こ
のビレットに静水圧押出加工および冷間伸線加工を施し
たところ、外径２．４ｍｍφでＮｂ管の破損を生じ、さ
らに外径１．８龍φで断線した。尚、Ｎｂフィラメント
径は線径２ 、４ ｍｗφて２１０μ■φ、１．８−φ
で１５８μ■φであった。
にその内部にＣｕ被１ｌｓｎロツドを挿入した。この場
合Ｃｕ管内のＮｂ ： （Ｃｕ＋ Ｓｎ）の断面積比
は１．０であった。次いでこれに減面加工を施して対辺
間距離８．８鰭の断面六角形の線材を製造した後、この
線材の６１本を外径９０■ｌφ、内径８０−φのＣｕ管
内に稠密に充填し、Ｃｕ管との間の空間部にＣｕスペー
サを配置して（充填率９５％）ビレットを形成した。こ
のビレットに静水圧押出加工および冷間伸線加工を施し
たところ、外径２．４ｍｍφでＮｂ管の破損を生じ、さ
らに外径１．８龍φで断線した。尚、Ｎｂフィラメント
径は線径２ 、４ ｍｗφて２１０μ■φ、１．８−φ
で１５８μ■φであった。
［発明の効果］
以上述べたように本発明の方法によれば、次のような効
果が得られる。
果が得られる。
（イ） Ｎｂ管の変形が均一に進行するため細線化が可
能になる。
能になる。
（ロ）細線化の過程でＮｂ管の破断を生しないため、熱
処理後のＲＲＲの低下を防止することができる。
処理後のＲＲＲの低下を防止することができる。
第１図は本発明の方法によって製造されるＮｂ３Ｓｎ超
電導線の一実施例を示す断面図、第２図はその熱処理前
の状態を示す断面図である。 １・・・・・・・・・Ｎｂ管 ２・・・・・・・・・Ｃｕ管 ３・・・・・・・・・Ｓｎロッド ５・・・・・・・・・Ｃｕビレツ ６・・・・・・・・・Ｎｂ３Ｓｎ層 ７・・・・・・・・・Ｃｕ−Ｓｎ合 ト 金 冒少 紀１図 ら 第２図
電導線の一実施例を示す断面図、第２図はその熱処理前
の状態を示す断面図である。 １・・・・・・・・・Ｎｂ管 ２・・・・・・・・・Ｃｕ管 ３・・・・・・・・・Ｓｎロッド ５・・・・・・・・・Ｃｕビレツ ６・・・・・・・・・Ｎｂ３Ｓｎ層 ７・・・・・・・・・Ｃｕ−Ｓｎ合 ト 金 冒少 紀１図 ら 第２図
Claims (1)
- 軸方向に複数の貫通孔を有するＣｕビレットの内部にＮ
ｂ管を介してＣｕ被覆ＳｎロッドまたはＣｕ−Ｓｎ合金
ロッドを収容して複合体を形成した後、前記複合体に静
水圧押出加工および伸線加工を施し、次いでＮｂ＿３Ｓ
ｎ生成の熱処理を施すことを特徴とするＮｂ＿３Ｓｎ多
芯超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2085904A JPH03283320A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Ｎｂ↓３Ｓｎ多芯超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2085904A JPH03283320A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Ｎｂ↓３Ｓｎ多芯超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03283320A true JPH03283320A (ja) | 1991-12-13 |
Family
ID=13871835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2085904A Pending JPH03283320A (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | Ｎｂ↓３Ｓｎ多芯超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03283320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007060819A1 (ja) | 2005-11-22 | 2007-05-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 超電導線材製造用Ｎｂ系棒状材およびＮｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
| WO2021112211A1 (ja) | 2019-12-04 | 2021-06-10 | 古河電気工業株式会社 | Ｎｂ３Ｓｎ単芯超電導線材用前駆体およびその製造方法、Ｎｂ３Ｓｎ単芯超電導線材、ならびにＮｂ３Ｓｎ多芯超電導線材用前駆体およびその製造方法、Ｎｂ３Ｓｎ多芯超電導線材 |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP2085904A patent/JPH03283320A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007060819A1 (ja) | 2005-11-22 | 2007-05-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 超電導線材製造用Ｎｂ系棒状材およびＮｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 |
| WO2021112211A1 (ja) | 2019-12-04 | 2021-06-10 | 古河電気工業株式会社 | Ｎｂ３Ｓｎ単芯超電導線材用前駆体およびその製造方法、Ｎｂ３Ｓｎ単芯超電導線材、ならびにＮｂ３Ｓｎ多芯超電導線材用前駆体およびその製造方法、Ｎｂ３Ｓｎ多芯超電導線材 |
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