JPH01279797A - 複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板 - Google Patents
複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板Info
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- JPH01279797A JPH01279797A JP10802688A JP10802688A JPH01279797A JP H01279797 A JPH01279797 A JP H01279797A JP 10802688 A JP10802688 A JP 10802688A JP 10802688 A JP10802688 A JP 10802688A JP H01279797 A JPH01279797 A JP H01279797A
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、耐食性と更にリン酸塩化成処理性を向上させ
たZn−Ni合金めっき鋼板、特にめっき皮膜中に金属
粒子を分散させた複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板に
関するものである。
たZn−Ni合金めっき鋼板、特にめっき皮膜中に金属
粒子を分散させた複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板に
関するものである。
(従来の技術)
亜鉛めっき鋼板は、素地鋼に対する電気化学的保護作用
をもつと同時に、一般の腐食環境において表面に不動態
皮膜を形成するという亜鉛のもつ優れた防食機能の故に
、自動車、家電製品或いは建材等に広く使用されている
。かかる用途の中でも近年、自動車用表面処理鋼板は、
特に、寒冷地における道路への塩類の散布を考慮して、
厳しい腐食環境にも耐えうるような高耐食性が要求され
るようになってきた。しかし、亜鉛は母材鋼板に比べ卑
な金属であり、皮膜自身の腐食は速く、充分な耐食性を
もたせるためにはめっき付着量を増大させる必要がある
。しかし、めっき付着量の増大は、生産性の低下を招く
ことになる。
をもつと同時に、一般の腐食環境において表面に不動態
皮膜を形成するという亜鉛のもつ優れた防食機能の故に
、自動車、家電製品或いは建材等に広く使用されている
。かかる用途の中でも近年、自動車用表面処理鋼板は、
特に、寒冷地における道路への塩類の散布を考慮して、
厳しい腐食環境にも耐えうるような高耐食性が要求され
るようになってきた。しかし、亜鉛は母材鋼板に比べ卑
な金属であり、皮膜自身の腐食は速く、充分な耐食性を
もたせるためにはめっき付着量を増大させる必要がある
。しかし、めっき付着量の増大は、生産性の低下を招く
ことになる。
そこで、こうした杖況を背景に近年、亜鉛と比較的責な
金属であるNiとの合金をめっきしたZn −Ni合金
めっき鋼板が開発され、実用化されている。
金属であるNiとの合金をめっきしたZn −Ni合金
めっき鋼板が開発され、実用化されている。
Zn−Ni合金めっき鋼板は、犠牲防食性の高いZnめ
っき、言い換えれば皮膜自身の腐食速度の速いZnめっ
きに、責な電位を示すNiを含有させて合金化すること
で、皮膜自身の腐食速度を遅くし、耐食性を向上させた
ものである。しかし、腐食がある程度進行するとNiの
置換析出によるNi成分の濃化が起こり、充分な犠牲防
食性が失われ、腐食が更に進行すると鋼板より責な電位
を示すようになり、先に鋼板の腐食が起こる。特にこの
現象は鋼板の端面や疵付部で著しい。
っき、言い換えれば皮膜自身の腐食速度の速いZnめっ
きに、責な電位を示すNiを含有させて合金化すること
で、皮膜自身の腐食速度を遅くし、耐食性を向上させた
ものである。しかし、腐食がある程度進行するとNiの
置換析出によるNi成分の濃化が起こり、充分な犠牲防
食性が失われ、腐食が更に進行すると鋼板より責な電位
を示すようになり、先に鋼板の腐食が起こる。特にこの
現象は鋼板の端面や疵付部で著しい。
また、Zn−Ni合金めっき鋼板は、めっきのまま使用
されることはまれで、特に自動車用ではリン酸塩化成処
理および電着塗装の工程を経て使用されることが多い、
そして、塗装は近年、アニオン型電着塗装に代わりカチ
オン型電着塗装を使用するところが増えているが、カチ
オン電着塗装ではクレータ−と称する塗膜欠陥が発生し
やすい、特に、この欠陥はZn−Ni合金めっき鋼板の
ような亜鉛系合金めっき鋼板に多く見られる。
されることはまれで、特に自動車用ではリン酸塩化成処
理および電着塗装の工程を経て使用されることが多い、
そして、塗装は近年、アニオン型電着塗装に代わりカチ
オン型電着塗装を使用するところが増えているが、カチ
オン電着塗装ではクレータ−と称する塗膜欠陥が発生し
やすい、特に、この欠陥はZn−Ni合金めっき鋼板の
ような亜鉛系合金めっき鋼板に多く見られる。
塗装は、更にカチオン型電着塗装後に中塗り、上塗りが
施されるが、亜鉛系合金めっき鋼板は冷延鋼板に比べて
、この3コート後の塗膜の二次密着性でも著しく劣って
いる。
施されるが、亜鉛系合金めっき鋼板は冷延鋼板に比べて
、この3コート後の塗膜の二次密着性でも著しく劣って
いる。
この原因として、亜鉛系合金めっき鋼板ではリン酸塩化
成処理において析出する結晶がHopei te(Zn
*(PO4)* H4HzO)であるのに対し“て、冷
延鋼板ではPhosphophyllite (Znz
Pe(POa) ! ・48!O)であり、析出するリ
ン酸塩結晶が相違するためと考えられる。リン酸塩皮膜
としては後者の結晶の方が塗膜の二次密着性、特に温水
浸漬後の密着性である耐水密着性に優れていると考えら
れる。
成処理において析出する結晶がHopei te(Zn
*(PO4)* H4HzO)であるのに対し“て、冷
延鋼板ではPhosphophyllite (Znz
Pe(POa) ! ・48!O)であり、析出するリ
ン酸塩結晶が相違するためと考えられる。リン酸塩皮膜
としては後者の結晶の方が塗膜の二次密着性、特に温水
浸漬後の密着性である耐水密着性に優れていると考えら
れる。
そこで、Zn−Ni合金めっき鋼板の上にPhosph
o−Phylliteに冨んだリン酸塩結晶を析出させ
て塗膜の二次密着性を改善し、併せてクレータの発生を
防止する方法として、FeもしくはFeに冨んだめっき
を上層に配置するめっきの複層化が提案されている(特
開昭57−198293号、特開昭58−52483号
、特開昭58−52484号、特開昭60−17718
7号)、シかし、この方法は浴組成が異なるめっき浴を
必要とし、浴管理等の工程面で不利を招く。
o−Phylliteに冨んだリン酸塩結晶を析出させ
て塗膜の二次密着性を改善し、併せてクレータの発生を
防止する方法として、FeもしくはFeに冨んだめっき
を上層に配置するめっきの複層化が提案されている(特
開昭57−198293号、特開昭58−52483号
、特開昭58−52484号、特開昭60−17718
7号)、シかし、この方法は浴組成が異なるめっき浴を
必要とし、浴管理等の工程面で不利を招く。
(発明が解決しようとする課題)
本発明の課題は、Zn−Ni合金めっき鋼板におけるN
i成分の濃化による犠牲防食性の喪失を抑制して耐食性
を向上させることにある。
i成分の濃化による犠牲防食性の喪失を抑制して耐食性
を向上させることにある。
更にもう一つの課題は、めっき浴の主浴組成を変えるこ
とな(Zn−Ni合金めっき綱板のリン酸塩化成処理性
をも改善し、耐食性と併せて塗膜の二次密着性および塗
装性能を向上させることにある。
とな(Zn−Ni合金めっき綱板のリン酸塩化成処理性
をも改善し、耐食性と併せて塗膜の二次密着性および塗
装性能を向上させることにある。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、上記課題を達成すべく種々検討した結果
、マトリックスのZれ−Ni合金めっき皮膜中にZn或
いはMnの金属粒子を分散させれば、めっき自身の腐食
速度が遅いというZn−Ni合金の優れた特性を損なう
ことなく、Ni成分の濃化を抑制することができて耐食
性を著しく向上させることができること、更にこの上に
Feの金属粒子を分散させたZn−Ni合金めっきを施
せば主浴組成を上層と下層で変えることなくリン酸塩化
成処理性をも向上させることができることを見出し、本
発明に至った。
、マトリックスのZれ−Ni合金めっき皮膜中にZn或
いはMnの金属粒子を分散させれば、めっき自身の腐食
速度が遅いというZn−Ni合金の優れた特性を損なう
ことなく、Ni成分の濃化を抑制することができて耐食
性を著しく向上させることができること、更にこの上に
Feの金属粒子を分散させたZn−Ni合金めっきを施
せば主浴組成を上層と下層で変えることなくリン酸塩化
成処理性をも向上させることができることを見出し、本
発明に至った。
ここに、本発明の要旨は下記の■及び■の複合電気Zn
−Ni合金めっき鋼板にある。
−Ni合金めっき鋼板にある。
■鋼板表面に、Zn或いはMnの金属粒子を1種もしく
は2種含有させたZn−Ni合金めっき層を有する複合
電気Zn−Ni合金めっき鋼板。
は2種含有させたZn−Ni合金めっき層を有する複合
電気Zn−Ni合金めっき鋼板。
■上記Zn−Ni合金めっき層を下層に、Feの金属粒
子を含有させたZn−Ni合金めっき層を上層に有する
複合電気Ni−Zn合金めっき綱板。
子を含有させたZn−Ni合金めっき層を上層に有する
複合電気Ni−Zn合金めっき綱板。
上記本願の第1発明および第2発明の複合電気Zn−N
i合金めっき鋼板は、鋼板の片面だけにめっきしたもの
であってもよく、また両面にめっきを施したものであっ
てもよい。
i合金めっき鋼板は、鋼板の片面だけにめっきしたもの
であってもよく、また両面にめっきを施したものであっ
てもよい。
また、第2発明の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は
、添付図に示すように下層めっきと上層めっきの界面は
必ずしも明確に現れるとは限らない。
、添付図に示すように下層めっきと上層めっきの界面は
必ずしも明確に現れるとは限らない。
鋼板(1)表面のZn−Ni合金めっき層(2)の下の
方にZn或いはMnの金属粒子(3)が、上の方にFe
の金属粒子(4)が分散したものとなる。
方にZn或いはMnの金属粒子(3)が、上の方にFe
の金属粒子(4)が分散したものとなる。
(作用)
以下、本発明の複合電気めっき鋼板について詳細に説明
する。
する。
本願第1発明は、マトリックスのZn−Ni合金めっき
皮膜中にZn或いはNiの金属粒子を1種もしくは2種
分散せしめことを特徴としている。Zn或いはMnの金
属粒子を分散させることでNi成分の1喚析出によるN
i成分の濃化を抑制することができて、犠牲防食能の喪
失を防ぐことができる。その結果、めっき皮膜自身の腐
食が遅いというZn−Ni合金の効果と相俟って、板の
端面や疵付部の耐食性が向上する。
皮膜中にZn或いはNiの金属粒子を1種もしくは2種
分散せしめことを特徴としている。Zn或いはMnの金
属粒子を分散させることでNi成分の1喚析出によるN
i成分の濃化を抑制することができて、犠牲防食能の喪
失を防ぐことができる。その結果、めっき皮膜自身の腐
食が遅いというZn−Ni合金の効果と相俟って、板の
端面や疵付部の耐食性が向上する。
Zn−Ni合金めっき皮膜中にZnおよびMnの金属粒
子を分散させることでNi成分の濃化が抑制される理由
は、これら金属粒子は卑な金属であるので、それら自身
が溶解することにより、Zn−Ni合金のマトリックス
中のZn成分の溶出を抑えるので、Ni成分の濃化が抑
制されるのである。
子を分散させることでNi成分の濃化が抑制される理由
は、これら金属粒子は卑な金属であるので、それら自身
が溶解することにより、Zn−Ni合金のマトリックス
中のZn成分の溶出を抑えるので、Ni成分の濃化が抑
制されるのである。
このようなZnおよびMnの金属粒子の作用効果を充分
に発揮させるためには、1種もしくは2種合計でマトリ
ックスとこれら金属粒子とを合わせた皮膜全体の0.1
〜20w t%分散させるのが望ましい。
に発揮させるためには、1種もしくは2種合計でマトリ
ックスとこれら金属粒子とを合わせた皮膜全体の0.1
〜20w t%分散させるのが望ましい。
0.1wt%より少ないと効果が小さく、20−1%を
超えると皮膜の耐食性能が低下してくる。
超えると皮膜の耐食性能が低下してくる。
本願第1発明において、ZnおよびMnの金属粒子の大
きさは特に規定はしないが、2μ−以下の大きさものが
望ましい、また、マトリックスのZn −Ni合金めっ
き皮膜組成は、Niを5〜30−t%含有するZn−N
iがよい。このような範囲内のNi含有量のものであれ
ば、Zn−Ni合金めっき皮膜が有する本来の特性が得
られるとともに加工性、成形性も悪くない。
きさは特に規定はしないが、2μ−以下の大きさものが
望ましい、また、マトリックスのZn −Ni合金めっ
き皮膜組成は、Niを5〜30−t%含有するZn−N
iがよい。このような範囲内のNi含有量のものであれ
ば、Zn−Ni合金めっき皮膜が有する本来の特性が得
られるとともに加工性、成形性も悪くない。
次に、本願第2発明は、上記の金属粒子を分散させたZ
n−Ni合金めっき層の上に、Feの金属粒子を分散さ
せたZn Ni合金めっき層を配置したことを特徴と
している。 Feの金属粒子を分散させたZn−Ni合
金めっき層を上層に配置することで、Phos−pho
phylliteに富んだ微細結晶の化成皮膜を形成す
ることができるのでリン酸塩化成処理性が向上する。そ
の結果、カチオン電着性、塗膜の二次密着性が改善され
る。
n−Ni合金めっき層の上に、Feの金属粒子を分散さ
せたZn Ni合金めっき層を配置したことを特徴と
している。 Feの金属粒子を分散させたZn−Ni合
金めっき層を上層に配置することで、Phos−pho
phylliteに富んだ微細結晶の化成皮膜を形成す
ることができるのでリン酸塩化成処理性が向上する。そ
の結果、カチオン電着性、塗膜の二次密着性が改善され
る。
このようなFeの金属粒子の作用効果を充分に得るため
には、マトリックスとFeの粒子とを合わせた皮膜全体
の0.1〜80−t%分散させるのが望ましい、 O,
1wt%より少ないと効果が小さく、80wt%を超え
ると加工性能が低下してくる。
には、マトリックスとFeの粒子とを合わせた皮膜全体
の0.1〜80−t%分散させるのが望ましい、 O,
1wt%より少ないと効果が小さく、80wt%を超え
ると加工性能が低下してくる。
この上層めっきは、マトリックスのZn−Ni合金めっ
き皮膜が下層のマトリックスのZn−Niめっき皮膜と
同じであるから、めっき浴管理等の工程が簡単である。
き皮膜が下層のマトリックスのZn−Niめっき皮膜と
同じであるから、めっき浴管理等の工程が簡単である。
即ち、下層および上層ともその主浴組成を変えることな
く、分散させる金属粒子を変えるだけで所望の複合めっ
きを行うことができる。
く、分散させる金属粒子を変えるだけで所望の複合めっ
きを行うことができる。
また、本願第2発明においても、Feの金属粒子は2μ
−以下の大きさのものが望ましい、更に、マトリックス
のZn−Ni合金めっき皮膜組成についても、上層およ
び下層ともに前記と同じNi含有量のものとするのがよ
い。
−以下の大きさのものが望ましい、更に、マトリックス
のZn−Ni合金めっき皮膜組成についても、上層およ
び下層ともに前記と同じNi含有量のものとするのがよ
い。
本発明の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は次のよう
にして製造することができる。
にして製造することができる。
本願第1発明の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は、
公知のZn−Ni合金電気めっき浴にZn或いはMnの
金属粒子を1種もしくは2種添加し、pH1浴温、電流
密度等のめっき条件を調整して複合めっきすることで製
造することができる。このとき金属粒子の添加量が少な
いと耐食性向上が小さく、過度に添加すると共析量が必
要以上に増して、加工性が阻害されるので、めっき浴に
添加する量は1〜100 g / 1種度が望ましい。
公知のZn−Ni合金電気めっき浴にZn或いはMnの
金属粒子を1種もしくは2種添加し、pH1浴温、電流
密度等のめっき条件を調整して複合めっきすることで製
造することができる。このとき金属粒子の添加量が少な
いと耐食性向上が小さく、過度に添加すると共析量が必
要以上に増して、加工性が阻害されるので、めっき浴に
添加する量は1〜100 g / 1種度が望ましい。
また、本願第2発明の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼
板は、前記と同じ方法で複合めっきした鋼板を更にFe
の金属粒子を添加したZn−Ni合金電気めっき浴で同
様にめっき条件を調整して複合めっきすることで製造す
ることができる。このとき、めっき浴に添加するFeO
量が少ないとリン酸塩化成処理性の向上が小さく、過度
に添加すると加工性の低下を招くので、その添加量は1
〜100 g / 1種度が望ましい。
板は、前記と同じ方法で複合めっきした鋼板を更にFe
の金属粒子を添加したZn−Ni合金電気めっき浴で同
様にめっき条件を調整して複合めっきすることで製造す
ることができる。このとき、めっき浴に添加するFeO
量が少ないとリン酸塩化成処理性の向上が小さく、過度
に添加すると加工性の低下を招くので、その添加量は1
〜100 g / 1種度が望ましい。
以下、実施例により本発明をさらに説明する。
(実施例1)
冷延鋼板を母材として下記(i)に示すめっき条件でZ
nおよびMnの金属粒子を1種又は2種分散させた複合
電気Zn−Ni合金めっき鋼板を作製した。
nおよびMnの金属粒子を1種又は2種分散させた複合
電気Zn−Ni合金めっき鋼板を作製した。
比較例として同じ母材を用い、下記(11)に示すめっ
き条件でZnめっき鋼板を作製した。
き条件でZnめっき鋼板を作製した。
(i)複合Zn −Ni合金めっき条件(a)めっき浴
Zn5Oa ・7HzO: 160g/fNiSOn・
6H*O: 240g/j!NaxSOa :
100 g / 1をベースにし、これにZn粉末(
平均粒径:1μm)を208 / l添加したもの、M
n粉(平均粒径:1μm)を20 g / I!添加し
たものおよびZn粉+Mn粉を合計で20gel添加し
たもの。
6H*O: 240g/j!NaxSOa :
100 g / 1をベースにし、これにZn粉末(
平均粒径:1μm)を208 / l添加したもの、M
n粉(平均粒径:1μm)を20 g / I!添加し
たものおよびZn粉+Mn粉を合計で20gel添加し
たもの。
(b)+1)I: 1.8
(C)浴温度;50°C
(d)電流密度:60^/dab”
(ii)Znめっき条件
(a)めっき浴
Zn5Oa ・7)1!O: 400g/ IINaz
SOa : 100 g / 1(b) pH:
1.8 (C)浴温度:50°C (d)電流密度: 60A/dm” 得られた各めっき鋼板について、JIS Z 237H
こ準する塩水噴霧試験を行い耐食性を評価した。その結
果を第1表に示す。
SOa : 100 g / 1(b) pH:
1.8 (C)浴温度:50°C (d)電流密度: 60A/dm” 得られた各めっき鋼板について、JIS Z 237H
こ準する塩水噴霧試験を行い耐食性を評価した。その結
果を第1表に示す。
なお、耐食性は、ln、 Mnの金属粒子を分散させて
いないNi含有量が12−t%、めっき付着量が30g
/m!の通常のZn−Ni合金めっき鋼板を基準にし、
これらの子板、端面およびクロスカットの各部について
の耐食性を比較し、その優劣をもって評価した。
いないNi含有量が12−t%、めっき付着量が30g
/m!の通常のZn−Ni合金めっき鋼板を基準にし、
これらの子板、端面およびクロスカットの各部について
の耐食性を比較し、その優劣をもって評価した。
Oは、Zn−Ni合金めっき鋼板よりもかなり優れてい
る、○は優れている、Δは同等、×は劣っている、××
はかなり劣っている、を表す。
る、○は優れている、Δは同等、×は劣っている、××
はかなり劣っている、を表す。
第1表より明らかな如く、本発明例(N113〜毘5)
の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は、平板、端面お
よびクロスカットの各部とも比較例阻1およびN112
のZnめっき鋼板および基準としたZn−Ni合金めっ
き鋼板よりも耐食性に優れる。
の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は、平板、端面お
よびクロスカットの各部とも比較例阻1およびN112
のZnめっき鋼板および基準としたZn−Ni合金めっ
き鋼板よりも耐食性に優れる。
(実施例2)
冷延鋼板を母材として、上記(1)に示すめっき条件で
Zn或いはMnの金属粒子を分散させたZn−Ni合金
めっきを下層に、この上に下記(iii )に示すめっ
き条件でFeの金属粒子を分散させたZn−Ni合金め
っきを上層に施して、2層の複合電気Zn−Ni合金め
っき鋼板を作製した。
Zn或いはMnの金属粒子を分散させたZn−Ni合金
めっきを下層に、この上に下記(iii )に示すめっ
き条件でFeの金属粒子を分散させたZn−Ni合金め
っきを上層に施して、2層の複合電気Zn−Ni合金め
っき鋼板を作製した。
比較例として実施例1と同じZnめっき鋼板、下層或い
は上層のいずれか一方が通常のZn−Ni合金めっきを
施した2層めっき鋼板、通常の1層のZn−Ni合金め
っき鋼板および上層にFe −Zn合金をめっきを施し
た2層めっき鋼板を作製した。
は上層のいずれか一方が通常のZn−Ni合金めっきを
施した2層めっき鋼板、通常の1層のZn−Ni合金め
っき鋼板および上層にFe −Zn合金をめっきを施し
た2層めっき鋼板を作製した。
(iii)上層複合Zn−Ni合金めっき条件(a)め
っき浴 ZnSO4・7HIO: 160g/j!N15O,・
6HzO: 240 g / INatSOa
: 100 g / l−をベースにし、これにFe粉
末(平均粒径:1μm)を20 g / l添加したも
の。
っき浴 ZnSO4・7HIO: 160g/j!N15O,・
6HzO: 240 g / INatSOa
: 100 g / l−をベースにし、これにFe粉
末(平均粒径:1μm)を20 g / l添加したも
の。
(bl pH: 1.0〜2.5
(C)浴温度:50〜60゛C
(d)′@流密度:60〜100A/da”得られた各
めっき鋼板に下記(tv)に示す条件でリン酸塩化成処
理を施し、次いで(v)に示す条件で塗装を施した。
めっき鋼板に下記(tv)に示す条件でリン酸塩化成処
理を施し、次いで(v)に示す条件で塗装を施した。
(iv)リン酸塩化成処理条件
自動車用浸漬タイプのリン酸亜鉛化成処理液(日本パー
カライジング社製: PBL3080)を用い、液温4
3℃×120秒処理。
カライジング社製: PBL3080)を用い、液温4
3℃×120秒処理。
(v)塗装条件
(a)カチオン電着塗装
自動車用の通常のカチオン電着塗料(日本ペイント社製
U−80)を電圧300vで電着時間3分として塗装、
その後、塗装焼付を180℃で30分実施。
U−80)を電圧300vで電着時間3分として塗装、
その後、塗装焼付を180℃で30分実施。
塗膜厚:20tI請
Φ)中塗り
自動車用メラミンアルキッド系塗料を使用。
塗膜厚=40μm
(C)上塗り
自動車用メラミンアルキッド系塗料を使用。
塗膜厚:40μ蒙
塗装後の各鋼板について、耐食性、リン酸塩化成処理性
、カチオン電着性および塗料の二次密着性を評価した。
、カチオン電着性および塗料の二次密着性を評価した。
これらの評価結果を第2表にまとめて示す。
耐食性は、素地鋼板に達するクロスカットを入れ、JI
S Z 2371に準じる塩水噴霧試験を500時間行
い、クロスカット部の最大ふくれ幅を測定して評価した
。
S Z 2371に準じる塩水噴霧試験を500時間行
い、クロスカット部の最大ふくれ幅を測定して評価した
。
リン酸塩化成処理性は、結晶粒径を走査電子顕微鏡によ
り測定し、結晶平均粒径をもって評価した。また、P値
はHopeiteとPhosphophylliteの
ピークをX線回折で測定し、下記に示すPhospho
phy−11iteのピーク高さの比率をもって評価し
た。
り測定し、結晶平均粒径をもって評価した。また、P値
はHopeiteとPhosphophylliteの
ピークをX線回折で測定し、下記に示すPhospho
phy−11iteのピーク高さの比率をもって評価し
た。
P値(%) = (Phosphophylliteの
X線回折ピーク高さ/ (Phosphophylli
teのX線回折ピーク高さ+HopeiteのX線回折
ピーク高さ))X100カチオン電着性は、1−当たり
のクレータ−発生数をもって評価した。◎はクレータ−
の発生なし、0はtcia当たり1〜5個発生を表す。
X線回折ピーク高さ/ (Phosphophylli
teのX線回折ピーク高さ+HopeiteのX線回折
ピーク高さ))X100カチオン電着性は、1−当たり
のクレータ−発生数をもって評価した。◎はクレータ−
の発生なし、0はtcia当たり1〜5個発生を表す。
二次密着性は、50℃イオン交換水に10日間浸漬した
後、211mマスのゴバン目にカットを入れ、テープ剥
離テストを行い、全マス(100マス)目に対する剥離
したマス目の数をもって評価した。Oは剥離マス目が5
以下、Δは同6〜15を表す。
後、211mマスのゴバン目にカットを入れ、テープ剥
離テストを行い、全マス(100マス)目に対する剥離
したマス目の数をもって評価した。Oは剥離マス目が5
以下、Δは同6〜15を表す。
第2表より明らかな如く、本発明例(No、6、Nα7
)の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は、耐食性、リ
ン酸塩化成処理性、電着性、二次密着性の全ての特性に
優れる。これに対して比較例随8、階9の二層めっき鋼
板はリン酸塩化成処理性に劣るために塗膜の二次密着性
性が悪く、比較例Nlll0. N(Lllの二層めっ
き鋼板はリン酸塩化成処理性に優れるが耐食性に劣り、
比較例随11のZn−Ni合金めっき鋼板はいずれの特
性とも悪い。
)の複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板は、耐食性、リ
ン酸塩化成処理性、電着性、二次密着性の全ての特性に
優れる。これに対して比較例随8、階9の二層めっき鋼
板はリン酸塩化成処理性に劣るために塗膜の二次密着性
性が悪く、比較例Nlll0. N(Lllの二層めっ
き鋼板はリン酸塩化成処理性に優れるが耐食性に劣り、
比較例随11のZn−Ni合金めっき鋼板はいずれの特
性とも悪い。
(発明の効果)
以上説明した如く、本発明の複合電気Zn−Ni合金電
気めっき鋼板は、マトリックスのZn−Ni合金めっき
皮膜中にZn或いはMnの金属粒子を1種以上分散させ
たものであるから、Ni成分の濃化が抑制できて耐食性
が大きく向上する。また、本願第2発明の複合電気Zn
−Ni合金電気めっき鋼板は、更に上層にFeの金属粒
子を分散させたZn−Ni合金めっきを施したものであ
るから、Phosphophylliteに冨んだ微細
結晶の化成皮膜が得られるので耐食性と併せてリン酸塩
化成処理性も大きく向上する。
気めっき鋼板は、マトリックスのZn−Ni合金めっき
皮膜中にZn或いはMnの金属粒子を1種以上分散させ
たものであるから、Ni成分の濃化が抑制できて耐食性
が大きく向上する。また、本願第2発明の複合電気Zn
−Ni合金電気めっき鋼板は、更に上層にFeの金属粒
子を分散させたZn−Ni合金めっきを施したものであ
るから、Phosphophylliteに冨んだ微細
結晶の化成皮膜が得られるので耐食性と併せてリン酸塩
化成処理性も大きく向上する。
添付図は、本願第2発明の複合電気Zn Ni合金め
っき綱板を説明する一部断面模式図である。
っき綱板を説明する一部断面模式図である。
Claims (2)
- (1)鋼板表面に、Zn或いはMnの金属粒子を1種も
しくは2種含有させたZn−Ni合金めっき層を有する
複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板。 - (2)特許請求の範囲第1項記載のZn−Ni合金めっ
き層を下層に、Feの金属粒子を含有させたZn−Ni
合金めっき層を上層に有する複合電気Ni−Zn合金め
っき鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10802688A JPH01279797A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10802688A JPH01279797A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01279797A true JPH01279797A (ja) | 1989-11-10 |
Family
ID=14474084
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10802688A Pending JPH01279797A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 複合電気Zn−Ni合金めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01279797A (ja) |
-
1988
- 1988-04-30 JP JP10802688A patent/JPH01279797A/ja active Pending
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